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[T0030]六层5523平米局部特警训练大楼(计算书、建筑、结构图)有

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t0030 平米 局部 特警 训练 大楼 计算 建筑 结构图
资源描述:

总目录


第一部分  毕业设计任务书…………………………………………………………  2

第二部分  开题报告…………………………………………………………………..8

第三部分  计算书……………………………………………………………………..10

中英文摘要及关键词……………………………………………………………..11

目录………………………………………………………………………………..12

计算书正文………………………………………………………………………..13

参考文献…………………………………………………………………………..104

   附表……………………………………………………………………….. ………105

第四部分 英文翻译……………………………………………………………………106

第五部分 小结………………………………………………………………………... 111


第一部分 毕业设计任务书


扬州市特警训练大楼设计

一、设计目的及要求

目的

土木工程专业毕业设计的教学过程,是实现本科培养目标要求的重要的实践教学环节。毕业设计是学生在毕业前的最后学习和深层训练阶段;是深化、拓宽,深层教学的重要过程;是学生学习与实践成果的全面总结;是学生综合素质与工程实践培养效果的全面检验。


要求

1. 学生应在教师指导下,独立完成一项给定的设计任务和专题研究项目,有足够的工作量。学生在完成任务后应编写出符合要求的设计说明书,并绘制出必要的施工图。

2. 在毕业设计(论文)工作中,能综合运用学科的基础理论、专业知识与技能,分析和解决工程实际问题。通过学习、研究与实践,使理论深化,知识拓宽,专业技能延伸。

3. 学生应学会依据技术课题任务,进行资料调研、收集、加工与整理,能正确运用工具书,培养学生掌握有关工程设计的程序、方法和技术规范,提高工程设计、计算、理论分析、图表绘制、技术文件编写的能力。

4. 通过毕业设计(论文),使学生树立正确的设计思想,培养学生严肃认真的科学态度和严谨的科学作风,培养学生遵守纪律,善于与他人合作的精神。


二、设计题目:

扬州市特警训练大楼设计

三、课题简介:

本工程为扬州市特警训练大楼。本工程主体为五层,局部六层,为钢筋混凝土框架结构。建筑物耐火等级为二级,工程设计合理使用年限为50年。

基本功能要求:

1.平面

本工程主体主体为五层,其中一层为车库和审讯室,二~五层为备勤用房和训练用房,要求作合理的隔断,局部六层为楼梯间和辅助用房。本建筑共设有二个楼梯。

基于一人一题的原则,局部尺寸作了调整,详见附表及附图。

2.立面

要求立面处理简洁、明快、美观、有现代气息,东、西立面考虑遮阳。

3.剖面

本工程室内设计标高±0.000相当于1956年黄海高程0.600米,室内外高差为0.450米。一层~五层及局部六层层高见附图。

4.装修

地面、屋面、门窗、外墙及内墙面装修详见附图,也可自定,要求简洁、美观。

5.墙体材料

内、外墙均采用混凝土空心砌块。其余要求详见附图。

四、设计依据:

1.国家及江苏省现行的有关设计规范、规程及规定。

2.本工程的各项批文及甲方单位的要求。


五、设计原始数据:

1.基础工程:详见本工程地质报告。本工程取②层土(粉质粘土)为持力层,承载力fk=170kPa,②层土深度-4.23m~-1.5m。Ⅱ类场地土。基底下设100厚C10素砼垫层。

2.建筑工程等级:二级。建筑耐火等级:二级。

3.建筑物抗震设防类别为丙类,结构安全等级为二级,结构设计使用年限50年。

4.混凝土结构的环境类别:上部结构为一类;基础为二(a)类。

5.基本风压值:0.4kN/m2,地面粗糙度为C类,常年主导风向为东南风。

6.最大雪荷载:0.35kN/m2。

7.设计荷载标准值:按《建筑结构荷载规范》。

8.抗震设防:抗震设防烈度为7度(0.15g)。


内容简介:
扬州大学毕业设计 扬州市特警训练大楼设计专 业:土木工程(建筑工程方向)班 级:姓 名: 学 号:指导教师: 2010年5月总目录第一部分 毕业设计任务书 2第二部分 开题报告.8第三部分 计算书.10中英文摘要及关键词.11目录.12计算书正文.13参考文献.104 附表. 105第四部分 英文翻译106第五部分 小结. 111 第一部分 毕业设计任务书扬州市特警训练大楼设计一、设计目的及要求目的土木工程专业毕业设计的教学过程,是实现本科培养目标要求的重要的实践教学环节。毕业设计是学生在毕业前的最后学习和深层训练阶段;是深化、拓宽,深层教学的重要过程;是学生学习与实践成果的全面总结;是学生综合素质与工程实践培养效果的全面检验。要求1. 学生应在教师指导下,独立完成一项给定的设计任务和专题研究项目,有足够的工作量。学生在完成任务后应编写出符合要求的设计说明书,并绘制出必要的施工图。2. 在毕业设计(论文)工作中,能综合运用学科的基础理论、专业知识与技能,分析和解决工程实际问题。通过学习、研究与实践,使理论深化,知识拓宽,专业技能延伸。3. 学生应学会依据技术课题任务,进行资料调研、收集、加工与整理,能正确运用工具书,培养学生掌握有关工程设计的程序、方法和技术规范,提高工程设计、计算、理论分析、图表绘制、技术文件编写的能力。4. 通过毕业设计(论文),使学生树立正确的设计思想,培养学生严肃认真的科学态度和严谨的科学作风,培养学生遵守纪律,善于与他人合作的精神。二、设计题目:扬州市特警训练大楼设计三、课题简介:本工程为扬州市特警训练大楼。本工程主体为五层,局部六层,为钢筋混凝土框架结构。建筑物耐火等级为二级,工程设计合理使用年限为50年。基本功能要求:1平面本工程主体主体为五层,其中一层为车库和审讯室,二五层为备勤用房和训练用房,要求作合理的隔断,局部六层为楼梯间和辅助用房。本建筑共设有二个楼梯。基于一人一题的原则,局部尺寸作了调整,详见附表及附图。2.立面要求立面处理简洁、明快、美观、有现代气息,东、西立面考虑遮阳。3.剖面本工程室内设计标高0.000相当于1956年黄海高程0.600米,室内外高差为0.450米。一层五层及局部六层层高见附图。4.装修地面、屋面、门窗、外墙及内墙面装修详见附图,也可自定,要求简洁、美观。5.墙体材料内、外墙均采用混凝土空心砌块。其余要求详见附图。四、设计依据:1 国家及江苏省现行的有关设计规范、规程及规定。2 本工程的各项批文及甲方单位的要求。五、设计原始数据:1 基础工程:详见本工程地质报告。本工程取层土(粉质粘土)为持力层,承载力fk=170kPa,层土深度-4.23m-1.5m。类场地土。基底下设100厚C10素砼垫层。2 建筑工程等级:二级。建筑耐火等级:二级。3 建筑物抗震设防类别为丙类,结构安全等级为二级,结构设计使用年限50年。4 混凝土结构的环境类别:上部结构为一类;基础为二(a)类。5 基本风压值:0.4kN/m2,地面粗糙度为C类,常年主导风向为东南风。6 最大雪荷载:0.35kN/m2。7 设计荷载标准值:按建筑结构荷载规范。8 抗震设防:抗震设防烈度为7度(0.15g)。六、设计内容:建筑设计:根据初部设计方案进行建筑物平、立、剖设计及部分节点设计。结构设计:1 根据建筑方案选择、比较,确定结构方案。根据地质报告及建筑要求,选择基础、上部结构方案,并充分说明理由。2 绘制结构平面布置图草图(手绘),进行柱、梁、板编号,估算尺寸,并进行相关验算。3 结构的荷载计算恒载、活载、水平地震作用4 建立计算简图分别绘出恒、活载及水平地震单独作用时的计算简图。每人计算横向框架一榀,纵向框架一榀。5 内力计算横向框架:竖向荷载(恒、活)作用下的内力计算,用弯矩二次分配法或迭代法;水平地震作用下的内力计算,用D值法。纵向框架:仅计算竖向荷载作用下的内力,不要求考虑水平地震作用。6 内力组合分别对横向框架梁、柱,考虑活载的最不利布置及组合。7 配筋计算。手算三根梁和三根柱的配筋,其余查表。对现浇板,选择主要型号手算。8 基础设计若为独立基础,应计算基础尺寸及配筋,验算抗弯、抗剪、抗冲切承载力。若为条形基础,按倒梁法计算。9 楼梯、雨蓬等的设计。10电算校核运用PMPK软件完成结构的简图输入,内力计算,配筋计算。并与手算比较以下内容: 荷载、计算简图 单工况下的内力及组合内力 配筋七、设计成果;1 建筑施工图:设计说明,门窗表。 平面:底层、标准层、顶层、屋顶平面。1:100 立面:南、北立面,侧立面。 1:100 剖面:主要剖面,楼梯间剖面。 1:1002 结构施工图:结构设计说明 基础平面图 1:100 基础构件详图 1:100 柱配筋图 1:100 各层板配筋图 1:100 各层梁配筋图 1:100 手算框架配筋图 立面:1:50 ,剖面:1:20 楼梯结构布置及构件配筋图 1:50 1:20 零星构件配筋图 1:101:20要求:毕业设计图纸应能较好地表达设计意图;图面应布局合理、正确清晰、符合制图标准及有关规定。3. 设计计算书:包括本设计任务书建筑设计说明 结构计算 电算结果要求:内容完整、计算正确、论述简洁、文理通顺、装订整齐。八、设计进度寒假第1周 建筑设计第2周 结构布置、荷载标准值计算第34.5周 PKPM上机计算第4.55周 楼板设计第67周 水平地震作用下、竖向荷载下框架的内力计算第89.5周 截面内力组合、梁柱截面设计第9.5周 基础设计、楼梯设计第10周 毕业实习第11周 整理计算书、准备毕业答辩第12周 机动,可用于审阅、评阅第13周 毕业答辩九、主要参考文献1建筑设计规范2建筑结构荷载规范(GB50009-2001)3砼结构设计规范(GB50010-2002)4建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)5建筑抗震设计规范(GB50011-2001)6江苏省建筑配件通用图集(苏J9503苏J9508)7江苏省建筑物抗震构造详图(苏G02-2004)8施工说明(苏J01-2005)9墙身、楼地面变形缝(苏J09-2004)10铝合金门窗(苏J9601)11混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(03G101-1、2、4)12建筑物抗震构造详图(03G329-1)13教材:混凝土结构与砌体结构,蓝宗建主编;及其它相关教材14房屋结构毕业设计指南,周果行,中国建筑工业出版社,200415. 土木工程专业毕业设计指导,梁兴文、史庆轩主编,北京科学出版社,200216. 土木工程专业毕业设计系列(第二分册), 钢筋混凝土框架结构设计与实例,主编熊丹安,武汉理工大学出版社,200517. 土木工程专业毕业设计指南(房屋建筑工程分册),董军、张伟郁、顾建平等编著,北京-中国水利水电出版社,200218. 土木工程专业毕业设计指导书(建筑工程分册)/贾莉莉、陈道政、江小燕编,合肥-合肥工业大学出版社,200719. 框架结构计算分析与设计实例,杨杰编著,中国水利水电出版社, 200820. 混凝土结构设计规范理解与应用,徐有邻,周氐编著,中国建筑工业出版社,2002114第二部分 开题报告扬州大学建筑科学与工程学院本科生毕业设计(论文)开题报告表(2009/2010学年,第2学期)专业(方向):土木工程(建筑工程) 学生姓名学号班级课题名称扬州市特警训练大楼设计课题类型结合生产实际指导教师开题报告内容:(调研资料的准备,设计目的、要求、思路与预期成果;任务完成的阶段、内容及时间安排;完成毕业设计(论文)所具备的条件因素等。)一、设计目的:土木工程专业的毕业设计,是实现本科培养目标要求的重要的实践教学环节,培养学生综合运用所学的基本理论知识和专业理论知识,解决实际工程问题的能力。要求学生了解建筑、结构设计的一般过程和掌握建筑、结构设计的基本方法,熟悉施工图纸的表达方法和制图要求,并能初步应用计算机辅助设计进行结构分析和绘制建筑、结构施工图,为毕业后能尽快地适应工作打下良好的基础。二、设计要求:1、建筑设计部分(绘建筑施工图阶段)要求:(1) 熟悉各平面的功能要求;(2) 熟悉多层房屋设计的一般原则及方法;(3) 学生应会根据技术课题任务,进行资料调研,收集,加工与处理;(4) 根据建筑平面布置及结构方案进行房屋建筑设计并绘制施工详图设计内容:建筑施工图2、结构设计部分(结构计算、绘制结构施工图阶段)要求进行该工程的结构方案的选型分析。从满足建筑物的使用功能,结构的受力特点,施工的难易程度及工程造价等诸方面综合考虑分析,选定该工程的合理的结构方案。(包括:采用的结构类型,承重结构的布置,主要构件的类型以及基础的类型。)(1)计算部分(计算书一份)主要承重结构的荷载计算、内力计算、结构的抗震设计、基础设计、楼梯设计要求熟练地掌握pkpm,TAT、LTCAD、JCCAD,探索者,天正,AutoCAD等软件的应用。手算、电算相结合。计算书要求书写工整,计算部分尽可能表格化。(2)绘制结构施工图三、设计成果:计算书一份及建筑施工图与结构施工图各一套。四、进度安排1、寒假-第1周 建筑设计2、第2周-第8周(含毕业实习) 结构方案拟定、荷载计算、结构内力分析与组合以及截面设计3、第9周-第10周 结构部分的计算机复核、绘制结构施工图 、毕业实习 4、第11周 整理计算书、准备答辩5、第12周 机动,可用于审阅、评阅6、第13周 毕业答辩指导教师签名: 日期:2009年3月10日课题类型:(1)结合科研;(2)结合生产实际;(3)结合大学生科研训练计划;(4)结合学生科研竞赛;(5)模拟仿真;(6)其他 第三部分 计算书摘 要摘要:本工程为扬州市特警训练大楼,主体五层、局部六层,建筑面积5523.4m2。经过细致的方案论证,我们决定上部结构采用纵横向承重的钢筋混凝土框架结构。因为该工程抗震设防烈度为7度,所以不考虑竖向地震作用。在用底部剪力法求出水平地震作用后,利用D值法完成了水平地震作用下的一榀框架的内力组合计算。采用弯矩二次分配法分别完成了恒载和活载最不利布置作用下的内力计算。接着进行结构构件的地震作用效应与其它荷载效应的基本组合及无地震作用效应与其它荷载效应的基本组合两种情况,对框架内力进行组合,得出框架梁柱的控制内力,进而完成了梁柱截面的配筋计算。进行了条形基础的计算及楼梯的计算。用天正、CAD、PKPM软件绘制本工程建筑和结构施工图。关键词: 地震;框架结构;二次分配法;荷载内力组合;截面设计Abstract:This works for the Yangzhou City Special Police Training Complex, the main five-story, local six-storey building area 5523.4m2. After detailed plan demonstration, we decided superstructure length and breadth to the loading of reinforced concrete frame structure. Because the project seismic intensity of 7 degrees, so I do not consider the vertical earthquake. Obtained at the level with the bottom of the seismic shear method, the use of D value method under earthquake actions completed a combination of computing the internal forces Pin framework. Moment Distribution Method were used to complete the dead load and live load under the most unfavorable arrangement of the internal force calculations. Then the structural components of the seismic action effects and other basic combination of load effects and no effect of seismic load effect with the basic combination of other two cases, the combination of the framework of the internal force, internal forces obtained control of the framework of beams, and then completed a beam Column cross-section of Reinforcement. Were strip-based calculation and the calculation of stairs. With Tengen, CAD, PKPM software to draw the architectural and structural engineering drawingsKeywords: earthquake; frame structure; double-moment-divided method; load effect combination, section design目 录工程概况13第一章 设计依据 14第二章 截面尺寸估算 16 第三章 二层楼面梁板计算 21第四章 水平地震作用下内力分析 34第五章 竖向荷载作用下框架KJ-4内力分析 56第六章 内力组合 81第七章 KJ-4梁配筋计算 83第八章 KJ-4柱配筋计算 88第九章 基础设计 94第十章 楼梯设计 104工程概况一、设计资料 本工程是江苏扬州市特警训练大楼。主体五层,局部六层,底层高为3.9米,二-五层为3.6米,局部六层高为3.2米,总高度为21.5米,建筑面积为5523.4,占地面积为9451 建筑地点:扬州市内2 工程名称: 江苏扬州市特警训练大楼3 地质资料:天然地面以下1.50m为粉质土或粘性土为主的土层,可作为持力层,地基承载力特征值=170kN/。场地土类别为2类,地基轻微液化,可不采用抗液化措施。4 荷载资料:根据GB50009-2001(以下简称荷载规范)(1) 民用建筑楼面均布荷载标准值按4.1.1规定采用 备勤用房、审讯室楼面取 =2.0kN/m(2) 荷载规范4.3.1 屋面荷载按表4.3.1规定采用 不上人屋面:qk =0.5 kN/,上人屋面:qk =2.0 kN/,雨棚:qk =0.5 kN/根据GB50011-2001 (以下简称抗震规范)附录A:扬州地区抗震烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.15g二、结构方案确定抗震规范6.1.1现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度:7度抗震设防地区框架结构最大高度55m,所以本工程采用框架结构.1抗震等级的确定(1)根据抗震规范3.1.1规定,本工程为丙类建筑(2)三类建筑的抗震等级由抗震规范表6.1.2确定,本工程抗震等级为三级2选用材料 根据抗震等级规范3.9.2 第2条 选用材料如下 (1)混凝土强度等级的选用: 主体框架.楼梯和楼板采用强度等级为C30混凝土,基础采用强度等级为C25的混凝土 (2)钢筋的选用:柱梁的受力钢筋为HRB400,箍筋HRB335,现浇板的受力钢筋HRB400。 第一章 设计依据1.1 工程名称: 江苏扬州市特警训练大楼1.2 工程地点: 江苏扬州市内1.3 气象基本资料基本风压:0.4kN/雪荷载:0.35 kN/主导风向:东南风1.4 工程地质资料详细资料见地质勘察报告1.5 楼面活荷载1. 楼面荷载按建筑结构规范选用2. 非上人屋面均布荷载为0.5 kN/1.6 地震设防烈度为7度,加速度0.15g1.7 施工技术条件:施工条件比较完善 结构平面布置图第二章 截面尺寸的估算2.1结构平面布置图(见附图)2.2截面估算2.2.1梁柱截面初步估算梁:建筑抗震设计规范规定:梁的截面尺寸,宜符合下列各项要求:1 截面宽度不宜小于200 mm;2 截面高度与宽度之比不宜大于4;3 净跨与截面高度之比不宜小于4。 柱:柱的截面尺寸一般由满足抗震要求的柱轴压比确定,轴压力的设计值:考虑地震作用组合柱轴力增大系数;:按简支状态柱的受荷载面积;:楼面荷载近似取值;:验算截面以上楼层层数;:柱估算截面面积;:柱轴压比限值,按抗震等级确定。建筑抗震设计规范规定:柱的截面尺寸,宜符合下列各项要求:1.截面的宽度和高度均不宜小于300mm,圆柱直径不宜小于350mm。2.剪跨比宜大于2;3.截面长边与短边的边长比不宜大于3。计算高度的确定:计算简图中的杆件以计算轴线表示,柱取截面形心线,梁取截面形心线,框架计算高度:除底层外的其余各层都取建筑层高。底层层高取基础顶层到二层楼面梁顶的距离,框架的跨度取柱轴线之间的距离。梁柱截面尺寸的确定梁:纵向框架梁11-2跨,15-16跨(跨度L=3800mm),取 梁的截面尺寸:纵向框架梁22-4跨,4-6跨,6-8跨,9-11跨,11-13跨,13-15跨(跨度L=7600mm),取 梁的截面尺寸:纵向框架梁38-9跨(跨度L=6400mm),取 梁的截面尺寸:横向框架梁1AB跨,BC跨(跨度L=7100mm),取 梁的截面尺寸:横向框架梁2(跨度L=2700mm),取梁的截面尺寸:次梁1(L=7100mm),取次梁的截面尺寸:次梁2(L=2700mm),取次梁的截面尺寸:板尺寸的确定:此结构楼层统一采用现浇楼板。双向板的截面设计要点:双向板的厚度不宜小于80mm,由于挠度不另作验算,双向板的厚度与短跨跨度长的比值应满足刚度要求:简支板 (本工程中一般为)连续板 经计算本工程采用120mm厚度比较合理。2.2.2 根据抗震规范6.3.7:本工程柱轴压比限值为0.9 初选柱子尺寸 500mm500mm 角柱尺寸 400mm500mm 2.2.3 楼面荷载计算 2.2.3.1 地砖楼面(苏J01-2005 8+a/3)荷载10厚地砖楼面,干水泥擦缝 0.0110=0.2kN/撒素水泥面 /20厚1:2干硬性水泥沙浆结合层 0.0220=0.4kN/刷素水泥沙浆一道 / 120厚现浇混凝土楼面 0.1225=3.0kN/20厚粉刷装饰 0.0217=0.34kN/ 地砖楼面自重 3.94kN/ 2.2.3.2 防水防滑地砖楼面(苏J01-2005 9+a/3)荷载 10厚地砖楼面,干水泥擦缝 0.2kN/5厚1:1水泥细沙浆结合层 0.00520=0.1kN/30厚C20细石混凝土 0.0325=0.75kN/刷冷底子油一道,热沥青二道防潮层,厚2.0 0.00210=0.02kN/20厚1:3水泥沙浆找平层 0.0220=0.4kN/120厚现浇钢筋混凝土楼面 0.1225=3.0kN/20厚粉刷装饰 0.0217=0.34kN/ 防水防滑地砖楼面 4.81 kN/2.2.3.3 屋面荷载25厚1:25水泥沙浆保护层 0.02520=0.5 kN/干铺塑料膜 / 4厚SBS改性沥青防水卷材 0.028 kN/20厚1:3水泥沙浆找平层 0.0220=0.4 kN/40厚C20细石混凝土内配4150双向钢筋,粉地压光 0.0425=1 kN/35厚炉渣混凝土找坡 0.03520=0.7 kN/120厚现浇钢筋混凝土屋面 0.1225=3.0 kN/20厚粉刷装饰 0.0217=0.34kN/屋面自重 5.97 kN/2.2.3.4 墙体荷载 混凝土空心砌块 0.2413=3.12 kN/20厚粉刷装饰 0.0217=0.34 kN/墙体荷载 3.46 kN/ 2.2.3.5 梁的荷载(只计算柱所分担的梁自重)主梁自重: 0.250.725(7.1/2-0.5/2)+0.40.2525(2.7/2-0.5/2)+0.250.6525(7.6-0.5)=47.22 kN次梁自重:0.250.425(7.1+2.7)/2 =12.25kN梁自重: 47.22+12.25=59.47 kN2.3二层楼面荷载2.3.1楼面恒载:(7.6-0.25/2-0.25/2)9.8/23.94=141.89 kN梁自重 : 59.47 kN墙体7.1/2(3.6-0.4) 3.46+7.1/2(3.6-0.7)3.64=76.78kN恒荷载 278.14kN2.3.2 活荷载(柱分担楼面活载)(7.6-0.2)(7.1/2-0.10) 2.0+(2.7/2-0.1) (7.6-0.2)2.5=73.18 kN2.4 三层楼面荷载 同二层2.5 四层楼面荷载 同二层 2.6 五层楼面荷载 同二层2.7 屋面荷载 2.7.1 屋面恒载 (7.1/2+2.7/2)(7.6-0.25)5.97=215.0 kN2.7.2 屋面活载 (7.1/2+2.7/2)(7.6-0.25)2.0=72.03 kN2.8 柱自重 (19.95-0.125) 0.50.525=120.94 kN恒荷载 59.47+278.14+278.14+278.14+278.14+215.0+120.94=1507.98 kN活荷载 73.18+73.18+73.18+73.18+72.03=364.75kN2.9 柱截面估算混凝土强度 C30 =14.3N/荷载组合 N=1.21507.98+1.4364.75=2120.22kN轴压比 1.2N/(0.85)=1.22120.221000/(0.8514.3500500)=0.837=88.47该T型截面为第一类T型截面.次梁支座处截面,按照矩形截面计算:b=200mm;h=400mm ;h0=400-25=375mm根据正截面承载力的配筋结果如下:截面位置1(1)2(2)3(3)488.47176.94-176.45-140.18-176.45176.9488.47b or bf /mm20023672009002002367200h0 /mm3753753753753753753750.21990.03720.4410.07750.4410.03720.21990.2520.03790.6560.08070.6560.03790.252749.613361954108219541336949.6实配钢筋面积A/mm2220+116(829)420+116(1457)620(1884)420 (1256)620(1884)420+116(1457)220+116(829)注:表中计算所得钢筋面积单位为。经与PKPM计算结果比较,二者配筋符合很好。由斜截面承载力计算腹筋: A.375-120255mm=0.2514.3200375=268.1169.12故截面尺寸满足要求。=75.0172.73且120.19可见,各截面只需按构造配筋。B.腹筋确定支座2左端,支座4右端采用8150双肢箍筋,。V=0.7ftbh0+1.25 h0fyv/S=75010+1.25300100.6375/150=170.0kN169.12kN其余均按8200,双肢箍筋配筋C.验算最小配筋率采用调幅法计算时,最小配筋率为sv,min=0.3ft/ fyv=0.31.43/300=0.00143实际配筋率sv,min=Asv/bs=50.32/(200200)=0.00250.00143(满足)第四章 水平地震作用下内力分析4.1 荷载计算4.1.1 地砖楼面荷载 3.94 kN/4.1.2 防水防滑楼面地砖楼面荷载 4.81 kN/4.1.3 屋面荷载 5.97 kN/4.1.4外屋面荷载 3.46-0.0217=3.12 kN/ 取3.1 kN/4.1.5 内墙面荷载 3.46 kN/4.1.6 楼梯荷载计算4.1.6.1 楼梯段板荷载计算4.1.6.1.1 楼梯荷载计算楼梯面采用磨光花岗石楼梯面:20厚花岗石楼面,稀水泥浆擦缝 280.020.56kN/m28厚1:1水泥细砂浆结合层 200.0080.16kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 250.020.50kN/m2小计 1.22kN/m2-轴楼梯梯段1:花岗石面层; 1.87kN/m2踏步和斜板; 4.71kN/m2板底抹灰: 0.39kN/m2小计: 6.97kN/m24.1.6.2 平台板的荷载花岗石面层; 1.22kN/m270厚混凝土板; 0.1225=3kN/m2板底抹灰: 0.0217=0.34kN/m2小计: 4.56kN/m24.1.6.3平台梁的荷载梁自重: 0.20.4252.0kN/m梁侧及梁底粉刷; 0.042(0.40.12)17=0.38kN/m小计: 2.38kN/m4.1.7 梁自重荷载计算框架边主梁 : 250400 0.25(0.4-0.12)25=1.75 kN/m 250600 0.25(0.65-0.12)25=3.31 kN/m 250700 0.25(0.7-0.12)25=3.625 kN/m中间主梁: 250600 0.25(0.65-0.12)25=3.31kN/m 250700 0.25(0.7-0.12)25=3.625 kN/m 250400 0.25(0.4-0.12)25=1.75 kN/m一级次梁: 200400 0.20(0.4-0.12)25=1.4 kN/m二级次梁: 200300 0.20(0.3-0.12)25=0.9 kN/m4.1.8柱自重荷载中间柱 500500 0.50.525=6.25 kN/m边柱 400500 0.40.525=5 kN/m4.2恒荷载计算 4.2.1 一层恒荷载计算4.2.1.1墙体自重荷载计算(包括门窗在内的总墙面自重计算)A轴线:(3.814+20.2+6.4-0.59-0.42)(3.9-0.65)-3.172.2-1.52.22-1.3523.2-5.73.2-3.13.233.1 =212.1kNB轴线:(3.86+0.2-0.54-0.4)(3.9-0.65)-0.962.43.1=167.37kNC轴线:(3.810+6.4-0.3-0.56-0.4)(3.9-0.65)-1.82.43.1=402.72kND轴线:(3.814+20.2+6.4-0.58-0.42)(3.9-0.65)-6.363.2-3.253.22-6.43.23.1 =53.2kN1轴线: (7.12+0.22-0.52)(3.9-0.7)+2.7(3.9-0.4)-2.3253.13.1=150.7kN2轴线:(7.1-0.5+0.1+0.2)(3.9-0.7)3.1=68.45kN3轴线:(7.1+0.1+0.2)(3.9-0.4)3.1=80.29kN4.11轴线同2轴线:68.45kN5轴线:(7.1+0.2+0.1)(3.9-0.4)-0.92.43.1=73.6kN6轴线:(7.1+2.7+0.1+0.2-0.5)(3.9-0.7)-1.82.43.1=81.84kN7.10轴线同3轴线:80.29kN12轴线:(7.1+2.7+0.1+0.2-0.5)(3.9-0.4)-1.82.43.1=96.20kN16轴线同1轴线:150.7kN1层墙体自重:212.2+167.37+402.72+53.2+150.7+68.45+80.29+68.45+73.6+81.84+80.29+80.29+68.45+96.20+150.7=1834.8kN4.2.1.2 门窗荷载计算(门窗截面取0.45kN/)窗:(1.52.22+3.172.2+1.353.22+2.32523.1)0.45=34.8kN门:(5.73.2+3.13.23+6.363.2+3.253.22+6.43.2+0.92.46+1.82.43)0.45=106.3kN门窗总重:34.8kN+106.3kN=141.1kN4.2.1.3 柱自重32250.50.5(3.9+0.45)+250.50.48(3.9+0.45)=1044kN4.2.1.4楼梯自重(简化计算)楼梯做法为,花岗岩面层(1.87kN/m2),板底抹灰(0.39kN/m2)6-7,11-12轴线间楼梯自重楼梯间面积为:3.87.1=26.9m2楼梯自重:1.526.96.97=278.1kN4.2.1.5一层楼板自重(59.6+0.4)+(16.9+0.4)0.1225=3114kN4.2.1.6主次梁计算A轴线:(59.6+0.2-80.5-0.24) 3.31=182.1kNB轴线,C轴线,D轴线:182.1kN1轴线:(7.12+0.2-0.52-0.5)3.625+(2.7-0.5) 1.75=46.75+3.85=50.61kN2.4.6.9.11.13.15.16轴线:50.61kN3轴线:(7.12+0.2)1.4+(2.71.4) =23.94kN5.7.10.12.14轴线:23.94kN主次梁总重:182.14+50.6110+23.946=1378.1kN一层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+楼梯重+梁重=1834.8+141.1+1044+556.2+3114+1378.1=8068.3kN一层竖向构件总重:1834.8+141.1+1044+556.2=3576.2kN一层水平构件总重:3114+1378.1=4492.1kN4.2.2标准层恒荷载计算(2、3层)4.2.2.1墙体自重荷载A轴线:(3.814+20.2+6.4-0.58-0.42)(3.6-0.65)-1.8101.9-1.52.22-1.3522.95-5.72.953.1 =301.5kNB轴线:(3.814+20.2+6.4-0.58-0.42)(3.6-0.65)-0.9102.4-1.52.443.1 =393.2kNC轴线:(3.814+20.2+6.4-0.58-0.42)(3.6-0.65)-0.9142.4-1.52.43.1 =400.0kND轴线:(3.814+20.2+6.4-0.58-0.42)(3.6-0.65)-1.8101.9-1.52.22-1.3522.95-5.72.953.1 =301.5kN1轴线:(7.12+0.22-0.52)(3.6-0.7)+2.7(3.6-0.4)-2.3253.13.1=126.7kN2轴线:(7.12+0.22-0.52)(3.6-0.7)3.1=124.9kN3轴线:(7.12+0.22)(3.6-0.4)3.1=144.83kN4.6.11.13.15轴线:124.9kN5轴线:144.83-0.92.43.1=138.13kN7.10.12.14轴线:144.83kN8.9轴线:(7.1-0.5+0.2)(3.6-0.7)3.1=61.13kN标准层墙体自重总和:2301.5+393.2+400+126.7+124.96+144.835+61.132=3235.7kN4.2.2.2门窗荷载计算窗: (1.8101.92+1.52.94+2.32522.9)+1.352.954+5.72.9520.45=51.6kN 门: (0.92.425+1.52.45)0.45 =32.4kN门窗总重:84.0kN4.2.2.3 柱自重32250.50.53.6+250.50.483.6=864.0kN4.2.2.4楼梯自重(简化计算)楼梯做法为,花岗岩面层(1.87kN/m2),板底抹灰(0.39kN/m2)6-7,11-12轴线间楼梯自重楼梯间面积为:3.87.1=26.9m2楼梯自重:1.526.96.97=278.1kN楼梯总重:2278.1=556.2kN4.2.2.5标准层楼板自重(59.6+0.4)+(16.9+0.4)-23.87.10.1225=2952.1kN4.2.2.6主次梁计算A轴线:(59.6+0.2-80.5-0.24) 3.31=182.1kNB轴线,C轴线,D轴线:182.1kN1轴线:(7.12+0.2-0.52-0.5)3.625+(2.7-0.5) 1.75=46.75+3.85=50.61kN2.4.6.9.11.13.15.16轴线同1轴线:50.61kN3轴线:(7.12+0.2)1.4+(2.71.4) =23.94kN5.7.10.12.14轴线同3轴线:23.94kN主次梁总重:182.14+50.6110+23.946=1378.1kN标准层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+楼梯重+梁重=3235.7+84+556.2+864+2952.1+1378.1=9070.0kN标准层竖向构件总重:3235.7+84+556.2+864=4739.9kN标准层水平构件总重:2952.1+1378.1=4330.1kN4.2.3 四层恒荷载计算四层恒载较二层多的部分为:(7.1+0.2-0.5)2(3.6-0.7)3.1=122.3kN相对于总荷载很小,可以忽略。四层恒载总和:9070.0kN四层竖向构件总重:3235.7+84+556.2+864=4739.9kN四层水平构件总重:2952.1+1378.1=4330.1kN4.2.5 五层恒荷载计算4.2.5.1墙体自重荷载A轴线:(3.814+20.2+6.4-0.58-0.42)(3.6-0.65)-1.8121.9-1.52.92-1.21.923.1=297.7kNB轴线:(3.810+20.2+6.4-0.56-0.41)(3.6-0.65)-0.992.4-1.52.423.1 =323.4kNC轴线:(3.89+20.2+6.4-0.56-0.41)(3.6-0.65)-0.9102.43.1 =275.0kND轴线:(3.814+20.2+6.4-0.58-0.42)(3.6-0.65)-1.8121.9-1.52.92-1.21.923.1=297.7kN1轴线:(7.12+0.22-0.52)(3.6-0.7)+2.7(3.6-0.4)-2.3252.93.1=128.1kN2轴线:(7.12+0.2-0.5)(3.6-0.7)3.1=124.9kN3轴线:(7.12+0.22)(3.6-0.4)3.1=144.83kN4.6.8.8.11轴线同2轴线:124.9kN5轴线:144.83-0.92.43.1=138.13kN7.10轴线同3轴线:144.83kN12轴线:(7.12+2.7+0.2)(3.6-0.4)-1.52.423.1=147.3kN五层墙体自重总和:2297.7+323.4+275.0+128.12+124.96+144.833+138.13+147.3=2918.3kN4.2.5.2门窗荷载计算窗: 1.8121.94+1.52.94+2.32522.9+1.21.940.45=54.94kN 门: (0.92.420+1.52.44)0.45 =25.9kN门窗总重:80.84kN4.2.5.3 柱自重32250.50.53.6+250.50.483.6=864.0kN4.2.5.4楼梯自重(简化计算)楼梯做法为,花岗岩面层(1.87kN/m2),板底抹灰(0.39kN/m2)6-7,11-12轴线间楼梯自重楼梯间面积为:3.87.1=26.9m2楼梯自重:1.526.96.97=278.1kN楼梯总重:2278.1=556.2kN4.2.5.5五层楼板自重(59.6+0.4)+(16.9+0.4)-23.87.10.1225=2952.1kN4.2.5.6主次梁计算A轴线:(59.6+0.2-80.5-0.24) 3.31=182.1kNB轴线,C轴线,D轴线:182.1kN1轴线:(7.12+0.2-0.52-0.5)3.625+(2.7-0.5) 1.75=46.75+3.85=50.61kN2.4.6.8.9.11.13.15.16轴线同1轴线:50.61kN3轴线:(7.12+0.2)1.4+(2.71.4) =23.94kN5.7.10.12.14轴线同3轴线:23.94kN主次梁总重:182.14+50.6110+23.946=1378.1kN标准层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+楼梯重+梁重=3235.7+84+556.2+864+2952.1+1378.1=9070.0kN标准层竖向构件总重:3235.7+84+556.2+864=4739.9kN标准层水平构件总重:2952.1+1378.1=4330.1kN4.2.6 局部六层恒荷载计算4.2.6.1墙体自重荷载A轴线:(3.810+20.2-0.54-0.42)3.2+(3.84+6.4-0.53) (3.2-0.65)3.1=512.0kNC轴线:(3.84+20.2+6.4-0.53)(3.2-0.65)-4.51.5-6.751.5-1.522.43.1 =87.42kND轴线:(3.810+20.2-0.54-0.42)3.2+(3.84+6.4-0.53) (3.2-0.65)3.1=512.0kN1轴线:(7.12+2.7-0.53+0.22)3.23.1=156.7kN6轴线:(7.1+0.2-0.5)(3.2-0.7)+(2.7-0.5+0.2) (3.2-0.4)3.1=73.53kN7轴线:(7.1+2.7+0.2)(3.2-0.4)-1.52.43.1=75.64kN11轴线:(7.1+0.2-0.5)(3.2-0.7)+(2.7-0.5+0.2) (3.2-0.4)3.1=73.53kN16轴线:(7.12+2.7-0.53+0.22)3.23.1=156.7kN局部六层墙体自重总和:2512+87.42+156.72+73.532+75.64=1647.5kN4.2.6.2门窗荷载计算窗: (4.51.5+6.751.5)0.45=7.56kN 门: (1.52.43)0.45 =4.86kN门窗总重:7.56+4.86=12.42kN4.2.6.3 柱自重20250.50.53.2+250.50.483.2=528.0kN4.2.6.4局部六层楼板自重(3.84+6.4)(7.1+2.7)0.1225=635.0kN4.2.6.5主次梁计算A轴线:(3.84+6.4-30.5) 3.31=66.5kNB轴线,C轴线:(3.84+6.4-30.5) 3.31=66.5kN6轴线:(7.1+0.2-0.5)3.625+(2.7-0.5) 1.75=28.5kN7轴线:(7.1+2.7+0.2-0.5)1.75=16.63kN8.9.11轴线同6轴线:28.5kN10轴线:(7.1+2.7+0.2-0.5)1.75=16.63kN主次梁总重:346.76kN标准层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+梁重=1647.5+12.42+528+635+346.76=3169.7kN标准层竖向构件总重:1647.5+12.42+528=2187.9kN标准层水平构件总重:635+346.76=981.8kN4.3 活载计算A审判室.备勤用房.卫生间.值班室:B走廊、楼梯:4.3.1 二层活载计算1/2轴:(7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN2/3轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN3/4轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN4/5轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN5/6轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN10/11轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN12/13轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN13/14轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN14/15轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN15/16轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.049.68 kN6/7轴.11/12轴: (7.1-0.2)(3.8-0. 2)2.562.1 kN7/10轴: (3.82+6.4-0.2)(7.1-0. 2)2.0190.44kNB/C轴之间:(59.6-0.2)(2.7-0.2)2.5=371.25 kNC/D轴之间:49.6814+(7.1-0.2)(6.4-0.2) 2.0=695.52+85.56=781.1 kN二层活载总和:49.6810+190.44+62.12+371.25+781.1=1963.7kN4.3.2 三层活载计算三层活载同二层二层活载总和:49.6810+190.44+62.12+371.25+781.1=1963.7kN 4.3.3四层活载计算781.12+371.25=1933.4kN4.3.4五层活载计算(7.1-0.2)(3.8-0.2)2.018+(7.1-0.2)(3.8-0.2)2.52+(44.4-0.2)(2.7-0.2)2.5+(16.9-0.2)(15.2-0.2) 2.0+(7.1-0.2)(6.4-0.2)2.02.0=1966.8kN4.3.5 局部六层活载计算 (21.6-0.2)(9.8-0.2)2.0=410.9kN4.3.6五层屋面活载计算不上人屋面:上人屋面: 五层屋面为上人屋面(59.6-0.20)(16.9-0.20)2.0-410.9=1573.06kN4.3.7局部六层屋面活载计算六层屋面为不上人屋面(21.6-0.20)(9.8-0.20)0.5=102.73kN 各层重力荷载汇总表 表4-1荷载层次一层二层三层四层五层六层竖向构件自重3576.24739.94739.94739.94419.32187.9水平构件自重4492.14330.14330.14330.14330.1981.8楼面活载1963.71963.71933.41966.8410.9屋面活载1573.1102.7注:表中数据单位为kN.4.4 重力荷载代表值4.4.1 一层重力荷载代表值0.53576.2+0.54739.9+1963.70.5+4492.1=9632.0kN4.4.2 二层重力荷载代表值0.54739.9+0.54739.9+1963.70.5+4330.1=10051.9kN 4.4.3 三层重力荷载代表值0.54739.9+0.54739.9+1933.40.5+4330.1=10036.7kN4.4.4 四层重力荷载代表值0.54739.9+0.54419.3+1966.80.5+4330.1=9893.1kN4.4.5 五层重力荷载代表值0.54419.3+0.52187.9+410.90.5+1573.10.5+4330.1=8625.7kN4.4.6 局部六层重力荷载代表值0.52187.9+0.5102.7+981.8=2127.1kNKJ-4梁柱截面尺寸及重力荷载代表值4.5梁线刚度计算梁的线刚度:混凝土的弹性模量;梁的计算跨度,现浇框架结构按轴间距取;梁的截面惯性矩,对于现浇的楼面; 中框架梁:; 边框架梁:具体计算见下表:(C30:)由于本结构具有很好的对称性,且各构件尺寸很整齐,故主要计算以下各项。 梁线刚度表 表4-2断面bh (m2)跨度L (m)截面惯性矩I0 (m4)边框架梁中框架梁 (m4)() (m4)()0.250.77.17.15E-031.07E-024.56E04 1.43E-026.125E04 0.250.42.71.33E-032E-032.22E04 2.66E-032.963E04 4.6柱侧移刚度计算 柱线刚度();楼层高度;节点转动影响系数;楼层梁柱的平均线刚度比。具体计算见下表:(C30:)A、D轴线柱为边柱;B、C轴线为中柱层 次混凝土强度等级断面bh(m2)层高h(m)惯性矩Ic(m4)线刚度()一般层底层一般层底层 A、D轴框架边柱 表4-2层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.50.53.25.21E-034.88E+040.94 0.32 18300 5C300.50.53.65.21E-034.34E+041.06 0.35 14065 24C300.50.53.65.21E-034.34E+041.06 0.35 14065 1C300.50.54.355.21E-033.59E+041.27 0.47 10740 B、C 轴框架中柱 表4-3层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.50.53.25.21E-034.88E+041.86 0.482 27564 5C300.50.53.65.21E-034.34E+042.09 0.511 20534 24C300.50.53.65.21E-034.34E+042.09 0.511 20534 1C300.50.54.355.21E-033.59E+042.53 0.603 13658 端部边柱的侧移刚度值 表4-4层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.40.53.24.17E-033.9E+041.18 0.37 16910 5C300.40.53.64.17E-033.5E+041.31 0.40 12963 24C300.40.53.64.17E-033.5E+041.31 0.40 129631C300.40.54.354.17E-032.88E+041.59 0.512 9350 端部中柱的侧移刚度值 表4-5层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.40.53.24.17E-033.9E+042.33 0.54 24593 5C300.40.53.64.17E-033.5E+042.60 0.57 18472 24C300.40.53.64.17E-033.5E+042.60 0.57 184721C300.40.54.354.17E-032.88E+043.16 0.647 11817 各层D值汇总 表4-6D值 层次 柱类型 65 241D值根数D值根数D值根数D值根数边柱A轴183004140658140658107408边柱D轴140658140658107408中柱B轴275644205348205348136588C轴275644205348205348136588端柱A、D轴16910412963412963493504B、C轴245934184724184724118174459724679324679324475038由表可见:,故该框架为规则框架。4.7自振周期计算对于带屋面局部突出间的房间,应取主体结构顶点的位移,突出间对主体结构顶点位移的影响,可按顶点位移相等的原则将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层。其折算重力荷载按下式计算:突出部分的重力荷载代表值;:突出部分的计算高度;:主体结构的计算高度。故五层重力荷载代表值为:2671.6+8625.711297.3 kN对于质量和高度分布比较均匀的框架结构、框架剪力墙结构和剪力墙结构,一般多采用顶点位移法计算结构基本周期,公式为:考虑非结构墙体刚度影响的周期折减系数,当采用实砌填充砖墙时取0.60.7,本工程取0.60。:假想集中在各楼层面处的重力荷载代表值为水平荷载,按弹性方法所求得的结构顶点假设位移。 横向框架顶点位移()计算 表4-7层次(kN)(kN)(m)(m)511297.311297.36793240.01660.261849893.121190.46793240.03120.2452310036.731227.16793240.04600.2140210051.941279.36793240.06080.168019632.050911.14750380.10720.10724.8横向地震作用计算地震作用按GB50011-2001.附录A进行计算。江苏省扬州,抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为0.15g,设计分组第一组,II类场地,。本工程结构高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀,变形以剪切变形为主,采用底部剪力法计算水平地震作用。,需考虑顶点附加地震作用取结构底部总水平地震作用 Tg=0.35sT1=0.5225Tg=1.75s 查表得 又于是,质点i的水平地震作用:,按GB50011-2001.5.2.4,采用底部剪力法时,突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应,宜乘以增大系数3,此增大部分不应往下传递,但与该突出部分相应的构件应予计入。 各质点横向水平地震作用及楼层地震作用计算表 表4-8层次/m/m/kN/kN/kN63.221.952127.146689.80.0723220.3660.953.618.7511297.3211824.40.328999.81660.743.615.159893.1149880.50.232707.12367.833.611.5510036.7115923.90.179545.62913.423.67.9510051.979912.60.124377.93291.314.354.359632.041899.20.0648197.73489.04.9 变形验算按GB50011-2001.3.4.2,本工程建筑结构不存在表3.4.2-1所列举的平面不规则的情况,同时不存在表3.4.2-2所列举的竖向不规则的情况,故本工程结构平面、竖向均规则。横向水平地震作用下的位移验算见下表:表中:框架第i层的层间剪力:框架第i层的层间位移:结构顶点位移:各层的层间弹性角位移, 横向水平地震作用下的位移验算 表4-9层次/kN/(N/mm)/mm/m51660.76793240.00233.61/156542367.86793240.00343.61/105832913.46793240.00423.61/85723291.36793240.00473.61/76613489.04750380.00724.351/600 层间相对弹性转角均满足的要求410地震作用下框架内力分析水平地震作用下框架内力计算(D值法)计算各柱所分配的剪力1、 计算各柱所分配的剪力:第i层第m根柱所分配的地震剪力;:第i层楼层间剪力;:第i层第m根柱的侧移刚度;:第i层所有柱的侧移刚度之和。2、确定反弯点高度:标准反弯点高度比,由框架总层数、该柱所在层数及梁柱平均线刚度比确定,查倒三角节点荷载反弯点高度的表可得;:某层上下梁线刚度不同时,对的修正值,首层不考虑值;:上层层高与本层不同时反弯点高度的修正值;:下层层高与本层不同时反弯点高度的修正值。表4-10KJ-4柱弯矩计算(A/D轴柱)层次层高/m层间剪力/kN层间刚度/kN53.61660.76793241406533.41.060.45066.154.143.62367.86793241406548.0 1.06 0.450 95.0 77.8 33.62913.46793241406559.3 1.06 0.500 106.7 106.7 23.63291.36793241406567.1 1.060.500 120.8120.8 14.353489.04750381074077.8 1.27 0.650 118.4 220.0 表4-11KJ-4柱弯矩计算(B/C轴柱)层次层高/m层间剪力/kN层间刚度/N/mm/kN53.61660.76793242053448.7 2.090.455 96.4 79.8 43.62367.86793242053470.1 2.090.500 126.18 126.18 33.62913.46793242053486.6 2.090.500 155.9 155.9 23.63291.36793242053498.02.090.500 176.4 176.4 14.353489.04750381365898.9 2.530.595 174.2 256.0 KJ-4水平地震作用下弯矩图 单位:kNmKJ-4水平地震作用下框架梁、柱剪力图 单位:kNKJ-4水平地震作用下柱轴力图 单位:kN第五章 竖向荷载作用下框架KJ-4内力分析5.1由于结构对称,在竖向荷载作用下框架侧移可以忽略不计,其内力分析采用弯矩分配法在竖向荷载作用下梁端可以考虑塑性内力重分布,取弯矩调幅系数0.85,楼面竖向荷载分别按恒荷载及全部活荷载计算。5.1.1计算单元如图所示5.1.2 荷载计算 (将三角形和梯形荷载等效成为均布荷载)5.1.2.1 恒荷载计算q1, q1代表横梁自重,为均布荷载形式,对于第五层q1=4.375kN/m, q1=2.5kN/mq2, q2分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载q2=5.973.8=22.67 kN/m q2=5.972.7=16.12kN/mP1,P2 分别为由边纵梁直接传给柱的恒载,它包括梁自重,楼板重和女儿墙等的重力荷载计算如下:P1 =(3.8 1.90.5)2+(3.3+7.1)1.9/25.97+3.317.6+1.47.10.5+3.27.63.1=209.6kN P2=(3.81.90.5)2+(3.3+7.1)1.9/2+(3.8+1.1)21.35/2)5.97+3.317.6+1.4(7.1+2.7)/2=171.46kN集中力矩M1= P1.e1=209.6(0.5-0.25)/2=26.2M2= P2.e2=171.46(0.5-0.25)/2=21.43五层屋面计算简图q2转化为均布荷载为q3=q2则为q3= q2 5/8=10.08kN/m5.2.2对于1至4层q1=4.375+2.903.1=13.52kN/m ,q1=2.5kN/mq2=3.943.8=14.97kN/m,q2=3.942.6=10.24kN/m,将梯形荷载及三角形荷载转化为均布荷载为P1,P2,P3,P4为集中荷载(一侧为卫生间)P1=(3.81.91/2)2+(3.3+7.1) 1.9/23.94+3.317.6+1.43.55+3.12.95(7.6-0.5-1.81.92)+0.41.91.82=102.6kN P2=(3.81.91/2)2+(3.3+7.1) 1.9/2+(1.1+3.8) 1.35/23.94+3.317.6+1.44.9+3.12.95 (7.6-0.5) =190.4kN P3=117.48kN,P4=205.28kNM1= P1.e1=120.6(0.5-0.25)0.5=12.9M2=P2.e2=190.4(0.5-0.25)0.5=23.8M3=14.69,M4=25.661-4层楼面计算简图5.3活荷载计算5.3.1五层上人屋面q2=23.8=7.6 kN/m,q2=2.02.7=5.4kN/m将梯形荷载及三角形荷载转化为均布荷载为P1=(3.81.9+10.41.9/2)2.0=34.2kN P2=(3.81.9+10.41.9/2+1.354.9/2)2.0=47.4kNM1= P1.e1=34.2(0.5-0.25)0.5=4.28M2= P2.e2=47.4(0.5-0.25)0.5=5.935.3.2对于1至4层q2=23.8=7.6kN/m q2=2.52.7=6.75kN/mP1=(3.81.9+10.41.9/2)2.0=34.2kN P2=(3.81.9+10.41.9/2+1.354.9/2)2.5=59.6kNM1= P1.e1=34.2(0.5-0.25)0.5=4.28M2= P2.e2=59.6(0.5-0.25)0.5=7.45将以上计算结果汇总 框架KJ-4恒载汇总表 表5-1层次q1kN/mq1 kN/mq3 kN/mq3 kN/m kN/mP1kNP2 kNP3kNP4kN54.3752.519.8610.08-209.6171.5-1-413.522.513.116.6516.01102.6190.4117.5205.3层次M1M2M3M4526.221.4-1-412.923.814.6925.66 框架KJ-4活载汇总表 表5-2层次q3 kN/mq3kN/mP1kNP2kNM1M256.663.3834.247.44.285.931-46.664.2234.259.64.287.455.4恒载作用下固端弯矩第五层:A-B跨横梁荷载简图M左=-(24.237.12)/12=-101.79M右=(24.237.12)/12=101.79B-C跨横梁荷载简图M左=-(12.582.72)/12=-7.64M右=(12.582.72)/12=7.64C-D跨横梁荷载简图M左=-(24.237.12)/12=-101.79M右=(24.237.12)/12=101.79第1到4层M左=-(26.637.12)/12=-111.87M右=(26.637.12)/12=111.87B-C跨横梁荷载简图M左=-(9.152.72)/12=-5.56M右=(9.152.72)/12=5.56C-D跨横梁荷载简图M左=-(29.537.12)/12=-124.1M右=(29.537.12)/12=124.15.5 活荷载作用下的固端弯矩计算第五层:A-B跨横梁荷载简图M左=-(6.667.12)/12=-27.98M右=(6.667.12)/12=27.98B-C跨横梁荷载简图M左=-(3.382.72)/12=-2.05M右=(3.382.72)/12=2.05C-D跨同A-B 跨对于1到4层:AB跨同第五层AB跨B-C跨横梁荷载简图M左=-2.56M右=2.56C-D跨同A-B 跨恒荷载布置图 活荷载满布布置图 活载不利布置1 活载不利布置2恒载弯矩分配、活载作用下弯矩分配、活载不利布置1弯矩分配、活载不利布置2弯矩分配见附表: 恒载作用下KJ-4的弯矩图 活载满布下KJ-4弯矩图活载不利布置1作用KJ-4弯矩图活载不利布置2作用KJ-4弯矩图 恒载作用下KJ-4梁柱剪力值表(单位:kN) 表5-3层数AB跨BC跨CD跨VarVblVbrVclVcrVdl579.6-92.4417.17-16.7992.28-79.76492.17-96.910.52-14.18107.91-101.75391.76-97.3210.66-14.02108.23-101.43291.79-97.2910.67-14.03108.1-101.47190.88-98.210.89-13.92109.23-100.43活载作用下KJ-4梁端剪力值表 (单位:kN)表5-4 层数布置位置AB跨BC跨CD跨VarVblVbrVclVcrVdl5活载满跨布置22.2-25.084.56-4.5625.08-22.2活载不利布置1-0.470.474.56-4.56-0.470.47活载不利布置223.19-24.090024.09-23.194活载满跨布置22.75-24.535.7-5.724.53-22.75活载不利布置122.64-24.640024.64-22.64活载不利布置2-1.01.05.7-5.7-1.01.03活载满跨布置22.68-24.65.7-5.724.6-22.68活载不利布置1-0.360.365.7-5.7-0.360.36活载不利布置223.28-24.00024-23.282活载满跨布置22.69-24.595.7-5.724.59-22.69活载不利布置122.64-24.640024.64-22.64活载不利布置2-1.01.05.7-5.7-1.01.01活载满跨布置22.43-23.855.7-5.723.85-22.43活载不利布置1-0.520.525.7-5.70.52-0.52活载不利布置223.12-24.160024.16-23.125.6柱轴力计算A轴柱 表5-5层次截面恒荷载 kN活荷载 kN柱自重 kN恒荷载引起轴力活荷载引起轴力5顶289.256.322.5289.256.3底311.74顶194.7757.022.5506.5113.3底529.03顶194.456.922.5723.4170.2底745.92顶194.456.922.5940.3227.1底962.81顶193.556.627.21156.3283.7底1183.5 B轴柱 表5-55顶281.177.022.5281.177.0底303.64顶297.889.822.5601.4166.8底623.93顶298.489.922.5922.4256.7底944.82顶298.489.922.51243.2346.6底1265.71顶299.589.227.21565.2435.8底1592.4 C轴柱 表5-65顶280.576.822.5280.576.8底3034顶327.477.622.5630.4154.4底652.93顶327.689.922.5980.5244.3底1003.02顶327.589.922.51330.5334.2底1353.01顶328.489.127.21681.4423.3底1708.6 D轴柱 表5-75顶289.256.422.5289.256.4底311.74顶219.356.422.5531112.8底553.53顶218.956.922.5772.4169.7底794.92顶219.056.922.51013.9226.6底1036.41顶217.956.627.21254.3283.2底1281.5恒载作用下KJ-4剪力图活载满布作用下KJ-4剪力图活载不利布置作用1KJ-4剪力图活载不利布置作用2KJ-4剪力图恒载作用下KJ-4轴力图活载满布作用下KJ-4轴力图活载不利布置1作用下KJ-4轴力图活载不利布置2作用下KJ-4轴力图 第六章 内力组合 (梁柱内力组合见附表)梁端剪力调整 =1.1第五层:AB跨 =97.86kN V=1.1(42.26+180.26)/6.6+97.86=134.95kNBC跨 =19.26kN V=1.1(29.47+76.28)/2.2+19.26=72.14 kNCD跨 =97.86kN V=1.1(45.44+181.29)/6.6+97.86=135.65 kN第四层:AB跨 =106.36kN V=171.96kNBC跨 =15.20kN V=124.06 kNCD跨 =116.65kN V=183.58kN同理可得:第三层:AB跨 V=191.33 kNBC跨 V=163.46kNCD跨 V=202.56kN第二层:AB跨 V=209.37 kNBC跨 V=189.19 kNCD跨 V=220.59 kN第一层:AB跨 V=236.76kNBC跨 V=197.89kNCD跨 V=248.08kN第七章 KJ-4梁配筋计算一、 抗震规范6.33梁的钢筋配置,应符合下列各项要求1. 梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%,且计入受压钢筋的梁端混凝土受压高度和有效高度比,一级不应大于0.25,二、三级不应大于0.35。2. 梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值,除按计算确定外,一级不应小于0.5,二、三级应不小于0.3。3. 梁端箍筋加密区的长度,箍筋最大间距和最小直径应按表6.3.3采用,当梁端纵向受拉钢筋的配筋率大于2%时,表中箍筋最小直径数值应增大2mm,本建筑工程抗震等级为三级,加密区长度为1.5和500mm中取大值,为。箍筋最大间距为150mm,最小直径为8mm。二、 四层框架梁设计框架梁混凝土等级为C30,钢筋强度为 梁截面尺寸为:AB、CD跨,BC跨,取第四层 AB跨:(一)正截面纵向钢筋设计(1)A支座弯矩 则选用320 (As=942mm2)(2)跨中弯矩 按T形截面计算 , 属于第一类T形截面,按尺寸为的矩形截面计算选用220 (As=628mm2)(3)B支座弯矩 选用420 (As=1257mm2)(二)箍筋设计AB跨:V=0.85171.96kN=146.17kN0.261.43/360=0.1%0.42ftbh0 +1.25fyvAsv h0/S=0.421.43250665+1.25300250.3665/150=267.1kN146.17kN加密区长度为1050mm,非加密区箍筋取用双肢8200,箍筋设置满足要求。第四层 BC跨:(一)正截面纵向钢筋设计(1)B支座弯矩 C支座弯矩 (2)支座跨中弯矩 按T形截面计算 翼缘计算宽度 属于第一类T形截面,按尺寸为的矩形截面计算 按最小配筋率配筋选用220 (As=628mm2)(3)支座配筋 B支座选用220 (As=628mm2)C支座选用220+116 (As=829mm2)(二)箍筋设计BC跨:梁端加密区箍筋取双肢8100 则sv=250.3/(250100)=0.40%0.261.43/360=0.1%0.42ftbh0 +1.25fyvAsv h0/S=0.421.43250365+1.25300250.3365/100=192.51kN105.45kN加密区长度为600mm,非加密区箍筋取用双肢8200,箍筋设置满足要求。第四层 CD跨:(一) 正截面纵向钢筋设计(1)C支座弯矩 C支座弯矩 (2)支座跨中弯矩 按T形截面计算 翼缘计算宽度 属于第一类T形截面,按尺寸为的矩形截面计算 选用216+120(As=716mm2)(3)支座配筋 C支座选用220+116 (As=829mm2)D支座选用320(As=942mm2)(二)箍筋设计CD跨:梁端加密区箍筋取双肢8150 则sv=250.3/(250150)=0.27%0.261.43/360=0.1%0.42ftbh0 +1.25fyvAsv h0/S=0.421.43250665+1.25300250.3665/150=267.1kN165.03kN加密区长度为1050mm,非加密区箍筋取用双肢8200,箍筋设置满足要求。第八章 KJ-4柱配筋计算一剪跨比和轴压比验算由抗震规范6.3.6规定:柱的剪跨比2,轴压比1, 取=1.0/h=4.35/0.5=8.715, 取=1.0=1+=1.11对称配筋 故可按大偏心受压计算再按Nmax和相应的M组合计算N=2596.76kN,M=19.18柱的计算长度,应考虑偏心距增大系数=1.111, 取=1.0/h=4.35/0.5=8.715, 取=1.0=1+=1.11 故为小偏心受压情况= 应满足Nbfcbh0及Ne0.43fcbh02N=2596.76kNbfcbh0=0.51814.3500460=1703.7kNNe=2596.761000240.4=624.260.4314.35004602=650.56故按构造配筋且应满足,单侧配筋率故所以选用420 (As=As=1256mm2)总配筋率满足条件柱斜截面受剪承载力计算调整后剪力V=175.65 =0.04540.2 (满足要求)=3.913 故取=3.0箍筋加密区取用四肢箍8100 轴压比查表得最小体积配箍率为满足条件加密区位置及长度按规范要求取600mm非加密区应满足 s1, 取=1.0/h=4. 5/0.5=915, 取=1.0=1+=1.095对称配筋 故可按大偏心受压计算再按Nmax和相应的M组合计算N=1510.76kN,M=54.62柱的计算长度,应考虑偏心距增大系数=1.901, 取=1.0/h=4. 5/0.5=915, 取=1.0=1+=1.095 故为小偏心受压情况= 应满足Nbfcbh0及Ne0.43fcbh02N=942.8kN取N=1612.25kN故该层柱应按构造配筋。轴压比查表得最小体积配箍率为取8 =50.3mm2 则s114.5mm根据构造要求 取加密区箍筋为四肢8100加密区位置及长度按规范要求取1700mm,柱顶加密区为900mm非加密区应满足 s15d=300mm,故箍筋取四肢8200第九章 基础设计建筑地基基础设计规范GB500072002 3.0.2根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度,地基基础设计应符合下列规定:1. 所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定;2. 设计等级为甲级、乙级的建筑物,均应按地基变形设计;3. 本工程满足可不作地基变形验算的建筑物条件,故可不作地基变形验算。3.0.4 地基基础设计时,所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应按下列规定:1.按地基承载力确定基础底面积及埋深,传至基础上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。2.计算地基变形时,传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载下应的准永久组合,不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值。3.在确定基础高度、计算基础内力、确定配筋和验算材料强度时,上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力,应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合,采用相应的分项系数。荷载规范的4.1.2 设计基础时,楼面活荷载标准值应乘以规定的折减系数,见表 活荷载按楼层的折减系数 表9-1 墙、柱、基础计算截面以上的层数1234568920计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55本工程共五层,折减系数取为0.70。基础设计:本工程采用柱下条形基础,根据建筑地基基础设计规范GB500072002第3.0.1条的有关规定,本工程场地和地基条件简单,荷载分布均匀,为钢筋混凝土框架结构,建筑功能为办公楼,属于轻型建筑物,因此其地基基础设计等级为丙级。本工程的场地类别为二类场地,土质良好,承载力较高,并且无液化土,为七度设防,基础设计如下:以D轴线为例进行基础设计一、确定地基承载力地基承载力标准值为 初步确定基底标高为-2.1米查表,粉土层承载力修正系数 所以二、基础截面尺寸的确定1、肋宽b应比该方向的柱大100, =600。2、基础梁高宜为柱距的1/41/8,取基础梁高为H=1.4。3、翼板端部厚h不宜小于200,取h=250,同时采用不大于1:3的变厚翼缘板,根部尺寸有待确定。4、为调整基础底面形心位置,条形基础两端应伸出边柱,悬挑部分l0的长度宜为边跨的1/31/4,取悬挑长度为1200。5、基底宽:由有关的经验公式,=591.5+1223.0+1601.5+1597.6+1457.9+1459.3+1599.3+1553.6+1175.5+588.5=12847.7kN取B=2.0m6、根部厚度确定沿基础纵向地基净反力为:取单位宽度进行计算:=269.5(2.0-0.6)1/21m=188.6 kN 188.6/(0.71.211)=223mm 取 =400mm我们初步确定基础截面尺寸如下: 图9-1基础截面尺寸三、基础梁计算:(倒梁法)1内力计算计算弯矩,计算简图如下: 图9-2 用力学求解器计算得弯矩图,剪力图如下图9-42支座不平衡力的调整(1)不平衡荷载同理可得 同理可知 反力调整: 同理可知 (2)固端弯矩与剪力计算(求助于力学求解器)用力学求解器计算得弯矩图,剪力图如下图9-7重新计算得到的荷载如下: 经调整后反力达到要求,故采用本次数据 三、基础梁配筋1梁的正截面和斜截面承载力计算 混凝土强度:C25 12.9 N/mm2 1.27N/mm2钢筋强度:360N/mm 300N/mm T形截面 宽度 600mm ,高度 1400mm,1360mm 受压区翼缘宽度 2000mm 受压区翼缘高度 250mm 正截面配筋计算: 支座1: 支座2: 支座3: 支座4: 支座5: 同理可得 支座6: 支座7: 支座8: 支座9: 支座10:钢筋选配:最小配筋率 max0.20%, 0.45max0.20%, 0.159%0.20%,支座1,2,9,10均选配622钢筋,=2281mm2支座3,4,5,6,7,8均选配822钢筋,=3041mm2跨中(按T形梁): 属第一种T形截面 按矩形截面计算第二跨 经分析:其余跨均可按第二跨进行配筋 最小配筋率 0.2%.0.45=0.2% 按最小配筋率配筋,均选配522钢筋,=1901mm2斜截面承载力计算: 验算截面是否符合要求: 0.25=满足要求。验算是否配箍筋: 0.7=0.71.276001360=725.4kNVmax=1019.7kN(符合要求)四、基础底板配筋计算底板配筋按悬臂板计算,取b=1m计算。板的最大弯矩 配10100 分布筋选用 8200第十章 楼梯设计取标准层1号标准层楼梯进行计算一、梯段板计算板厚h=120mm,踏步h=150mm,宽b=280mm。斜板倾角,取1m板宽的板带计算。1、荷载计算水磨石面层 0.65 kN/ 三角形踏步 0.50.280.15125/0.281.95 kN/ 钢筋混凝土板荷载 0.13525/0.883.99 kN/ 板底抹灰 0.0217/0.880.39 kN/ 轻金属栏杆 0.2 kN/恒荷载总计 0.65+1.95+3.99+0.39+0.2=7.18 kN/活荷载 2.5 kN/取1板宽的板带计算荷载设计值P=1.27.181+1.42.51=12.12 kN/2、截面设计板水平计算跨度=110.28=3.08m =12.123.083.08/10=14.37 =14.37106/(0.9360120)=369mm2板底受力钢筋选配10150(=524mm2)分布钢筋选配6200(=141mm2)。板端上部配负弯矩筋10150(=524mm2),伸出支座长度=770mm,取800mm。二、平台板设计1、荷载计算水磨石面层 0.65 kN/钢筋混凝土板荷载 0.135253.51 kN/ 板底抹灰 0.02170.34 kN/ 轻金属栏杆 0.2 kN/恒荷载总计 0.65+3.51+0.34+0.2=4.7 kN/活荷载 2.5 kN/取1板宽的板带计算荷载设计值P=1.24.71+1.42.51=9.14 kN/2、截面计算板水平计算跨度1850mm9.141.851.85/103.13 =3.13106/(0.9360120)=80.5 mm2按构造配筋:8200(=251 mm2)分布钢筋8200(=251 mm2)板面构造钢筋8200(=251 mm2)。三、平台梁设计1、荷载计算梁自重 0.250.425=2.5 kN/m梁侧抹灰 0.02(0.32+0.2) 17=0.272 kN/m平台板传来恒荷载 4.71.85/2=4.35 kN/m梯段板传来恒荷载 7.183.08/2=11.06 kN/恒荷载总计 1.5 +0.272+4.35+11.06=17.18 kN/m活荷载 2.5(1.85/2+3.08/2)=6.16 kN/m总荷载设计值P=1.217.18+1.46.16=28.74kN/m2、截面计算梁水平计算跨度3.8-0.23.6m28.743.63.6/846.5628.743.6/251.73kN46.56106/(1.014.3250380280)=0.208=0.235=523mm2选用316(=603 mm2)箍筋配双肢8200=0.71.43200280+1.25300100.6280/200=110.7 kN 51.73 kN (满足抗剪承载力要求)。参考文献1建筑结构荷载规范(GB50009-2001)2混凝土结构设计规范(GB50010-2002)3建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)4建筑抗震设计规范(GB50011-2001)5江苏省建筑配件通用图集(苏J9501-苏J9508)6混凝土结构与砌体结构东南大学出版社7抗震结构设计 武汉工业大学出版社8结构力学教程() 高等教育出版社第四部分 英文翻译原版外文资料及翻译Knowledge of construction jointsConstruction joint refers to the concrete pouring process, design or construction needs due to pouring the earlier section, after the pouring of concrete joints formed between. 施工缝并不是一种真实存在的“缝”,它只是因后浇筑混凝土超过初凝时间,而与先浇筑的混凝土之间存在一个结合面,该结合面就称之为施工缝。 Construction joint is not a real problem of joint, it is only after the pouring of concrete for more than the initial setting time, and the first one between the pouring of concrete joint surface, called the combination of the surface of the construction joint. 因混凝土先后浇注形成的结合面容易出现各种隐患及质量问题,因此,不同的结构工程对施工缝的处理都需要慎之又慎。 Concrete pouring for the formation of the joint surface successively prone to various hazards and quality problems, therefore, different structural works on the construction joint of the address have to be doubly cautious. 1 、什么叫施工缝?1, what is a construction joint? 施工缝:因施工组织需要而在各施工单元分区间留设的缝。Construction Joints: construction organization needs for construction of units in each district located between the left seam. 施工缝并不是一种真实存在的 “ 缝 ” ,它只是因后浇注混凝土超过初凝时间,而与先浇注的混凝土之间存在一个结合面,该结合面就称之为施工缝。 Construction joint is not a real problem of joint, it is only after the pouring of concrete for more than the initial setting time, and the first one between the pouring of concrete joint surface, called the combination of the surface of the construction joint. 2, construction joints and design method? 施工缝的位置应设置在结构受剪力较小和便于施工的部位 , 且应符合下列规定 : 柱应留水平缝 , 梁、板、墙应留垂直缝。The location of construction joints in the structure should be set by the shear site of the smaller and easier construction, and should meet the following requirements: Column should remain level seam, beam, plate, wall should remain vertical joints. ( 1) 施工缝应留置在基础的顶面、梁或吊车梁牛腿的下面、吊车梁的上面、无梁楼板柱帽的下面。 (1) construction joints should be retained in the base top, beam or crane beam bracket below the crane beam above, without beam column below the cap. ( 2) 和楼板连成整体的大断面梁 , 施工缝应留置在板底面以下 20mm 30 mm 处。 (2) and the floor together into a whole big section beam, construction joints should be kept in the bottom panel the following 20mm 30 mm Office. 当板下有梁托时 , 留置在梁托下部。 When the plate under the beam when asked, kept in the lower part of beam prop. ( 3) 对于单向板 , 施工缝应留置在平行于板的短边的任何位置。 (3) one-way board, construction joints should be kept in parallel to the short side plate anywhere. ( 4) 有主次梁的楼板 , 宜顺着次梁方向浇筑 , 施工缝应留置在次梁跨度中间 1/3 的范围内。 (4) primary and secondary beams of the floor, should the direction of pouring down the secondary beams, construction joints should be kept in secondary beams span the middle 1 / 3 range. ( 5) 墙上的施工缝应留置在门洞口过梁跨中 1/3 范围内 , 也可留在纵横墙的交接处。 (5) wall construction joints should be kept in the door lintel across the hole in 1 / 3 range, can stay in the vertical and horizontal walls of the junction. ( 6) 楼梯上的施工缝应留在踏步板的 1/3 处。 (6) the construction of stairs, stepping board joints should remain in the 1 / 3. ( 7) 水池池壁的施工缝宜留在高出底板表面 200 mm 500 mm 的竖壁上。 (7) Pool Walls construction joints should remain in the floor above the surface of 200 mm 500 mm of vertical walls. ( 8) 双向受力楼板、大体积混凝土、拱、壳、仓、设备基础、多层刚架及其他复杂结构 , 施工缝位置应按设计要求留设。 (8) two-way force floor, concrete, arch, shell, storage, equipment foundations, and other complex multi-storey frame structure, construction joint location of the design requirements should be set to stay. 3 、常出现问题的现象 3 problems phenomenon often 施工缝处混凝土骨料集中 , 混凝土酥松 , 新旧混凝土接茬明显 , 沿缝隙处渗漏水等。 Construction joints of concrete aggregate concentration, concrete crisp, new and old concrete Stem into clear water leakage along the crevice. 4 、提出几点具体处理措施。 4, put forward some concrete action. 1 、立缝表面凿毛法 1, vertical joint surface chiseling method 砼终凝后,挡板拆除,用斩斧或钢杆将表面凿毛,清理松动石子,此时砼强度很低,凿深 2030MM 较容易,待二次浇筑砼时,提前用压力水将缝面冲洗干净,边浇边刷素水泥浆一道,以增强咬合力。 After the final setting of concrete, baffle removed, or a steel bar with a hatchet to cut the surface of chiseling to remove loose stones, concrete strength is very low at this time, digging depth 20 30MM easier to be the second pouring concrete, the early use of water pressure to clean the joint surface, side pouring cement a side brush elements to enhance the bite force. 2 、增加粗骨料法 2, increase the aggregate method 梁、板体积较大造成留置缝厚大,表面的浮浆层、泌水层也相应厚,施工缝的处理难度较大;如采取刮除表面的浮浆或二次振捣效果不佳,可采用添加粗骨料的方法,将级配干净的碎石撒入浮浆内,重新振捣防止石子集中。 Beam, plate larger gap caused by retention of Heavy, coated the surface of floating, a corresponding layer thickness of bleeding, treatment of construction joints difficult; like to scrape the surface of the floating pulp or secondary vibration effects of poor Add coarse aggregate method can be used, will be thrown into the graded clean gravel floating in the cytoplasm, re-vibrated to prevent stones concentrated. 这样会使缝处浇筑砼在体积较大处时粗细骨料均匀,水泥浆不会流失且强度不会降低,亦能提高新旧界面的粘结力和咬合力。 This makes joints pouring concrete in the larger Department, the aggregate thickness uniform slurry does not leak and intensity will not decrease, but also increase the interface bond strength and the old and new bite force. 3 、清除浮浆法 3, removal of floating pulp 当砼体量较小,简单的方法是铁抹子将表面的浮浆刮去一层,深度 25MM ,并挖压出条纹状,可以提高水平施工缝的粘结质量,对新旧砼结合有利。 When the concrete body was smaller, simpler way is to iron trowel to scrape off the surface of the floating layer of slurry, deep 25MM, and dug out the stripe pressure can increase the level of construction joints in the bonding quality of the combination of old and new concrete favorable. 4 、二次开发振捣法 4, secondary development of vibration method 掌握好时间,在砼初凝后,终凝前进行二次重振,这样会对沉下的石子和上浮浆水重新搅拌组合一次,使之更均匀密实,缝的重新振捣实践表明是有效措施之一。 Master of time, after the initial setting in concrete and final setting before the second restore, it will sink in the stones and re-mixed combination of a floating Whey to make it more uniform compaction, joint practice of re-vibration that is effective One of the measures. 5 、在施工缝处继续浇筑混凝土时 , 应符合下列规定 : 5, continue pouring concrete construction joints, shall meet the following requirements: ( 1) 已浇筑的混凝土 , 其抗压强度不应小于 1.2 MPa 。 (1) has been pouring the concrete, the compressive strength of not less than 1.2 MPa. ( 2) 在已硬化的混凝土表面上 , 应清除水泥薄膜和松动石子以及软弱混凝土层 , 并加以充分湿润和冲洗干净 , 且不得积水。 (2) has been hardened concrete surface, should clear the cement film and loose stones, and weak concrete floor, and be fully wet and clean, and not water. 即要做到 : 去掉乳皮 , 微露粗砂 , 表面粗糙。 That is to do: remove the breast skin, Wei Lu coarse sand, rough surface. ( 3) 浇筑前 , 水平施工缝宜先铺上 10 mm 15 mm 厚的水泥砂浆一层 , 其配合比与混凝土内的砂浆成分相同。 (3) before pouring, horizontal construction joints are advised to covered 10 mm 15 mm thick layer of cement mortar, the concrete mix and mortar within the same composition. ( 4) 混凝土应细致振捣密实 , 以保证新旧混凝土的紧密结合。 (4) vibration compacting concrete should be careful to ensure the close integration of old and new concrete. ( 5) 防水混凝土结构设计 , 其钢筋的布置和墙体厚度均应考虑方便施工 , 易于保证施工质量。 (5) waterproof concrete structure design, its layout and wall thickness of steel should be considered to facilitate the construction, easy to ensure quality. ( 6) 防水混凝土应连续浇筑 , 宜少留置施工缝。 (6) should be continuous waterproof concrete pouring, construction joints should be few and retention. 当需留置施工缝时 , 应遵守下列规定 : 第一 , 底板、顶板不宜留施工缝 , 底拱、顶拱不宜留纵向施工缝。 When construction joints be retained, they should observe the following: first, floor, roof construction joints should not be left, bottom arch, vault should not remain vertical const
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