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某大学生公寓楼青青公寓幼儿园毕业设计

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某大学生公寓楼青青公寓幼儿园毕业设计,毕业设计论文
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烟台大学毕业设计 1 第一章 建筑设计 一 工程概 述 本工程为 某 大 学生公寓楼 ,地处烟台市莱山区,是 六层 的全现浇钢筋混凝土框架结构。建筑面积为 6300 ,占地面积 约 为 1200m2,共可容纳约 1000 人住宿。该公寓设公共洗漱间和厕所,采用节能设计思想。 二 环境概况及建筑做法概述 设计数据如下: 1、气象条件。 基本风压是 0.55kN/,基本雪压是 0.4kN/。 2、抗震设防裂度 。 抗震设防裂度 为 7度,地震时设计基本加速度为 0.10g,属第一组,抗震等级为三级。 3、工程地质条件。 地面粗糙类别为 A类,属二类建筑场地,基础持力层为粘粒含量 10%的粉土,地基承载力特征值 Fak =180kPa,地下水位在天然地面下 3.2m,且无侵蚀性。 4、设计标高。 室内设计标高 0.000相当于绝对 +4.000m,室内外高差 0.45m。 5、墙身做法。 墙身采用空心砖砌块, M5 混合砂浆砌筑,内粉刷为混合砂浆打底,纸筋灰抹面,厚 20mm,“ 803”内墙涂料两度。外粉刷为 1: 3水泥砂浆打底厚 20mm, 3mm釉面砖贴面。 6、楼面做法 。楼板顶面为 18mm厚水泥砂浆找平, 12mm 厚 1: 2水泥砂浆批面, 3 mm厚瓷砖。 7、屋面做法。 先浇楼板上铺膨胀珍珠岩(檐口厚 30 mm, 2%自檐口两侧向中间找坡) 100 mm厚加气混凝土绝热层, 1: 2水泥砂浆浆找平层厚 20 mm,高聚物改性沥青防水卷材。 8、门窗做法 。宿舍门为木门,其它为铝合金门窗。 9、 混凝土强度等级 :梁 板 为 C25,柱为 C30。 第 二 章 结构 设计 一 结构布置及梁柱截面尺寸、板厚、梁跨度及柱高度的确定 (一) 结构平面布置见建筑图,梁柱截面尺寸、梁跨度及柱高度的确定 。 1、 现浇楼板厚度卫生间取 80,其余均取 100 ,结构平面布置见建筑图 各梁柱截面尺寸确定如下: 2、 轴的横向框架梁 h=(1/10-1/12)L=(1/10-1/12) 6000=500-600,取 h=600 。 b=(1/2-1/3) 500=166-250, 取 b=300 。 b h=300 500 。 B C F G轴的纵向梁 nts烟台大学毕业设计 2 h=(1/10-1/12)L=( 1/10-1/12) 3600=400-300,取 h=500 。 b=(1/2-1/3) 500=250-170, 取 b=300 。 中柱、边柱连系梁,取 b h=300 500 方柱截面均取 b h=450 450 3、 柱高度 底层柱高度 h=3.2+0.45+0.5=4.15m 二层 顶层的层高为 3.2m. (二) .框架计算简图 下下下下下下下下下下11下上上下22下 下下3上4 5上下3 4 5下上6 7上下6 7下下98上8上下911上下下上2211上上下22上下3 4 5下43上5上6下7上下6 7上上下3 4 53 4 5上上下6 76 78上下98下9上上8上下98 9在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用, BG垮的中框架梁 : iCF=2E 1/12 0.3 0.603/6=18 10-4E BG跨边框架梁 : iBC=iFG=1.5E 1/12 0.3 0.603/6=13.5 10-4E 上部各层柱 : i=E 1/12 0.45 0.453/3.2=10.68 10-4E 底层柱: i=E 1/12 0.45 0.453/4.15=8.23 10-4E 第 三 章 荷载计算 一 屋面 恒载标准值 按屋面做法逐项计算均布荷载 : 高聚物防水卷材层 0.4 kN/ 20厚 1: 2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ 30-130厚( 2%找坡)膨胀珍珠岩 ( 0.03+0.13) /2 10=0.8 kN/ 100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1 25=2.5 kN/ 15厚纸筋石灰抹底 0.015 16=0.24 kN/ 合计 4.31 kN/ nts烟台大学毕业设计 3 图 3 1恒荷载计算简图 图 3 2活荷载计算简图 nts烟台大学毕业设计 4 二 楼面恒载标准值 按楼面做法逐项计算均布荷载 : 瓷砖 0.65 kN/ 20厚水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ 100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10 25=2.5 kN/ 15厚纸筋石灰抹底 0.015 16=0.24 kN/ 合计 3.75 kN/ 三 屋面活载 屋面均布活荷载标准值 上人屋面按荷载规范取 q6BC=q6FG=q 6CF=2.0 kN/m2 四 楼面活载 楼面均布荷载标准值为: pBC =pCF =p FG =2.0 kN/m2 楼面集中荷载标准值: p6B=p6G=0.5 3.6 0.5 3.6 2.0=6.48 kN pC=pF=0.5 (3.6+3.6-3.6) 0.5 2.0+ 0.5 3.6 0.5 3.6 2.0=12.96 kN 五 梁 上 恒 载 计算 : (一) 、 框架梁的线荷载 1、 屋面框架梁线荷载标准值 屋面恒荷载 4.31kN/m2 3.6m=15.5 kN/m 框架梁自重 0.3 0.6 25=4.5 kN/m 梁侧粉刷 2( 0.6-0.1) 0.02 17=0.34 kN/m 故作用在顶层框架梁上的线荷载为: g6BC1=g6FG1=4.84 kN/m ; g6CF=4.84 kN/m g6BC2=g6CF2=g6FG2= 15.5kN/m 2、 楼面框架梁线荷载标准值(恒荷载) 楼面恒荷载 3.14kN/m2 边跨框架梁: 边跨框架梁自重及梁侧粉刷荷载 4.84 kN/m 边跨填充墙自重 ( 3.2-0.6) 3.23=8.4 kN/m 墙面粉刷 ( 3.2-0.6) 0.02 2 17=1.46 kN/m 中跨框架梁自重及粉刷荷载 4.02 kN/m 故作 用在中间层框架梁上的线荷载为: gBC1=gFG1=4.84+9.86=14.7 kN/m , gCF1=4.84 kN/m gBC2=gFG2= gCF2 =3.14 3.6=11.3 kN/m (二) 、框架梁的集中荷载 nts烟台大学毕业设计 5 1、屋面框架梁的集中荷载标准值: 边柱连系梁自重 0.3 0.6 3.6 25=16.2 kN 粉刷荷载 0.02( 0.5-0.1) 2 3.6 17=0.98 kN 1米高女儿墙自重 1 3.6 2.08=7.49 kN 女儿墙粉刷 1 0.02 2 3.6 17=2.5 kN 故顶层边节点集中荷载 G6B =G6G =44.62 kN 中柱连系梁自重及粉刷荷载 16.2+.098=17.18 kN/m 连系梁传来屋面自重 0.5 3.6 0.5 3.6 4.31=13.96 kN 0.5( 3.6+3.6-3.6) 1.2 4.31=9.31 kN 故顶层中间节点集中荷载 G6B =G6G =40.45 kN 2、 楼面框架节点集中荷载标准值 : 边跨连系梁自重及粉刷荷载 17.18 kN 门窗自重 2.7 1.8 0.45=2.19 kN 窗下墙体自重 0.19 0.9 3.6 19=11.7 kN 墙体粉刷荷载 2 0.02 0.9 3.6 17=2.2 kN 窗边墙体自重 ( 3.6-.045-1.8) 0.19 2.7 19=13.16 kN 窗边墙体粉刷 1.35 2.7 0.02 2 17=2.48 kN 连系梁传来集中荷载 10.17 kN 故中间层边柱节点集中荷载 GB =GG =70.28 kN 中柱连系梁自重及粉刷 17.18 kN 连系梁传来楼面集中荷载 10.17 kN 故中间层中柱节点荷载 G6B =G6G =40.45 kN 3、 中间层中柱跨中集中荷载 门自重荷载 0.9 2.1 0.45=0.85 kN 门边墙体自重 ( 3.6-0.9-0.45)( 3.2-0.5) 0.19 19=21.93 kN 墙体粉刷荷载 2.25( 3.2-0.5) 0.02 17=2.07 kN 中柱跨中集中荷载 GCF =GFC =42.03 kN 六 梁上活 载 1、顶层梁上线荷载标准值: p6BC =p6CF =p 6FG =2.0 3.6kN/ m2=7.2 kN/m 2、顶层节点集中荷载标准值 : p6B=p6G=4.86 kN p6C=p6F=0.5 (3.6+3.6-3.6) 0.5 2.0+0.5 3.6 0.5 3.6 2.0=12.96 kN 3、中间层梁上线荷载标准值 : p6BC =p6CF =p 6FG =2.0 3.6KN/m2=7.2 kN/m 4、 楼面集中荷载标准值 : p6B=p6G=0.5 3.6 0.5 3.6 2.0=6.48 kN pC=pF=0.5 (3.6+3.6-3.6) 0.5 2.0+ 0.5 3.6 0.5 3.6 2.0=12.96 kN 七 风荷载计算 nts烟台大学毕业设计 6 根据荷载规范风压标准值计算公式为: ozsz 式中: WZ 风荷载标准值, KN/ Z 高度 E处的风振系数,取为 1.0 S 风荷载体型系数(按规范,迎风面取 0.8,背风面取 -0.5) Z 风压高度变化系数 W0 基本风压取 0.55 kN/ 由于结构高度 H rbM,故取 rbM=0 , bGV=156KN 。 故 lrbbb v b G bn2231 . 1 1 5 6 = 1 9 7 k N6MMVVl 截面验算 w 565 1. 8 1 9 7 k N0 . 7 5f b h 截面满足 求。 由to0 . 4 2 0 . 4 2 1 . 2 7 3 0 0 5 6 5 9 0 . 4 k N 0 . 5 2180nAS 规范要求箍筋最大间距bbm i n , 8 , 1 5 0 1 5 044hhd ,故终配 8150 。 配箍率 s v 1sv 2 5 0 . 5 0 . 2 2 4 %3 0 0 1 5 0nAbS 。 2、 梁的非加密区箍筋 非加密区箍筋采用 8200 。 (四) 梁的挠度验算 梁的挠度验算采用荷载组合标准值,参照表 5 2.1 。 nts烟台大学毕业设计 36 1、 荷载标准组合 Mk=Gk+Qk=50.4+14.2=64.6kNm Mq=Gk+ Qk=50.4+0.4 14.2=56.1 kNm 2、 相关参数计算 SSECo2 0 0 9 4 1= 0 . 0 42 8 3 0 0 5 6 5EAE b h , Stete941= 0 . 0 10 . 5 3 0 0 6 0 0AA , 62KSKoS1 5 0 1 0 3 2 4 N / m m0 . 8 7 5 6 5 9 4 1MhA , tkt e s k1 . 7 81 . 1 0 . 6 5 1 . 1 0 . 6 5 0 . 7 40 . 0 1 3 2 4f 各参数含义: E为钢筋弹性模量于混凝土弹性模量的比值; te为受拉钢筋与混凝土的相对面积; SK为纵向受拉钢筋应力; 为裂缝截面出内力臂长度系数; 为裂缝间纵向受拉筋应变不均匀系数; 3、 计算 BS 2 321 3 2S S oSEf2 0 0 1 0 9 4 1 5 6 5 4 . 6 5 1 0 N m m6 1 . 1 5 0 . 7 4 0 . 2 + 6 0 . 0 41 . 1 5 0 . 21 3 . 5E A hB 4、 计算 B 1 3 1 3 2K SqK 65 4 . 5 6 1 0 1 . 0 8 1 0 N m m1 5 6 2 - 1 6 5MBBMM 5、 变形验算 挠度 2 62Ko135 5 6 5 0 1 0 6 0 0 0 9 . 8 m m4 8 4 8 1 . 0 8 1 0Mlf B 查附表 5 1知, limo1200fl 实际 o9 . 8 1 16 0 0 0 6 1 2 2 0 0fl 满足要求。 nts烟台大学毕业设计 37 第七章 框架柱的截面设计及验算 以底层柱 C下截面为例,进行截面设计、配筋计算。混凝土采用 C30, c =14.3N/mm2 , 钢筋强度为级钢 , y =310N/mm2 。 一 截面尺寸 (一) 、 验算轴压比 Nmax=1745.6kN , Mmax=223kNm 。 轴压比 32cc1 7 4 5 . 6 1 0 0 . 6 Nb ,初定为小偏心,选用 M大 N 大的组合进行计算, 即 Mmax=223kNm Nc=1745.6kN 0 223 1 2 8 m m1 7 4 5 . 6Me N ea=20mm , 故 i 0 a 1 4 8 m me e e 。 i1101480 . 2 2 . 7 0 . 2 2 . 7 1 . 1 6 1 1415eh 取 。 又0 25190 1 1. 5 0 . 3 1 2 5 m meh is 4501 8 6 3 5 3 7 6 m m22he e a 故有 3bc01 7 4 6 . 5 1 0 0 . 6 4 5 0 . 5 5 1 4 . 3 4 5 0 4 1 5Nf b h 由简化公式: b 1 0210b0N 0 . 6 9 6N - 0 . 4 30 . 8cbcsf b he f b hh (式 6 3) 210SS 01 - 0 . 5cysN e f b hAAf h a 321 7 4 6 . 5 3 7 6 1 0 1. 0 1 4 . 3 4 5 0 4 1 5 1 0 . 6 9 6 0 . 6 9 63 1 0 4 1 5 3 5 21305mm 选配 2SS2 2 0 2 2 2 A = A = 1 3 8 8 m m 配筋率 m i n1 3 8 8 2 1 0 0 % 1 . 5 % 0 . 7 %4 5 0 4 1 5 。 (二) 、 斜截面设计 为保证强剪弱弯的抗震要求,柱的设计剪力值取 tbccc 0n1. 1 MMV H 或组合之中的较大值。仍以 B柱为例,计算如下。 由 tbccc 0n1 . 1 51 . 1 MMVH 得 : ( 式 6 4) c 1 9 8 1 . 1 5 2 2 3 . 61 . 1 1 0 3 . 7 k N4 . 1 9 - 0 . 6V 。 内里组合值 Vmax =101.7kN , 故取 Vc =103.7kN 剪压比的验算 3c1 0 R E1 0 3 . 7 1 0 0 . 2 0 . 20 . 0 3 9 0 . 3 0 . 3 1 . 0 1 4 . 3 4 5 0 4 1 5 8 1 0 k NcN f b h , nts烟台大学毕业设计 39 取 N=810kN , 剪跨比 c0c04 1 5 0 6 0 0 5 . 5 3 32 2 4 1 5H h 取 = 。 c 1 0 0RE1 1 . 0 5 0 . 0 5 61 . 5 Svc y vAV f b h f h Ns (式 6 5) R E c 1 0sv01 . 0 5 0 . 0 5 61 . 5 cyvV f b h NAs f h (式 6 6) 331 . 0 50 . 8 5 1 0 3 . 7 1 0 1 . 0 1 4 . 3 4 5 0 4 1 5 0 . 0 5 6 8 0 1 1 042 1 0 4 1 59 . 6 取复式箍 4肢 410 ,按体积配箍要求 vv1 4 . 30 . 1 1 0 . 7 %210cyvff 故 sh12A 7 8 . 5 8 4 1 5s 1 8 4 m m4 5 0 4 5 0 0 . 7 %shsvlll s取 m i n 8 , 1 5 0 1 5 0 m md 加密区长度 4 1 5 0 6 0 0m a x , , 5 0 0 5 9 2 m m6 6 6nnc lllh , 取 l=600mm 非加密区 1 5 1 5 2 0 3 0 0 m m 2 0 0 m ms d s 取 = 。 第八章 楼梯设计 一 基本资料 层高为 3.2m,踏步尺寸 150 300mm,采用 C25 混凝土,板采用 HPB235 钢筋,梁的纵筋采用 HRB335 。楼梯上均布活荷载标注值为 qk=2.0kN/mm2 ,楼梯布置图见图 7 1。 二 楼梯板设计 取板厚 h=100m,约为斜长的 1/30 。板的倾角 150/300=0.5 , cos 0.884 。 取 1m宽的板带计算,过程如下。 (一) 荷载计算 nts烟台大学毕业设计 40 恒荷载标准值: 大理石楼面 0 . 3 0 . 1 5 0 . 6 5 / 0 . 3 0 . 9 8 /k N m 三角形踏 步 0 . 5 0 . 3 0 . 1 5 2 5 / 0 . 3 1 . 8 8 /k N m 混凝土斜板 0 . 1 2 2 5 / 0 . 8 9 4 3 . 3 6 /k N m 板底抹灰 0 . 0 2 1 7 / 0 . 8 9 4 0 . 3 8 /k N m 小 计 6.6kN/m 活荷载标准值: 2.0kN/m 荷载设计值 p=1.2 6.6+1.4 2.0=10.72 kN/m (二) 截面设计 板的水平计算跨度 l0 =3.3m ,弯矩设计值: 221 0 . 1 1 0 . 7 2 3 . 3 1 1 . 7 /10 nM p l k N m 板的有效高度 h0=120-20=100mm 。 622101 1 . 7 1 0 0 . 0 9 8 31 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 1 0 0s cMf b h 0 . 5 1 2 0 . 9 4 8ss 6201 1 . 7 1 0 5 8 7 . 70 . 9 4 8 2 1 0 1 0 0s syMA m mfh 选配 10 130 ,实 有 As=604mm2 . 分布筋每个踏步一根 8,配筋图略。 nts烟台大学毕业设计 41 图 7 1 楼梯示意图 三 、 平台板的设计 设平台板厚 h=80mm,取 1m宽的板带计算。 (一) 荷载计算 平台板的荷载标准值 恒荷载标准值 大理石楼梯面 0.65 kN/m 80mm厚混凝土 板 0.08 25=2 kN/m 板底抹灰 0.02 17=0.34 kN/m 小计 2.99 kN/m 活荷载标准值 2.0 kN/m 总荷载设计值 1 . 2 2 . 9 9 1 . 4 2 . 0 6 . 3 9 /p k N m (二) 截面设计 平台板的计算 跨 度 0 2 . 0 0 . 2 / 2 0 . 1 0 / 2 1 . 9 5lm 弯矩设计值 2201 0 . 1 6 . 3 9 1 . 9 5 2 . 4 310M p l k N m g板的有效厚度 8 0 2 0 6 0oh m m 。 nts烟台大学毕业设计 42 故 62102 . 4 3 1 0 0 . 0 5 6 71 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 1 0 0s cMf b h , 0 . 5 1 1 2 0 . 9 7 1ss , 所以, 6202 . 4 3 1 0 1990 . 9 7 1 2 1 0 6 0s syMA m mfh 。 选配 6 8 160 , 实有 2246sA mm。 四 平台梁的设计 设平台梁截面为 200 350mm , (一) 荷载计算 1、 恒荷载标准值 : 梁自重 0 . 2 0 . 3 5 0 . 1 7 2 5 1 . 4 /k N m 梁侧粉刷 0 . 0 2 0 . 3 5 0 . 0 8 2 1 7 0 . 1 8 /k N m 平台板传来荷载 2 . 4 3 2 . 0 / 2 2 . 4 3 /k N m 楼梯板传来荷载 6 . 6 3 . 3 / 2 1 0 . 8 9 /k N m 小 计 14.90 /kN m 2、 活荷载标准值 3 . 3 2 . 02 . 0 5 . 3 /22 k N m 3、 总荷载设计值 1 . 2 1 4 . 9 1 . 4 4 . 3 2 5 . 3 /p k N m (二) 截面设计 1、 正截面设计 计算跨度 0n1 . 0 5 1 . 0 5 3 . 6 0 . 1 9 3 . 5 8l l m ; 弯矩设计值 201 4 0 . 58M p l k N m g; 剪力设计值 n1 4 5 . 32V p l k N。 截面按倒 L形计算: 有效宽度 5 2 0 0 5 8 0 6 0 0ffb b h m m 有效高度 0 3 5 0 3 5 3 1 5h m m 。 经判别属于第一类 T 形截面 。 nts烟台大学毕业设计 43 62104 0 . 5 1 0 0 . 0 5 7 21 . 0 1 1 . 9 6 0 0 3 1 5s cMf b h 0 . 5 1 1 2 0 . 9 7 1ss 6 204 0 . 5 1 0 4410 . 9 7 1 3 0 0 3 1 5s syMA m mfh , 选配 3 14 ,实有 2461sA mm。 2、 斜截面设计 试配 6200 箍筋,则斜截面受剪承载力 : 000 . 7 1 . 2 5 svc s t y v AV f b h f hs5 6 . 60 . 7 1 . 2 7 2 0 0 3 1 5 1 . 2 5 2 1 0 3 1 52007 9 4 0 8 4 5 3 0 0NN 满足抗剪要求。 第九章 基础设计 该工程采用柱下独立基础, 计算简图见 9 1, 设计过程如下 : 一 地基承载力修正值 根据岩土工程勘察报告,地基承载力特征值 21 8 0 /akf kN m, 持力层为 e及 IL均小于0.85的黏性土,地下水位 -3.0m;基础宽度小于 3m,埋深 -2.2m,基础底面以上土及基础的加权平均重度m=20.0 3/mkN ;考虑宽度和埋深影响修正后的地基承载力特征值: 5.03 dbff mdbaka =180+0+1.6 20( 2.2-0.5) =214.4kN/m2; 二 地基承载力 计 算 按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合: 第一组: Mmax及相应的 N、 V; 1 36kM kN m; 1 1365kN kN; 1 17kV kN; 第二组:maxN及相应的 M、 V; nts烟台大学毕业设计 44 mkNMk 52.251; kNNk 06.15121 ; kNVk 68.181 ; 基础梁传来的荷载: kNND 36.16762 38.2408.1098.631 ; KM1 =-25.52-( 24.38-10.08) 3=-68.42 mkN ; 则取 kNNNF DKK 42.147936.16706.131211 ; kNHVMM KKK 86.1182.268.1842.68011 ; 322 90.43.37.26161 mbhW x ; 22/8.175/50.24426.2404.21090.4363.37.215122.220mkNmkNWMAFdp kkmkK ; 2m a x , /5.244 mkNp k 1.2 214.4=257.28kN/m2; 2mi n , /8.175 mkNp k 0; 20 /2102 8.1755.244 mkNp k 2/4.214 mkNf a ; 2ma x , /30.190 mkNp n k ; 2mi n , /68.141 mkNp n k ; 20 /99.1652 68.14130.190 mkNp n k ; 2/58.1803.3 4.268.14130.19068.141 mkNp nIK ; 三 基础受冲切验算: 作用在基础底版上的冲切力,应采用按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合值。采取将标准组合 值乘以综合荷载分项系数 1.35 的简化方法换算成基本组合值计算,不再重新组合。 22 34.27.27.09.09.02 7.23.1)2( mbsssbbA jii ; 200222 02.155.02 55.023.122 )2( mhhbbA ; 221 32.102.134.2 mAAA ; kNAfF thpl 4.8250.110310.10.17.07.0 22 ; nts烟台大学毕业设计 45 kNApApF n knl 15.33932.130.19035.135.1 1m a x ,1m a x lF (安全) 四 基础配筋计算: 基础配筋应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合值计算。 阶边弯矩 -: bppppbbsM nIKn knIKn ki m a x ,m a x ,2212 135.1 =1.35 21 0 . 9 2 2 . 7 1 . 3 1 9 0 . 3 0 1 8 0 . 5 8 1 9 0 . 3 0 1 8 0 . 5 8 2 . 7 2 2 8 . 8 312 k N m ; 基础一个方向的总配筋量: 26019802105009.0 1083.2289.0 mmhfMAys ; 平行于 l 边每延长米的配筋量: 28 4 27.2 1.2 2 0 mmbAA ss ,选用 12 150( 2870 mmAs ); 阶边弯矩 -: 2220 224135.1 albbpM n k =1.35 mkN 23.1485.13.323.17.299.165241 2; 基础另一个方向的总配筋量: 2014975502
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