高速切削过程绝热剪切局部化断裂判据.pdf

第 49 卷第 l 期 2 0 1 3 年1 月 机械工程学报 JO U R N A L O F M E C H A N IC A L E N G IN E E R IN G V 0 1 4 9 N O 1 Jan 2 0 1 3 D o I l0 3 90 1 J ME 20 13 O 1 156 高速切削过程绝热剪切局部化断裂判据木 王敏杰谷丽瑶 大连理工大学精密和特种加工教育部重点实验室大连 1 16024 摘要 随着切削速度进一步提高 带有绝热剪切带 A di abati c shear band ASB 的锯齿形切屑会不可避免地发生绝热剪切局部 化断裂 A di abati c shearloc ali zati on frac ture A SLF 使锯齿彼此完全分离 以淬硬 45 钢 45 HRC 为例 采用前角一 10 的PCBN 刀具进行进给 O 2 0 4 111111 切削速度高达 l 400 rn m i n 的高速正交车削试验 获得 A SLF 发生时的切屑形貌 切削条件以及 剪切带内能量变化规律 结合梯度塑性理论 建立高速切削过程热塑性剪切波的传播模型 推导绝热剪切饱和极限 A di abati c shear saturati on li m i t A SSL 2 饱和度 A di abati c shear saturati on degree A SSD 的表达式 提出A SL F 判据 并与试验结果进行 对比验证 分析讨论剪切带与材料属性 加载条件对 A SSD 的影响规律 由热塑性剪切波的传播理论推导的A SSL 可有效描 述剪切带中能量随切削条件的汇聚情况 为今后高速切削领域对锯齿形切屑发生 ALSF 的预报研究奠定了理论与试验基础 关键词 高速切削 热塑性剪切波绝热剪切局部化断裂饱和极限断裂判据 中图分类号 0 346 T G 501 F rac tu re C ri teri o n for A d i ab ati c S h ear L oc ali zati on d u ri n g H i g h S p eed C u tti n g P ro c ess W A N G M i nji e G U L i yao K ey Laboratory of M i ni stry of Educ ati on for Prec i si on and N on tradi ti onal M ac hi ni ng D ali an U ni versi ty of Tec hnology D ali an 1 1 6024 A bstrac t A s the c utti ng speed i nc reases further adi abati c shear loc ali zati on frac ture A SLF w hi c h i s a fr ac ture of adi abati c shear band A SB i n serrated c hi p and m akes segm ents separ ated c om pletely i nevi tably H i gh speed m ac hi ni ng experi m ent of har dened 45 steel 45 H R C i s c arri ed out by usi ng P CB N c urer w i th rak e angle 一 1 0 at vari ous speed up to 1 400 m m i n and vari ous feeds from 0 2 n nTl to 0 4 n li n T h e c h i p m orph o lo gy th e c ur i ng c o nd i ti on s an d th e c orr esp on d i ng c h ang i n g regu lari ty of en ergy i n b an d ar e ob tai ned C om b i n i ng grad i en t p lasti c i ty th eory th e propa gati on m o del o f th erm o p lasti c sh ear w ave i n serrated c h i p i n h i gh spe ed m ac hi ni ng i s establi shed B ased on thi s theory th e expressi ons of adi abati c shear saturati on li m i t A SSL and saturati on de ee A S SD are deri ved out the fr ac ture c ri teri on of adi abati c shear loc ali zati on i s proposed an d c om pare w i th th e experi m ental results T h e i nfl u en c es of sh ear b and prop erti es m ateri al p rop ert i es an d lo adi n g c o nd i ti o ns o n A S L F ar e i n vesti gated T h e sh ear b an d en ergy w i th c u r i n g c on di ti on s c an b e d esc ri b ed eff ec ti v ely by u si ng A S S L d eri v ed fro m th e p rop ag ati o n th eory o fth erm o p lasti c sh ear w av e w h i c h lay s a th eatri c al and exp eri m enta l fou nd ati on for th e fu rth er stu dy o f p redi c ti n g the oc c urrenc e of A S L F i n serrated c hi p i n the field of h i gh sp eed m ac hi ni ng K ey w o rd s H i g h sp eed m ac h i n i n g T herm o p lasti c sh ear w av es A di ab ati c sh ear lo c ali zed fr ac ture S aturati o n li m i t F ra c ture c ri teri on 0前言 绝热剪切带 A diabati c shear band A SB 作为高 速切削过程主剪切区失效的主要形式之一 其发展 的最终结果是发生绝热剪切局部化断裂 A di abatic 国家 自然科学基金资助项 I 51175063 20120105 收到初稿 20121106 收到修改稿 shear loc ali zati on fr ac ture A SLF 有学者在对镍合 金L1 钛合金 2 高强度钢13 等难加工材料的高速切 削试验 中发现 当切削速度达到某临界条件时 产 生的锯齿形切屑就会发生 A SLF 而分离 A SLF 的 发生不仅会使主剪切区剪切面的承载面积减小 切 削力降低 新生断裂面也会加快热量的传导 降低 切削温升 而且还利于 自 动断屑 4 但这种断裂也 会引起主剪切区应力的重新分布及切削力的高频颤 振L5J 降低工件加工精度与表面质量 实际上 高 学兔兔 w w w x u e t u t u c o m 2013 年 1 月 王敏杰等 高速切削过程绝热剪切局部化断裂判据 157 速切削过程所发生的 A SL F 是不 同于弹塑性断裂 的 一 种 热粘塑性断裂 形式 其断裂过程涉及加工 硬化 热软化以及损伤弱化等 因素的非线性耦合 因此 研究高速切削过程 中 A SLF 的发生将有助于 界定高速切削的有效范围 加深对高速切削机理的 认识 促进高速切削技术的更好应用 有学者从 动态断裂和损伤 力学 的角度对切 削 过 程 主 剪 切 区 的 局 部 化 断 裂 行 为 做 了 研 究 SO W ERB Y 6J提 出了利用临界损伤因子来预测锯 齿形切屑中裂纹的出现 M A R U SIC H 等 71采用 网格 再划分和自适应性技术建立正交切削高强度钢的有 限元模型 并结合动态断裂 因子来判断裂纹的出现 和扩展 G U O 等L8J利用 J C 损伤模型对正交切削高 强度钢模拟的过程 中捕捉到了 A SB 与裂纹共 同作 用而形成锯齿形切屑的全过程 JIA N G 等 9 利用有 限元软件结合 C L 断裂判据预测了钛合金断裂的临 界切削速度 本文将通过淬硬 45 钢f45 H R C 高速正交车 削 试验 获得 A SLF 发生的切削条件及对应的切屑形 态 分析 A SB内能量随切削条件变化的规律 在 GRA DY 等 l 0J理论基础上建立热塑性剪切波的传播 模型 提 出高速切削过程 A SL F 判据 并与试验对 比验证 分析剪切带属性 加载条件和材料属性对 A SLF 发生的影响规律 1 高速正交车削试验 在 O K U M A B W 400 复合加 T 中心上进行淬硬 45 钢 45 H R C 高速正交车削试验 切削参数和条 件如下 前角 一 l0 刀具材料为 PC B N 切削 条件为干式切削 进给方式为径向恒线速进给 切 削速度 v 500 1 400 rn m i n 进给厚度 d 0 2 0 4 m m 切削宽度 b 1 5 i i li n 采用单因素变化的方式 得到切削速度对切屑形态的影响 以及切削条件对锯 齿形切屑发生 A SLF 的影响分别如图 1 2 所示 a 一l 000 m m i m b v l 200 m m i ra c v l 300 m m i m d v l 400 m m i m 图 1进给厚度 d 0 2 nlm 时切屑形态随切削速度演变 E E 图 2 切 削条件对 切屑发生 A SL F 影响 A SLF 的发生对于切削速度较敏感 图 1 是进 给厚度 d 0 2 m m时的切屑形态随切削速度演变 的 照片 从切削速度 v l 200 m m i n 开始 锯齿形切 屑就变得短小 直到 v l 300 m m i n 时 锯齿形切 屑彼此完全分离 发展为碎小的单元状切屑 这说 明了较高的切削速度导致 A SB 宽度变窄 使 A SB 与基体的连接能力减弱 使切屑越容易发生 A SLF 而分离 最终演变为细碎的单元状切屑 图 2 显示 了进给厚度和切削速度对切屑形态 的影响情况 可 见 除了较高的切削速度之外 较大的进给厚度也 有利于锯齿形切屑在较低切削速度下发生 A SLF 2 A SB 内的变形和能量的计算 A SB 的演化具有明显的能量相关特性 为了 研究 A SL F 发生的能量变化情况 将得到的锯齿形 切屑制成显微观察试样 建立的锯齿形切屑变形模 型如 图 3 所示 刀具切削速度为 v 切屑节段厚度 为Ls A SB 宽度为 齿距为 A SB 上边界位 移为 U a 为切削厚度 a 为切屑厚度 为名义 剪切角 为局部真实剪切角 根据 D U AN等 提 出的锯齿形切屑变形和温度计算模型 绝热剪切 发生后 主剪切区 内材料的非均匀变形几乎完全集 中于 A SB 则 A SB 的平均切应变率和切应变分别 近似为 f f 二 j S Sc 傩 Yo 1 I G s I 一 S Ssi n 式中 Gs ah a h Vs为剪切速度 另外 理想条件下 A SB 变形过程满足绝热温 升条件 帅 Oo 2 学兔兔 w w w x u e t u t u c o m 学兔兔 w w w x u e t u t u c o m 2013 年 1月 王敏杰等 高速切削过程绝热剪切局部化断裂判据 159 4 f U O 6 式中 p 为热塑性区的动量 根据 LIA O 等 得到的试验结果 将热塑性区 材料峰后演化特性近似为线性关系 卜 J 7 式中 剪切带边界位移 U U o 热塑性区的能量耗散 热塑性区 内材料的运动主要集中于上半部 则 应满足 AU I df 8 将式 7 代 入式 6 考虑 式 8 和边 界条件 AU o 0 解得热塑性剪切波的传播方程和 应力塌陷时间 一 f 9 2 4 A te 2 f下9pAW2 l 10 l 3 2 A SL F 饱和极限判据 由于热软化而 导致 热塑性 区内材料 损伤弱化 的作用 式 7 还可表示为弱化系数 和绝热温升 0 相关的函数 Cs 1 aO 11 式 中 由于温升造成剪切带软化系数 绝热温升 能量式 4 中温度随时间的变化率可近似表示为 一O 0 土 12 一 一 一 l Z a f a 10 0 A t A t 式中 a 100 为热塑性区的热软化率 热塑性区 内的最大温升通过能量方程近似为 一 A 13 热 塑 性 区 内 的应 变 能 部 分 可 近 似 如 下 热传导部分可估计如下 a ay AO 14a 其中 a 为应变率相关梯度因 子 热塑性剪切区应力塌 陷过程 中 根据最小能量 耗散原理 由d d 0 解得裂纹扩展所需最小 能量耗散 Wm 4pc A g 141 其对应形成的A SB 宽度 2 2 5 则最 小 能量 耗散 W m 4 p c A gc l 4 将式 16 代入式 10 得 12 p c A gc f 1 16 17 高速切削条件下材料主要以塑眭变形能为主 A SB 断裂时的能量 B应为绝热剪切失稳时的峰 前能量与峰后能量之和 ss d7 Vsyc dA t 18 设剪切带内绝热温升0 与时间 f相关 则式 f11 近似为 卜 j l tc 19 将式 19 代入式 18 由于热软化造成材料损伤而消 耗的能量远远小于整个变形能 于是 l 2 sB 12peAO f 2PZS c I 20 a r p 将 A SB 可承受的最高能量 G sB称为绝热剪切 饱和极 A di abati c shear saturati on li m i t A SSL 来 描述 A SB 断裂韧性相关的固有属性 则高速切削过 程 A SLF 应满足的条件为 GASB B 21 将 制成 的切 屑试样 通过 显微测量手段测 得 A SB 宽度 和边界位移 得到应变 应变率 梯度因子a 绝热温升 和峰值应力 从而应用 式 20 得到 其与试验对 比结果如图 6 所示 可见 应用 A SSL 理论可以较好地计算出淬硬 45 钢在不同切削条件下的 B 砉 曼 切削速度v m m i n 图6 A SSL 理论与试验结果对比 4分析与讨论 为了方便描述 A SB 演化和最终断裂的全过程 学兔兔 w w w x u e t u t u c o m 160 机械工程学报 第49 卷第 1 期 将式 20 化为 D AsB t A S B 21 t arA SB 作 为 绝 热 剪 切 饱 和 度 A di abati c shear saturati on degree A SSD 当O nsB 1时 A SB 发生断裂 为 了进一步研究各相关变量对 A SLF 的影响规律 以及 敏感程度 通过数值计算分析 探讨各相关变量对 绝热剪切饱和度 D A 的影响规律 计算结果如图 7 9 所示 璺 0 1 3 1 2 景 1 1 1 0 o 9 0 6 O 5 A SB宽度 S gm a 宽度对A SSD 的影响 因子 Ct b 因子对A SSD 的影响 图 7剪切带属性对 A SSD 的影响情况 葛 0 0 材料密度 P kg m a 材料密度对ASSD 的影响 质量热容c J kg K b 质量热容对A SSD 的影响 景 0 热导率 tc W m K c 热导率 A SSD 的影响 图8热物理属性对 A SSD 的影响 舅 0 璺 0 雳 0 景 0 应变 a 应变 A SSD 的影响 应变率 力s b 应变率Xcl A SSD的影响 峰值切应力 rp GPa C 切应力 A SSD 的影响 绝热温升 O C d 绝热温升对A SSD 的影响 图 9加载条件对 A SSD 的影响 4 1剪切带属性对 A SSI 的影响 剪切带的 自身属性对绝热剪切局部化断裂的 学兔兔 w w w x u e t u t u c o m 2013 年 1月 王敏杰等 高速切削过程绝热剪切局部化断裂判据 161 影响主要表现为 A SB 宽度 和 因子 a 图 7a 表 明 A SB 越窄 连接基体的能力越差 越容易断裂 W A N G 等 J对 2 种不同硬度的结构钢在不同切削条 件下 的切屑形态采用 SEM进行了观察 发现切削 过程中剪切带宽度受切削速度的影响较为明显 随 切削速度的加快剪切带逐渐由较宽的形变带发展为 狭窄的转变带直至断裂 因子 a 对饱和度的影响如 图 7b 所示 随 a 值的增加 D A 值逐渐减小 因 子 a表征热塑性剪切波的传播系数 较小的因子 a 也 会提高剪切带内能量聚集的程度 因此 较窄的剪切 带宽度和较小的a 值都会促使剪切带发生断裂 4 2材料热物理属性对 A SSD 的影响 图 8a 说明材料的密度越大 剪切带越容易发生 断裂 主要因为高密度材料往往具有较高的屈服极 限 加工硬化程度就越大 在相同的应变率下会产 生较高的峰值应力 图 8b 图 8c说明材料的质量 热容越大 散热系数越高 剪切带就越容易发生断 裂 这一点与 RECH T 等 18 20 学者提出的绝热剪切 发生条件有所差异 实际上 A SB 的形成过程是能 量汇聚的过程 较低的质量热容和散热系数会使形 成的A SB 在随后的演变过程中带内温度急剧上升 塑性增强 以至于在较高的切削速度 下发生 焊接 现象而不利于A SB 的断裂和锯齿形切屑的分离 相 反 A SB 的断裂过程是能量释放的过程 较高的质 量热容和较大的散热系数会使 A SB 在后期演化阶 段对周围基体材料有较好的散热性 使得带内温升 变慢 脆性化程度提高 RO GER S 211认为脆性A SB 更易于微损伤的积累和裂纹的扩展 而断裂产生的 新生表面更有助于热量的散失 因此 质量热容和 散热系数的提高虽然不易于绝热剪切的发生 但却 有助于A SB 在后期演化过程中更容易发生断裂 4 3加载条件对 A SSD 的影响 图9a 图9d 表明A SB 将随应变的提高 带内 绝热温升的不断提高使得饱和度值不断增大而发生 断裂 ZH O U 等L22J对切 口 C 一 300 和 Ti 6A 14V 进行动 态 II 型冲击试验发现 剪切带的温度随着冲击速度 的提高而迅速 升高 断裂 时最达 到熔 点的 9O D U A N等 2 1发现 30G rN i 3M oV钢转变带断裂面的 平坦区和滑移 区 认为转变带断裂过程中存在明显 的热软化效应 这是 由于高速切削过程中转变带的 变形环境相对于形变带要恶劣 能量聚集的程度相 对要大 所以转变带在断裂过程中往往会具有较高 的温度 绝热条件下 应变的增加会使得相应绝热 温升得到提高 因此 应变与绝热温升对饱和度值 的影响有相似的趋势 图 9b 图 9c 表明随应变率 峰值应力的提高 D AsB 增长率不断加大 M A R TIN E Z 等 24 5 的冲击 试验发现 随着冲击速度的提高 裂纹在 A SB 内的 扩展速度逐渐加快 K OM AN DU RI等 的切削试 验都表明 随着切削速度提高 剪切带宽度逐渐减 小 转变带断裂时的应变率往往高于形变带 由此 推断 剪切带内损伤的发展对剪切带宽度和应变率 都较为敏感 应变率的提高会加快剪切带内损伤的 发展速度 使得剪切带断裂的时间变短 较宽的应 变范围和绝热条件下 应变率决定着峰值应力和峰 后能量的汇聚程度 使得应变率和峰值应力对 都具有相似的影响趋势 因此 大应变 高应变率 会使得剪切带内的峰值应力和绝热温升得到提高 而较窄的剪切带 高应变率和大的峰值应力会加速 剪切带内损伤的发展速度 5 结论 1 高速切削过程 中 A SB的形成和破坏分别 是能量汇聚和释放的过程 当A SB 内能量汇聚程度 超过 A SSL 时 就会发生 A SLF 来释放能量 A SSL 表征 A SB 断裂韧性相关的固有属性 由热塑性剪切波 的传播理论推 导的 A SSL 可有效计算淬硬 45 钢 45 H R C 锯齿形切屑 A SB 内 的能量汇聚情况 为今后 A SLF 的预报研究奠定了 理论和试验基础 3 A SLF 的发生是多因素相互耦合的过程 大 应变 高应变率会使得剪切带内的峰值应力和绝热 温升得到提高 而且较窄的剪切带宽度 较高的应 变率和大的峰值应力会加速剪切带内损伤的发展速 度 高速切削过程中转变带内能量的汇聚程度往往 高于较形变带而易于发生断裂 f4 热物理属 性对 A SB 形成和 A SL F 发生条 件的影响有所不同 虽然较低的材料密度 质量 热容和热导率会促进 A SB 的形成 但却会使 A SB 在随后演化的过程中向高延展性发展 减缓带内 微损伤 的积 累和裂纹的扩展速度 而不利于 A SLF 的发生 参考文献 1 K O M A N D U R I R SC H R O ED ER O n shear i nstabi li ty i n m ac hi ni ng a ni c kel i ron base super loy C H 111e W i nter A nn u al M e eti n g o f th e A m eri c an S oc i ety of M ec h an i c al E n gi neers 19 84 N ew O rl ean s L o u i si an a N ew Y o rk A S M E 198 4 2 8 7 3 07 2 GENTE A H OFFM EISTER H EVAN S C Chi P form ation in m a c h i n i n g T j6A 14V at extrem ely hi gh 学兔兔 w w w x u e t u t u c o m 162 机械工程学报 第 49 卷第 1 期 c utti ng speeds J C i rp A nn M anuf Tec hn 2001 50 1 49 52 3 王敏杰 段春争 刘洪波 正交切削切屑形成中绝热 剪切行为的实验研究 J 中国机械工程 2004 18 7 10 W A N G M i nji e D U A N C hunzheng L IU H ongbo E x peri m ental stu dy on adi ab ati c sh ear beh avi or i n c h i p form ati on duri ng o hogonal c utti ng J C hi na M ec hani c al Engi neeri ng 2004 18 7 10 4 张慧萍 李振加 刘二亮 等 高速切削切屑折断界 限变化规律 J 机械工程学报 2008 44 5 124 130 Z H A N G H ui pi ng LI Zhenji a L IU E rli ang et a1 C hange rule of c hi p breaki ng li m i ts i n hi gh speed m ac hi ni ng J C h i n ese Jo urn al o f M ec h an i c al E n gi n eering 20 08 44 5 124 130 5 王跃辉 王民 金属切削过程颤振控制技术的研究进 展 J 机械工程学报 20 10 46 7 166 174 W A N G Y u eh ui W A N G M i n A d van c es on m ac hi ni ng c hatter suppressi on researc h J Journal of M ec hani c al E ngi neeri ng 20 10 46 7 166 174 6 SO W E R B Y R C H A N D R A SEK A R A N N A proposal for the onset of c hi p segm entati on i n m ac hi ni ng J M ateri als S c i en c e an d E ng i n eeri n g 19 89 1 19 2 19 2 29 7 M A R U SIC H T O RT IZ M M odelli ng an d si m ulati on of hi gh speed m ac hi ni ng J Intern ati onal Journal for N um eri c al M ethods i n Engi neeri ng 1995 38 2 1 36 75 36 94 8 G U O Y Y E N D A F EM study on m ec hani sm s of di sc onti nuous c hi p form ati on i n hard m ac hi ni ng J J M ater P ro c ess T ec h 20 04 155 13 50 13 56 9 JIA N G H ua SH IV PU R I R Predi c ti on of c hi p m orp ho lo gy and seg m entati on du ri n g th e m ac hi ni ng o f ti tani um alloys J Journ al ofM ateri als Proc essi ng Tec h 2004 150 1 2 124 133 1 0 G R A D Y D K IPP M G row th of un stable th erm oplasti c sh ear w i th app li c ati o n to steady w av e sh o c k c om p ressi on i n soli ds J Journal of the M ec hani c s an d Physi c s of Soli ds 1987 35 1 95 119 11 R ITT EL D W A N G Z M E RZ E R M A di abati c shear fai lur e an d dynam i c stored energy of c old w ork J Physi c al R evi ew Letters 2006 96 7 75502 12 D U A N C hunzheng W A N G M i nji e PA N G Junzhong et a 1 A c alc ulati on al m o del o f sh ear stra i n and strai n rate w i th i n sh ear ban d i n a serrated c h i p form ed du ri ng hi gh 13 14 15 16 17 18 19 20 2 1 22 23 speed M ac hi ni ng J J M ater Proc ess Tec h 2006 1 78 1 3 274 277 H E N i ng L E E T L A U W et a1 A ssessm ent of d eform ati on of a shear lo c ali zed c h i p i n h i g h sp eed m ac hi ni ng J Journal of M ateri als Proc essi ng Tec h 2002 129 1 3 101 104 李国和 基于线性扰动分析的高速切削过程绝热剪切 预测研究 D 大连 大连理工大学 2009 L I G u o he P red i c ti o n o f di ab ati c sh ear i n hi gh sp eed m ac hi ni ng based on li near pertubati on analysi s D D a li an D ali an U ni versi ty of T ec h no lo gy 2 009 B A R R Y J B Y R N E G T h e m ec hani sm s o f c h i p form ati on i n m ac hi ni ng har dened steels J Journal of M anufac turi ng Sc i enc e and E ngi neeri ng 2002 124 3 5 28 53 5 W A N G X uebi n Q uanti ta ti ve c alc ulati on of loc al shear deform ati on i n adi abati c shear band fo r T i 6A 1 4V J T N onferr M etal Soc 2007 1 7 4 698 704 L IA 0 S D U F F Y J A di ab ati c sh ear ban d s i n a T i 6A 1 4V ti tani um alloy J Journal of the M ec han i c s an d Physi c s of Soli ds 1998 46 111 2201 2231 R E C H T R C atastrophi c therm oplasti c shear J J A pp1 Mec h 196 4 3 1 189 193 B A I Y i long T herm o plasti c i nstabi li ty i n si m ple shear J Jou rn al of th e M ec h ani c s an d P hy si c s o f S o li ds 1 9 82 30 4 195 207 BU R N S T Influenc e of effec ti ve rate sensi ti vi ty on adi abati c shear i nstabi li ty e l Internati onal C onferenc e on M etallurgi c al A pp li c ati on s o f S h oc k W av e and H i gh strai n R ate P h eno m ena 1 98 5 P ortlan d M arc e l D ekk er In c 19 85 7 4 1 74 7 R O G E R S H A d i ab ati c sh eari n g g eneral n ature an d m ateri al aspec ts C M ateri al B ehavi or under H i gh Stress and U ltra H i g h L o ad i ng R ates 19 83 N ew Y ork P len um Press 19 85 10 1 1l8 Z H O U M R O SA K IS A R A V 1C H A N D R A N G D yn am i c ally p rop ag ati n g sh ear b an d s i n i m p ac t load ed p ren otc hed p lates i ex p erim ental i nv esti gati on s of tem perature si gnatures and propagati on speed J Journal of the M ec hani c s an d Physi c s of Soli ds 1 996 44 6 9 8 1 10 o6 D U A N C hunzheng W A N G M i nji e C A I Vujun et a1 M i c roc o sm i c m ec h ani sm of m aterial so ften i n g and fr ac tu re i n p ri m ary sh ear zo ne duri ng h i g h sp e ed 学兔兔 w w w x u e t u t u c o m 2013 年 1月 王敏杰等 高速切削过程绝热剪切局部化断裂判据 163 m ac hi ni ng of hardened steel J M ateri als Sc i enc e and Tec hnology 2011 27 3 625 630 24 M A RT IN E Z F M U RR L R A M IR E Z A eta1 D ynam i c d eform ati o n and ad i ab ati c sh ear m i c ro struc ture s asso c i ated w i th b a lli sti c p lu g form ati o n an d frac tu re i n Ti 6A 1 4V Tar gets J M ateri al