P—Q2图技术在气缸体压铸生产中的应用

P Q2图图技技术术 在气缸体在气缸体压铸压铸生生产产中的中的应应用用 2006 2 16 1 P Q2图图技技术术 在在发动发动机缸体机缸体压铸压铸生生产产中的中的应应用用 严严炎祥炎祥 摘摘 要 要 论述了 P Q2图技术的基本原理 验证了压射系统进油路调速 回油路调 速时金属液泵 浇道 内 P Q2关系 两者的结果是一致的 结合气缸体压铸生产 实践 阐明了 P Q2图技术在实际压铸生产中的应用方法 关关键词键词 P Q2图图 气缸体气缸体 压铸压铸件件 应应用用 P Q2图技术的理论在上一世纪的八十年代早已突破 但却不能 在我国有效地推广 普及 应用 究其原因 是当时压铸机对压射速度 不能精确有效地进行测量 显示 调整和设定 所以这项技术在实际 使用中碰到困难 不能发挥应有的作用 随着压铸机设计 制造水平的提高 现在能方便地制造出对压射 速度进行闭环实时控制的压铸机 具有压射速度的控制 测量 调整 显示和设定等先进功能 特别还具有得心应手的人机界面 使得对压 射速度的设定非常方便 为 P Q2图技术应用创造了条件 奠定了基 础 所以 现在在压铸业界推广 普及 应用 P Q2图技术的时机已经 成熟 在开发 1300cc 四缸发动机铝合金气缸体压铸件 图 1 的工艺设 计中 应用了 P Q2图技术 生产四缸铝合金发动机气缸体的压铸机是瑞士 BUHLER 公司制 造 型号 EV220 2200 吨压铸机 它具有压射速度的测量 显示 调整 2 控制的先进功能 还具有优秀的人机对话界面 为应用 P Q2图技术 奠定了扎实基础 1 铝铝合金气缸体合金气缸体压铸压铸件概况及件概况及压铸压铸工工艺艺 为了阐明 P Q2图技术在气缸体压铸生产中的应用 先介绍一下 气缸体压铸件概况及压铸工艺 1 1 铝铝合金气缸体合金气缸体压铸压铸件概况件概况 气缸体压铸件 图 1 是一个几何形状复杂 有高的气密性 尺 寸精度 内在质量要求 并镶有耐磨合金铸铁缸套的大型压铸件 气缸体压铸件总重量 包括四个合金铸铁缸套重量 16 68kg 其中 铝合金部分重量 不包括四个缸套重量 13 0kg 压铸机取件重量 从 图图 1 四缸四缸发动发动机气缸体机气缸体压铸压铸件件 压铸机上取下时 为 22kg 排渣包重量为 0 90kg 浇道系统重量为 4 42kg 总浇注重量为 18 32kg 总合金熔液的体积为 7 33L 通过内 浇口的填充重量 13 9kg 填充的合金熔液的体积为 5 56L 气缸体压 铸件的壁厚不均匀 大部分壁厚 3 5mm 部分壁厚 20mm 平均壁厚 3 6mm 形状复杂 金属液的流程较长 且转向较多 1 2 气缸体气缸体压铸压铸相关工相关工艺艺 根据对压铸件的投影面积和合模力的计算 选用瑞士 BUHLER 公司生产 型号为 EV220 合模力为 2200 吨压铸机 根据总浇注重量为 18 32kg 总合金熔液的体积为 7 33L 选用直径 为 130mm 的料缸 有效长度为 1064mm 冲头总行程为 994 毫米 料缸充满度 52 大于 50 符合压铸工艺要求 根据压铸件的结构特征 平均壁厚和压铸合金特征 填充速度 vn 设定为 46m s 左右 填充时间约为 80ms 左右 填充流量 Q 为 69 5L s 模具内浇口截面积 An Q vn 1000 69 5 46 1510mm2 把模 具内浇口截面积 An设计为 1500 mm2 2 P Q2图图技技术术在气缸体在气缸体压铸压铸生生产产中的中的应应用用 2 1 p Q2图图的的实质实质 在金属液填充这一过程中 压射冲头的前端面 料缸 直浇道 横 浇道 内浇口组成的 几乎密闭的 容积和 运动的 压射冲头组成了一 个液压泵 金属液泵 参见图 9 由于冲头运动 强制 几乎密闭 的 容积减少 把金属液从内浇口 泵 出去 我们把压射冲头端面上 压力与运动速度可以看作为压射液压系统输入到 金属液泵 动力 我 们把 金属液泵 内的金属液体在内浇口截面处的所产生的压力和流 量 看作为 金属液泵 的输出 从流体力学的观点来看 在填充过程中存在着两个液压系统 1 4 一个是金属熔液通过内浇口时的高速流动 另一个是从畜能器来的液 压油在压射缸内流动 它们都遵循流体力学的伯努利定律 推动液体 流动的压力越大 液体的流速越快 流体的压力 p 与流体的速度 v 的平方或流体的流量 Q 的平方成正比 由于第二个系统是向第一个 系统提供动力的 两者相互依存 有着密切联系 即金属液系统与液 压油系统是关联的 在以后的叙述中可以知道 它们可以用同一张 p Q2图表示 2 2 气缸体气缸体压铸压铸模模 p Q2图图的模具的模具线线 金属液体在内浇口高速流动 其流速 2 vn 1000 C 2p 1 2 等式 两边平方整理后就有下式成立 p vn2 2 10002C2 1 式 1 说明填充压力遵循流体力学的伯努利定律 与速度的平方 成正比 由于内浇口处的流速与流量有如下关系 vn 1000 Q An 2 将式 3 代入 2 则 p 可用流量 Q 表示 p Q2 2An2C2 3 式 1 2 3 中 p 金属液在内浇口处的填充压力 Mpa C 流量系数 见表 1 金属液密度 kg m3 见表 1 vn 金属液在内浇口处的速度 m s 5 Q 流量 单位时间内流过内浇口的金属液体积 L s An 内浇口处的截面积 mm2 式 3 式中变量是 p 与 Q 揭示了在模具的浇注系统 金属液泵 中 所需的填充压力 p 与流量 Q 之间的关系 根据此式作图 显然是 一条经过原点 开口向上的抛物线 如果以流量 Q2作为横坐标 表表 1 液液态态金属的密度与金属的密度与压铸压铸模模浇浇注系注系统统的流量系数的流量系数 合金类型铝合金锌合金镁合金 液态金属密度 kg m3 250064001650 流量系数 C0 50 60 5 得到直线型的关系线 叫做 p Q2图的模具线 如图 2 所示 气缸体压铸模浇注系统的内浇口截面积 1500mm2 根据表 1 查 得 C 为 0 5 2500kg m3 代入式 3 整理后得到式 4 P Q2 450 4 根据式 4 作 P Q2的模具线 取两个点 第一点 设 p 0 代入式 4 则 Q 0 是坐标原点 第 二点 选取适当的 p 如选 p 20 时 代入式 4 经计算 Q 94 87 L S 第二点坐标为 94 87 20 用直线把两点连起来 就作出了 p Q2图的模具线 如图 2 所示 在浇注系统 金属液泵 内 金属液高速流动过程中 根据流体力 学原理 压力损失是不可避免的 在接近内浇口处的压力总是小于直 浇道内 靠近压射头端面 的压力 反过来说 为了维持内浇口处的一 6 定的流量 要求在浇注系统 金属液泵 有更高的压力 其程度可用流 量系数 C 表示 压铸合金种类不一样 流量系数 C 不一样 即使是同 种压铸合金 同一浇注系统 形状 截面已固定 其流量系数也会随 着金属液的浇注温度 模具温度 流道的表面粗糙度的差异而有较大 变化 流量系数越小 流动效率越低 通常 卧式冷室压铸机压铸铝合 金 其流量系数在 0 4 0 7 左右 在开始作 p Q2图的模具线的时候 我们可以先设 C 为 0 5 在实际生产时 根据压铸机的压力 行程 速度曲线中的填充压力和填充速度 根据式 1 倒推出实际的 流量系数 C 可以作出更符合实际的 p Q2图的模具线 不同的流量 系数 明显地影响 p Q2图模具线的变动 在图 2 中 是 C 0 5 C 0 6 的两条 p Q2图的模具线 图图 2 气缸体气缸体压铸压铸模模 p Q2图图的模具的模具线线 根据填充理论 还可求出其它一些工艺参数 常用公式如下 7 Q CAn 5 2p vn 1000C 6 2p t V Q 7 vk 1000 Q A vnAn A 8 在式 5 6 7 8 中 Q 流量 单位时间内流过内浇口的金属液体积 L s p 金属液的填充压力 Mpa C 流量系数 见表 1 金属液密度 kg m3 见表 1 An 内浇口截面积 mm2 vn 金属液在内浇口的速度 m s t 填充时间 s V 经内浇口的金属液体积 压铸件型腔体积 L vk 压射冲头速度 m s A 压射冲头面积 mm2 2 3 BUHLER 公司公司 2200 吨吨压铸压铸机机 p Q2图图的机床的机床线线 在快速填充时 使金属液体产生压力和流动的压射冲头推力与运 动速度 可以看作为金属液压泵的输入能量 该能量是由压铸机压 射液压缸的液压系统提供的 它也遵循流体力学的伯努利定律 压射 液压缸的液压系统有进油路调速和回油路调速两种方法 下面就这两 种方法的 p Q2关系作说明 2 3 1 进进油路油路调调速速时时的的 p Q2关系关系 8 进油路调速时 图 3 压射缸回油腔内油液从大口径的快排阀排 到油箱 因此 回油腔压力几乎与油箱压力相等 接近于零 压射缸进 油腔用阀加以控制 此时 畜能器内压力 pb与压射液压缸内压力 pc 之间的压力差 pb pc 与压射液压缸进油腔内的流速 vk的平方成正比 可用公式 9 表示 pb pc kvk2 9 根据最大空压射速度这一边界条件可求得 k 值 当 vk v0时 pc 0 则 可求得 k pb v02 10 把式 10 代入式 9 经整理后得式 11 pc pb 1 vk2 v02 11 图图 3 压压射液射液压压缸内的缸内的 pc与与 vk 也可写成式 12 pc pb 1 Qk2 Q02 12 式 9 10 11 12 中 k 比例常数 9 pc 压射液压缸内有效压力 Mpa pb 蓄能器压力 Mpa vk 压射液压缸内快压射时液体流速 m s vk 压射冲头速度 v0 压射液压缸内最大空压射时液体流速 m s V0 最大空压 射速度 Qk 压射液压缸内快压射时液体流量 L s Q0 压射液压缸内最大空压射时液体流量 L s 分析式 11 12 当压射速度 vk达到最大时 压铸机的最大空 压射速度 v0 在蓄能器到压射液压缸的管道中 液体以最大速度流 动 耗去了全部蓄能器压力 没有剩余压力作用于压射活塞上 此时 压射液压缸内有效压力 pc为零 当压射速度 vk为零时 在蓄能器到压 射液压缸的管道中 液体没有流动 没有消耗蓄能器压力 蓄能器的 全部压力作用于压射活塞上 pc pb 为了在压射液压缸的输出和 金属液泵 的输入之间建立起关 系 我们注意到压射液压缸内油液的压力 流量与料缸 金属液泵 内金属液的压力 流量之间有如下关系 pc pA A0 13 Qk QA0 A 14 Q0 QmaxA0 A 15 把式 13 14 15 代入到式 12 中 得到下式 p pb A0 A 1 2 Q2max 16 10 在式 13 14 15 16 中 pc 压射液压缸内有效压力 Mpa p 金属液的填充压力 Mpa Qk 压射液压缸内快压射时液体流量 L s Q 料缸内金属液体流量 L s A 压射冲头面积 mm2 A0 压射液压缸活塞面积 mm2 Q0 压射液压缸内最大空压射时液体流量 L s Qmax 料缸内最大空压射时金属液流量 L s Qmax A v0 pb 蓄能器压力 Mpa 2 3 2 回油路回油路调调速速时时 P Q2关系关系 现代压铸机的压射系统大多是回油路调速 见图 4 这时 畜能 器与压射缸进油腔之间用了一个大口径启动阀 所以 畜能器内压 图图 4 压压射系射系统统回油路回油路调调速速时时 P Q 关系关系 力与压射缸进油腔内压力几乎是相等的 压射油缸回油腔与油箱之间 11 用调节阀进行速度控制 此时 回油腔压力为 p1 油箱压力为零 压力 差即为 p1 流量为 Q1 p1与 Q1之间有如下关系 p1 kQ12 17 又因为 p1 pbA0 pA A1 18 把 18 式代入 17 式得 pbA0 pA A1 kQ12 19 根据最大空压射速度这一边界条件可求得 k 值 即当最高空压射速度 时 p 0 Q1 Q1max 代入式 19 可求得 k pbA0 Q21max A1 20 再将式 20 代入式 19 整理得到 p pb A0 A 1 Q12 Q21max 21 我们注意到压射液压缸的回油腔内流量 Q1和 金属液泵 流量 Q 之间有如下关系 Q1 A1 Q A vk 所以有 Q1 QA1 A 22 同理 Q1max QmaxA1 A 23 把式 22 23 代入到式 21 中 同样可以得到 16 式 p pb A0 A 1 2 Q2max 16 由此说明 压铸机压射系统不管是进油路调速 还是回油路调速 它 们的 p Q2关系是相同的 在式 17 18 19 20 21 22 23 16 中 k 比例常数 12 pb 蓄能器压力 Mpa p1 压射液压缸内回油腔压力 Mpa p 金属液的填充压力 Mpa Q1 快压射时压射液压缸回油腔内液体流量 L s Q 料缸内金属液体流量 L s A 压射冲头面积 mm2 A0 压射液压缸活塞面积 mm2 A1 压射液压缸回油腔活塞的环形面积 mm2 Q1max 压射液压缸回油腔 d 最大空压射时液体流量 L s Qmax 料缸内最大空压射时金属液流量 L s Qmax A v0 2 3 3 BUHLER 公司公司 2200 吨吨压铸压铸机机 p Q2图图的机床的机床线线 冲头作用于金属熔液 产生的压力 p 与流量 Q 其关系遵守公式 16 根据此式作图 显然是一条不经过原点 开口向下的抛物线 如 果以流量 Q2作为横坐标 与模具线一样 同样得到直线型的关系线 叫做 p Q2图的机床线 如图 7 所示 式 16 中的变量与式 3 中的变量是同一 金属泵 内的 p 与 Q 于是 p Q2图机床线与 p Q2图模具线建立起关系 可以在同一张 p Q2图上表示 如图 6 所示 BUHLER 公司 2200 吨压铸机压射液压缸的直径为 210 毫米 快 压射蓄能器压力为 16Mpa 最快空压射速度为 8m s 生产气缸体压铸 件时用的压射冲头直径为 130mm 作 p Q2图机床线 已知 pb 16Mpa 13 A0 2102 4 34626 mm2 A 1302 4 13273 mm2 Qmax A v0 106 18 L S 代入式 16 整理后得到式 24 p 41 75 0 003703Q2 24 取两个特殊点 第一点 Q 0 时 代入式 24 得 p 41 75Mpa 第 一点坐标为 0 41 75 第二点 p 0 时 代入式 24 则有 Q Qmax 106 18 L S 第二点坐标为 106 18 0 把两点连起来 就作出 了 p Q2图的机床线 如图 5 所示 即使是同一台压铸机 p Q2图的机床线因蓄能器压力 调速阀 开度 料缸直径的变化而变动 如图 7 所示 2 4 在在 p Q2图图上上试试模模 p Q2图机床线 图 5 和 p Q2图的模具线 图 2 分别表示 14 图图 5 BUHLER 公司公司 2200 吨吨压铸压铸机机 p Q2机床机床线线 了 金属液泵 模具浇注系统 输入和输出 它们可以画在同一张 p Q2图上 图 7 此图将压铸机 压铸模 压铸工艺直观 有机地联系在 一起 在 p Q2图上模拟 试模 对压铸模的浇注系统 选用的压铸机 设计的工艺参数用填充理论 压射能量进行审查和评判 a 畜能器畜能器压压力力变变化化 b 调调速速阀阀开度开度变变化化 c 冲冲头头面面积变积变化化 图图 6 p Q2图图的机床的机床线线三种三种变变化情况化情况 其好处是在模具设计的同时 就可以做到使机床和模具匹配的最佳状 15 态 在 事前 做到心中有数 可以减少模具制造好后的试模次数 节 约试模费用支出 这样 既缩短了模具开发周期 又提高了压铸件的 开发质量 图图 7 在在 p Q2图图上机床上机床线线与模具与模具线线的交会点的交会点 E 观察图 7 把内浇口 1500mm2的气缸体压铸模装到 BUHLER 公 司制造的 2200 吨压铸机上 p Q2图模具线和机床线相交于 E 点 该 点表示在压铸机的最大能量下的压铸模所能获得的最大填充压力 15 97Mpa 和最大填充流量 83L s 也可以解式 4 24 的联立方程 得到 根据填充理论 还可计算得到 E 点的其它一些参数 E 点的填充速度 vn 1000C 56 52m s 也是该模具最快的 2p 填充速度 E 点的填充时间 t V Q 0 066s 66ms 也是该模具最短的填充时 16 间 E 点的冲头速度 vk vnAn A 6 30m s 也是该模具最快的冲头速 度 这时快速阀的开度最大 但是 E 点不是我们所需要的工艺参数 图 8 是虚拟的模具装到虚拟机床上进行虚拟试模 根据初定的填 充速度为 46m s 计算得到 填充压力 p vn2 2 10002C2 10 58Mpa 填充流量 Q CAn 69L s 2p 模具线上 A 点坐标为 A 69 10 58 观察图 8 因为 A 点在 E 点的左下角 在机床线 纵横座标所围 成的面积之内 说明 BUHLER2200 吨压铸机能满足气缸体压铸模压 铸工艺需要 根据填充理论 还可计算得到 A 点的其它一些参数 A 点的填充时间 t V Q 0 080s 80ms A 点的压射冲头的快压射速度 vk vnAn A 46 1500 4 1302 5 20m s 为了让 BUHLER2200 吨压铸机按设计的工艺进行生产 对机床 进行调整 在机床的操作屏幕上 把压射冲头快压射速度设定为 5 20m s 机床在工作时 自动地控制快压射液压阀的开度 正好让压 射速度达到 5 20m s 这一点上 过 A 点的机床线实际上就是把压射冲 头的快压射速度调整到 5 20m s 时的机床线 如图 8 所示 17 图图 8 在在 p Q2上上图试图试模模 如果 A 点在 E 点的右上角 在机床线 纵横座标所围成的面积之 外 则说明压铸机能力不能满足气缸体压铸模压铸工艺需要 那就要 充分挖掘机床的潜力 采取提高蓄能器压力 改变冲头直径等措施 如果还是不能满足气缸体压铸模压铸工艺需要 只能重新选择高能量 压铸机了 2 5 在在试试模模时对时对流量系数流量系数进进行行评评判判 对流量系数 C 的评判 必须在模具温度 浇注温度等主要压铸参 数正常的情况下进行 否则会出现评判错误 流量系数 C 是一个受到许多因素影响的系数 横浇道的形状 截 面积 位置 粗糙度也会影响 C 值的大小 观察图 9 靠近内浇口 a a 截面处的 pa Qa和靠近冲头前端面 b b 18 截面处的 pb Qb 根据流体力学的连续性原理 Qa Qb Q 但金属液 体从 b b 处高速流到 a a 处有压力损失 p 所以 pb pa p pb pa p 越大 C 越小 填充效率越低 图图 9 金属液体在金属液体在浇浇道内流道内流动时动时有有压压力力损损失失 我们在作 p Q2图的模具线时 流量系数是人为设定的 跟实际 情况是否一致呢 在试模时 可以对流量系数 C 进行验证 由式 6 可得 C vn 1000 25 p2 式 25 中 C 流量系数 p 金属液的填充压力 Mpa 金属液密度 kg m3 见表 1 vn 金属液在内浇口的速度 m s 在正式试模时 根据机床屏幕上显示的压力 速度 行程曲线 上 vn和相对应的 p 值 代入式 25 即可反推求得的 C 值 如果压力 速度 行程曲线上反映的不是 vn和相对应的 p 值 则要先换算成 vn和 p 然后进行计算 19 气缸体压铸模在 BUHLER EV220 合模力 2200 吨压铸机上试 模时 根据压力 速度 行程曲线 用式 25 计算 得到它的 C 仅为 0 43 模具线如图 10 所示 填充速度为 46m s 时 工作在 A1 点上 C 值小于设定值 这引起了我们注意 经查发现横浇道截面积过小 只 有 2000mm2 把横浇道截面积加大到 2500mm2再试 再根据机床屏幕 上显示的压力 速度 行程曲线反推求得的 C 值为 0 47 填充速度 为 46m s 时 工作在 A2 点上 显然 C 值还是过小 再把横浇道截面 积加大到 3000mm2后再试 求得 C 值为 0 50 达到了基本的设定值 此时 横浇道截面积 Ah与内浇道截面积 An之比为 2 才刚符合短横 浇 道的设计要求 建议在采用短横浇道时 Ah与 An之比要大于 2 在采 用长横浇道时 Ah与 An之比要大于 3 在图 10 中 对应于不同的 C 值 有不同的模具线 对应于不同 的 C 值 也有不同的纵坐标 v 纵坐标 v 的具体作法见 2 6 1 为了维 持内浇口的填充速度不变 闭环实时控制系统对速度进行测量 跟踪 比较 反馈 修正 自动控制调速阀开度 把填充速度维持在设定值上 这就是实时控制的精髓所在 所以 对应于不同的 C 值 有不同的机 床线 图 10 如对应于 C 0 43 的是过 A1 点的机床线 对 20 图图 10 改改变变横横浇浇道的截面道的截面积积可改可改变变 C 值值 应于 C 0 47 的是过 A2 点的机床线 对应于 C 0 50 的是过 A 点的机 床线 A1 A2 A 是等流量点 2 6 用用 p Q2图优图优化化压铸压铸机和机和压铸压铸模的匹配模的匹配 在压铸模的浇口系统设计中 必须考虑压铸机的能力 并对压铸 模和压铸机的匹配进行优化 使系统有较大的 柔性 即在尽可能大 的范围内调整工艺参数 去适应多变的生产条件 以获得高质量的铸 件 2 6 1 作一个工作一个工艺艺 窗口窗口 我们可以在 p Q2图上根据较为合适的工艺参数 作一个工艺 窗口 1 具体方法如下 见图 11 第一步 根据公式 6 vn 1000C计算与填充压力相对应的 2p 型腔填充速度 在 p Q2图上加上速度标尺的纵坐标 21 第二步 根据公式 7 t V Q 计算与金属熔液流量相对应的型腔填 充时间 在 p Q2图上加上填充时间标尺的横坐标 第三步 根据公式 8 vk 1000 Q A vnAn A 计算与金属熔液流量 相对应的压射冲头速度 在 p Q2图加上压射冲头速度标尺的横坐标 第四步 根据气缸体压铸件的结构特征和压铸合金特性 确定型 腔的最大填充速度 Vnmax为 50m s 最小填充速度 vnmin为 35m s 在 P Q2图上作该两条水平的速度线 第五步 根据气缸体压铸件的结构特征和压铸合金特性 确定型 腔的最短填充时间 tmin为 75ms 最长填充时间 tmax为 100ms 在 p Q2图上作该两条垂直的时间线 我们看到 Vnmax vnmin tmin tmax构成了一个矩形 窗口 图 11 如果 压铸系统工作在此窗口内 即压铸工艺参数设定在该窗口内 则能获 得优良的压铸件 2 6 2 用工用工艺艺 窗口窗口 对对工工艺进艺进行行调调整整 根据有窗口的 BUHLER2200 压铸机 气缸体压铸模 p Q2图 图 11 可以立即对工艺作出评判或方便地对工艺进行调整 a 观察图 11 模具线与机床线的交点 E 在窗口外的右边 说明 BUHLER2200 压铸机能提供的能量大于填充气缸体模具型腔所需要 的能量 能满足压铸气缸体的要求 模具线 OE 段在窗口内的长度较 长 说明压铸系统的 柔性 较好 则机床与模具的匹配是好的 压铸 工艺可调范围较大 说明内浇道截面积 1500mm2是适宜的 22 图图 11 用用 p Q2图优图优化化压铸压铸机和机和压铸压铸模的匹配模的匹配 b 在内浇道截面积 1500mm2时 当最短填充时间为 75ms 时 相 对应的最大冲头速度是 5 58 m s 填充速度是 49 35m s 当最长填充 时间为 100ms 时 相对应的最小冲头速度是 4 19 m s 填充速度是 37 07m s 当铸件的质量状况发生变动需变更工艺时 工艺 窗口 为 我们框定了冲头速度只能设定在 4 19 m s 到 5 58 m s 之间 相对应的 填充速度在 37 07m s 到 49 35m s 之间的较好的工艺范围内变动 为 我们明示了工艺改进的方向 c 如果模具线 OE 段在窗口内的长度很短或越出了窗口 则说明 压铸系统匹配不好 然而 p Q2图还是提示了优化压铸系统的方法 模具线的 OE 段在窗口的下面 通常是要减少内浇道的截面积 OE 段 在窗口的上面 通常是要增加内浇道的截面积 也可以采用改变冲头 23 直径的方法