工厂10KV变电配电的课程设计(附图详细版)

中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 0 页 共 21 页 1 1 设计任务设计任务 1 11 1 设计要求设计要求 要求根据本工厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况 并且适当考虑到工厂 生产的发展 按照安全可靠 技术先进 经济合理的要求 确定变电所的位置和型式 确定变电所主变压器的台数 容量与类型 选择变电所主接线方案及高低压设备和进出 线 确定二次回路方案 选择整定继电保护 确定防雷和接地装置 最后按要求写出设 计说明书 绘出设计图纸 1 21 2 设计依据设计依据 1 2 1 工厂总平面图 图 1 1 工厂平面图 1 2 2 工厂负荷情况 本厂多数车间为两班制 年最大负荷利用小时为 4500h 日最大负荷持续时间为 6h 该厂除铸造车间 电镀车间和锅炉房属二级负荷外 其余均属三级负荷 1 2 3 供电电源情况 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 1 页 共 21 页 按照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定 本厂可由附近一条 10kV 干线取得 工作电源 该干线的走向参看工厂总平面图 该干线的导线牌号为 LJ 120 导线为等边 三角形排列 线距为 1 5m 干线首端距离本厂约 13km 干线首端所装设的高压断路器断 流容量为 500MVA 此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护 定时限过流保护整 定的动作时间为 1 7s 为满足工厂二级负荷要求 可采用高压联络线由邻近的单位取得 备用电源 1 2 4 气象资料 本厂所在地区的年最高气温为 38 年平均气温为 16 年最低气温为 10 年最 热月平均最高气温为 32 年最热月地下 0 8 米处平均气温为 25 当地主导风向为南 风 年雷暴日数为 35 天 1 2 5 地质水文资料 本厂所在地区平均海拔 1200m 地层以砂粘土为主 地下水位为 3 5m 1 2 6电费制度 本厂与当地供电部门达成协议 在工厂变电所高压侧计量电能 设专用计量柜 按两 部电费制交纳电费 每月基本电费按主变压器容量为 18 元 kVA 动力电费为 0 9 元 Kw h 照明电费为 0 5 元 Kw h 工厂最大负荷时的功率因数不得低于 0 9 此外 电力 用户需按新装变压器容量计算 一次性向供电部门交纳供电贴费 6 10VA 为 800 kVA 2 2 负荷计算和无功功率补偿负荷计算和无功功率补偿 2 12 1 负荷计算负荷计算 2 1 1 单组用电设备计算负荷的计算公式 a 有功计算负荷 单位为 KW 为系数 30 P d K e P d K b 无功计算负荷 单位为 kvar tan 30 Q 30 P c 视在计算负荷 单位为 kvA 30 S cos 30 P 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 2 页 共 21 页 d 计算电流 单位为 A 为用电设备的额定电压 单位为 KV 30 I N U S 3 30 N U 2 1 2 多组用电设备计算负荷的计算公式 a 有功计算负荷 单位为 KW 30 P ip PK 30 式中是所有设备组有功计算负荷之和 是有功负荷同时系数 可取 i P 3030 P p K 0 85 0 95 b 无功计算负荷 单位为 kvar 是所有设备无功之和 是无功负荷同时系数 可取 30 Q iq QK 30i Q 3030 Q q K 0 9 0 97 c 视在计算负荷 单位为 kvA 30 S 2 30 2 30 QP d 计算电流 单位为 A 30 I N U S 3 30 经过计算 得到各厂房和生活区的负荷计算表 如表 2 1 所示 额定电压取 380V 表 2 1各厂房和生活区的负荷计算表 计算负荷 编 号 名称类别 设备容量 kW e P 需要系数 d K cos tan kW 30 P kvar 30 Q kVA 30 S A 30 I 动力 360 0 3 0 6 5 1 17108126 36 照明 7 0 81 005 60 1 铸造 车间 小计367 113 6126 36171260 动力 300 0 3 0 6 5 1 1790105 3 照明 6 0 81 004 80 2 锻压 车间 小计306 94 8105 3142216 动力 300 0 2 0 6 0 1 336079 8 照明 8 0 71 005 60 3 金工 车间 小计308 65 679 8105160 动力 240 0 3 0 6 5 1 177284 24 照明 6 0 71 004 20 4 工具 车间 小计246 76 284 24114173 5电镀动力 230 0 60 80 75138103 5 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 3 页 共 21 页 0 照明 7 0 71 004 90 车间 小计237 142 9103 5176267 动力 160 0 6 0 7 0 1 0996104 64 照明 6 0 71 004 20 6 热处理 车间 小计166 100 2104 64141214 动力 140 0 4 0 7 0 1 095661 04 照明 7 0 71 004 90 7 装配 车间 小计147 60 961 0484128 动力 150 0 2 0 6 5 1 173035 1 照明 5 0 91 004 50 8 机修 车间 小计155 34 535 15076 动力 70 0 6 0 7 5 0 884236 96 照明 2 0 81 001 60 9 锅炉 车间 小计72 43 636 965787 动力 25 0 4 0 8 5 0 62106 2 照明 1 0 81 000 80 10仓库 小计26 10 86 21218 11生活区照明3000 80 950 3324079 2300456 动力1975 照明355 982 5821 28 总计 计入 0 8 0 85 p K q K 0 75786698 110511597 2 22 2 无功功率补偿无功功率补偿 无功功率的人工补偿装置 主要有同步补偿机和并联电抗器两种 由于并联电抗器具 有安装简单 运行维护方便 有功损耗小以及组装灵活 扩容方便等优点 因此并联电 抗器在供电系统中应用最为普遍 由表 2 1 可知 该厂 380V 侧最大负荷时的功率因数只有 0 75 而供电部门要求该厂 10KV 进线侧最大负荷时功率因数不低于 0 9 考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损 耗 因此 380V 侧最大负荷时功率因数应稍大于 0 9 暂取 0 92 来计算 380V 侧所需无功 功率补偿容量 tan tan 786 tan arccos0 75 tan arccos0 92 358kvar C Q 30 P 1 2 参照图 2 6 选 PGJ1 型低压自动补偿评屏 并联电容器为 BW0 4 14 3 型 采用其 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 4 页 共 21 页 方案 1 主屏 1 台与方案 3 辅屏 4 台相结合 总共容量为 84kvar 5 420kvar 在无 功补偿前 该变电所主变压器 T 的容量为应选为 1250kVA 才能满足负荷用电的需要 而 采取无功补偿后 主变压器 T 的容量选为 1000kVA 的就足够了 同时由于计算电流的减 少 使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小 因此无功补偿的经济效益 十分可观 因此无功补偿后工厂 380V 侧和 10kV 侧的负荷计算如表 2 2 所示 主屏辅屏 1 方案 6支路 3 方案 6支路 2 方案 8支路 4 方案 8支路 CCC 图 2 1 PGJ1 型低压无功功率自动补偿屏的接线方案 表 2 2无功补偿后工厂的计算负荷 计算负荷 项目 cos KW 30 P kvar 30 Q kV 30 S A A 30 I 380V 侧补偿前负荷0 75786698 710511597 380V 侧无功补偿容量 420 380V 侧补偿后负荷0 942786278 7833 91267 1 主变压器功率损耗0 015 12 5 30 S0 06 50 30 S 10KV 侧负荷计算0 925798 5328 7863 549 9 3 3 变电所位置与型式的选择变电所位置与型式的选择 变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心 工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 5 页 共 21 页 在工厂平面图的下边和左侧 分别作一直角坐标的轴和轴 然后测出各车间 建筑 xy 和宿舍区负荷点的坐标位置 分别代表厂房 1 2 3 10 号的功率 1 P 2 P 3 P 10 P 设定 1 3 5 3 1 3 3 6 3 5 5 2 3 5 3 6 1 P 2 P 3 P 4 P 4 2 1 7 6 7 6 4 6 7 4 7 6 7 3 1 6 7 1 5 5 P 6 P 7 P 8 P 9 P 9 5 4 7 并设 1 2 1 2 为生活区的中心负荷 如图 3 1 所示 而工厂的 10 P 11 P 负荷中心假设在 P 其中 P 因此仿照 力学 中计算中心xy 1 P 2 P 3 P 11 P i P 的力矩方程 可得负荷中心的坐标 3 1 i ii P xP PPPP xPxPxPxP x 11321 1111332211 3 2 i ii P yP PPPP yPyPyPyP y 11321 1111332211 把各车间的坐标代入 1 1 2 2 得到 3 61 3 60 由计算结果可知 工厂的xy 负荷中心在 6 号厂房 工具车间 的西北角 考虑到周围环境及进出线方便 决定在 10 号厂房的西侧紧靠厂房建造工厂变电所 器型式为附设式 图 3 1 按负荷功率矩法确定负荷中心 4 4 变电所主变压器及主接线方案的选择变电所主变压器及主接线方案的选择 4 14 1 变电所主变压器的选择变电所主变压器的选择 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 6 页 共 21 页 根据工厂的负荷性质和电源情况 工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的 方案 a 装设一台变压器 型号为 S9 型 而容量根据式 为主变压器容量 30 SS TN TN S 为总的计算负荷 选 1000 KVA 898 9 KVA 即选一台 S9 1000 10 型低损耗 30 S TN S 30 S 配电变压器 至于工厂二级负荷所需的备用电源 考虑由邻近单位相联的高压联络线来 承担 b 装设两台变压器 型号为 S9 型 而每台变压器容量根据式 4 1 4 2 选择 即 899 4 KVA 539 64 629 58 KVA 4 1 7 0 6 0 TN S 131 9 160 44 4 KVA 336 3 KVA 4 2 30 SS TN 因此选两台 S9 630 10 型低损耗配电变压器 工厂二级负荷所需的备用电源 考虑由邻 近单位相联的高压联络线来承担 主变压器的联结组均为 Yyn0 4 24 2 变电所主接线方案的选择变电所主接线方案的选择 按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案 4 2 1 装设一台主变压器的主接线方案 如图 4 1 所示 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 7 页 共 21 页 Y0 Y0 S9 1000 GG 1A F 07 10 0 4kV 联络线 备用电源 GG 1A F 54 GW 口 10 10kV FS4 10GG 1A J 03 GG 1A J 03 GG 1A F 07 GG 1A F 54 GG 1A F 07 GG 1A F 07 主变 联络 备用 220 380V 高压柜列 图 4 1 装设一台主变压器的主接线方案 4 2 2 装设两台主变压器的主接线方案 如图 4 2 所示 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 8 页 共 21 页 Y 0 Y 0 220 380V S9 630 GG 1A F GG 1A F 07 10 0 4kV S9 630 10 0 4kV 联络线 备用电源 GG 1A F 54 GG 1A F 113 11 GW 口 10 10kV FS4 10 GG 1A J 01 GG 1A F 113 GG 1A F 11 GG 1A J 01 GG 1A F 96 GG 1A F 07 GG 1A F 54 主 变 主 变 联络 备用 高压柜列 96 图 4 2 装设两台主变压器的主接线方案 4 34 3 主接线方案的技术经济比较主接线方案的技术经济比较 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 9 页 共 21 页 表 4 1 主接线方案的技术经济比较 比较项目装设一台主变的方案装设两台主变的方案 供电安全性满足要求满足要求 供电可靠性基本满足要求满足要求 供电质量 由于一台主变 电压损耗较 大 由于两台主变并列 电压损耗较 小 灵活方便性只有一台主变 灵活性稍差由于有两台主变 灵活性较好 技 术 指 标 扩建适应性稍差一些更好一些 电力变压器的 综合投资额 查得 S9 1000 10 的单价为 15 1 万元 而变压器综合投 资约为其单价的 2 倍 因此 综合投资约为 2 15 1 30 2 万元 查得 S9 630 10 的单价为 10 5 万元 因此两台变压器的综合投 资约为 4 10 5 42 万元 比一台 主变方案多投资 11 8 万元 高压开关柜 含计量柜 的综合投资额 查得 GG 1A F 型柜可按每台 4 万元计 其综合投资可按设 备的 1 5 倍计 因此高压开 关柜的综合投资约为 4 1 5 4 24 万元 本方案采用 6 台 GG 1A F 柜 其综合投资约为 6 1 5 4 36 万 元 比一台主变方案多投资 12 万元 电力变压器和 高压开关柜的 年运行费 主变的折旧费 30 2 万元 0 05 1 51 万元 高压开关 柜的折旧费 24 万元 0 06 1 44 万元 变配电的 维修管理费 30 2 24 万 元 0 06 3 25 万元 因此主 变和高压开关柜的折旧和维 修管理费 1 51 1 44 3 25 6 2 万 元 主变的折旧费 42 万元 0 05 2 1 万元 高压开关柜的 折旧费 36 万元 0 06 2 16 万元 变配电的维修管理费 42 36 万元 0 06 4 68 万元 因此主 变和高压开关柜的折旧和维修管 理费 2 1 2 16 4 68 8 94 万元 比一台主变方案多投资 2 74 万元 经 济 指 标 供电贴费 主变容量每 KVA 为 800 元 供电贴费 1000KVA 0 08 万元 KVA 80 万元 供电贴费 2 630KVA 0 08 万元 100 8 万元 比一台主变多交 20 8 万元 从上表可以看出 按技术指标 装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主 接线方案 但按经济指标 则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线 方案 因此决定采用装设一台主变的主接线方案 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 10 页 共 21 页 5 5 短路电流的计算短路电流的计算 5 15 1 绘制计算电路绘制计算电路 500MVA K 1K 2 LJ 120 13km 10 5kV S9 1000 0 4kV 2 3 1 系统 图 5 1 短路计算电路 5 25 2 确定短路计算基准值确定短路计算基准值 设基准容量 100MVA 基准电压 1 05 为短路计算电压 即高压侧 d S d U c U N U c U 10 5kV 低压侧 0 4kV 则 1d U 2d U 5 1 kA kV MVA U S I d d d 5 5 5 103 100 3 1 1 5 2 kA kV MVA U S I d d d 144 4 03 100 3 2 2 5 35 3 计算短路电路中个元件的电抗标幺值计算短路电路中个元件的电抗标幺值 5 3 1 电力系统 已知电力系统出口断路器的断流容量 500MVA 故 oc S 100MVA 500MVA 0 2 5 3 1 X 5 3 2 架空线路 查表得 LJ 120 的线路电抗 而线路长 13km 故kmx 37 0 0 5 4 24 4 5 10 100 1337 0 22 02 kV MVA U S lxX c d 5 3 3 电力变压器 查表得变压器的短路电压百分值 4 5 故 k U 4 5 5 5 kVA MVA S SU X N dk 1000 100 100 5 4 100 3 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 11 页 共 21 页 式中 为变压器的额定容量 N S 因此绘制短路计算等效电路如图 5 2 所示 2 0 1 k 1k 2 4 4 1 5 4 3 图 5 2 短路计算等效电路 5 45 4 k 1k 1 点 点 10 5kV10 5kV 侧 的相关计算侧 的相关计算 5 4 1 总电抗标幺值 0 2 4 4 4 6 5 6 2 1 1 XXX k 5 4 2 三相短路电流周期分量有效值 5 7 kA kA X I I k d k 2 1 6 4 5 5 1 1 1 5 4 3 其他短路电流 5 8 kAIII k 2 1 3 1 3 3 5 9 kAkAIish06 3 2 155 255 2 3 3 5 10 kAkAIIsh81 196 151 1 51 1 3 3 5 4 4 三相短路容量 5 11 MVA MVA X S S k d k 7 21 6 4 100 1 3 1 5 55 5 k 2k 2 点 点 0 4kV0 4kV 侧 的相关计算侧 的相关计算 5 5 1 总电抗标幺值 0 2 4 4 4 5 9 1 5 12 3 2 1 1 XXXX k 5 5 2 三相短路电流周期分量有效值 5 13 kA kA X I I k d k 8 15 1 9 144 2 2 2 5 5 3 其他短路电流 5 14 kAIII k 8 15 3 1 3 3 5 15 kAkAIish1 298 1584 1 84 1 3 3 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 12 页 共 21 页 5 16 kAkAIIsh 2 177 1909 1 09 1 3 3 5 5 4 三相短路容量 5 17 MVA MVA X S S k d k 11 1 9 100 2 3 2 以上短路计算结果综合图表 5 1 所示 表 5 1短路计算结果 三相短路电流三相短路容量 MVA 短路计算点 3 k I 3 I 3 I 3 sh i 3 sh I 3 k S k 11 21 21 23 061 8121 7 k 215 815 815 829 117 211 6 6 变电所一次设备的选择校验变电所一次设备的选择校验 6 16 1 10kV10kV 侧一次设备的选择校验侧一次设备的选择校验 6 1 1 按工作电压选则 设备的额定电压一般不应小于所在系统的额定电压 即 高压设备 eN U N U eN U N U 的额定电压应不小于其所在系统的最高电压 即 10kV eN U max U eN U max U N U 11 5kV 高压开关设备 互感器及支柱绝缘额定电压 12kV 穿墙套管额定电 max U eN U 压 11 5kV 熔断器额定电压 12kV eN U eN U 6 1 2 按工作电流选择 设备的额定电流不应小于所在电路的计算电流 即 eN I 30 I eN I 30 I 6 1 3 按断流能力选择 设备的额定开断电流或断流容量 对分断短路电流的设备来说 不应小于它可 oc I oc S 能分断的最大短路有效值或短路容量 即 3 k I 3 k S 或 oc I 3 k I 3 oc S 3 k S 对于分断负荷设备电流的设备来说 则为 为最大负荷电流 oc I max OL I max OL I 6 1 4 隔离开关 负荷开关和断路器的短路稳定度校验 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 13 页 共 21 页 a 动稳定校验条件 或 max i 3 sh i 3 maxsh II 分别为开关的极限通过电流峰值和有效值 分别为开关所处的三 max i max I 3 sh i 3 sh I 相短路冲击电流瞬时值和有效值 b 热稳定校验条件 imat tItI 2 3 2 对于上面的分析 如表 6 1 所示 由它可知所选一次设备均满足要求 表 6 1 10 kV 一次侧设备的选择校验 选择校验项目电压电流 断流能 力 动态定度热稳定度 其 它 参数 N U N I 3 k I 3 sh I ima tI 2 3 装置地点条 件 数据 10kV 57 7A 1 TN I 1 2kA3 06kA7 29 12 1 2 额定参数 eN U eN U oc I max itIt 2 高压少油断路器 SN10 10I 630 10kV630kA16kA40 kA5122162 高压隔离开关 10 200 6 8 GN 10kV200A 25 5 kA5005102 二 次 负 荷 0 6 高压熔断器 RN2 10 10kV0 5A50 kA 电压互感器 JDJ 10 10 0 1kV 电压互感器 JDZJ 10 kV 3 1 0 3 1 0 3 10 电流互感器 LQJ 10 10kV100 5A kA1 02225 31 8 kA 1 1 090 2 81 避雷针 FS4 10 10kV 一 次 设 备 型 号 规 格 户外隔离开关 GW4 12 400 12kV400A 25kA5005102 6 26 2 380V380V 侧一次设备的选择校验侧一次设备的选择校验 同样 做出 380V 侧一次设备的选择校验 如表 6 2 所示 所选数据均满足要求 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 14 页 共 21 页 表 6 2 380V 一次侧设备的选择校验 选择校验项目电压电流 断流 能力 动态 定度 热稳定度其它 参数 N U N I 3 k I 3 sh I ima tI 2 3 装置地点 条件 数据 380V 总 1267 1A 15 8kA29 1kA0 17 02 1 2 额定参数 eN U eN U oc I max itIt 2 低压断路器 DW15 1500 3D 380V1500A40kA 低压断路器 DW20 630 380V 630A 大于 30 I 30Ka 一般 低压断路器 DW20 200 380V 200A 大于 30 I 25 kA 低压断路 HD13 1500 30 380V1500A 电流互感器 LMZJ1 0 5 500V1500 5A 一 次 设 备 型 号 规 格 电流互感器 LMZ1 0 5 500V 100 5A 160 5A 6 36 3 高低压母线的选择高低压母线的选择 查表得到 10kV 母线选 LMY 3 40 4mm 即母线尺寸为 40mm 4mm 380V 母线选 LMY 3 120 10 80 6 即相母线尺寸为 120mm 10mm 而中性线母线尺寸为 80mm 6mm 7 7 变压所进出线与邻近单位联络线的选择变压所进出线与邻近单位联络线的选择 7 17 1 10kV10kV 高压进线和引入电缆的选择高压进线和引入电缆的选择 7 1 1 10kV 高压进线的选择校验 采用 LGJ 型钢芯铝绞线架空敷设 接往 10kV 公用干线 a 按发热条件选择由 57 7A 及室外环境温度 32 查表得 初选 LGJ 30 I TN I 1 35 其 35 C 时的 149A 满足发热条件 al I 30 I b 校验机械强度查表得 最小允许截面积 25 而 LGJ 35 满足要求 故 min A 2 mm 选它 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 15 页 共 21 页 由于此线路很短 故不需要校验电压损耗 7 1 2 由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验 采用 YJL22 10000 型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设 a 按发热条件选择由 57 7A 及土壤环境 25 查表得 初选缆线芯截 30 I TN I 1 面为 25的交联电缆 其 149A 满足发热条件 2 mm al I 30 I b 校验热路稳定按式 A 为母线截面积 单位为 为 C t IAA ima 3 min 2 mm min A 满足热路稳定条件的最大截面积 单位为 C 为材料热稳定系数 为母线通过的 2 mm 3 I 三相短路稳态电流 单位为 A 短路发热假想时间 单位为 s 本电缆线中 ima t 1960 0 5 0 2 0 05 0 75s 终端变电所保护动作时间为 0 5s 断路器断路时 3 I ima t 间为 0 2s C 77 把这些数据代入公式中得 满足发热条件 2 mm al I 30 I b 校验电压损耗由图 1 1 所示的工厂平面图量得变电所至 1 号厂房距离约为 288m 而查表得到 120的铝芯电缆的 0 31 按缆芯工作温度 75 计 2 mm 0 Rkm 0 07 又 1 号厂房的 113 6W 126 36 kvar 故线路电压损耗为 0 Xkm 30 P 30 Q V kV kkW U qXpR U N 02 29 38 0 1 007 0 var36 126 288 0 31 0 6 113 5 6 7 100 380 02 29 U al U 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 16 页 共 21 页 c 断路热稳定度校验 2 3 min 224 76 75 0 19700mm C t IA ima 不满足短热稳定要求 故改选缆芯截面为 240的电缆 即选 VLV22 1000 2 mm 3240 1120 的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆 中性线芯按不小于相线芯一半选择 下 同 7 2 2 锻压车间 馈电给 2 号厂房 锻压车间 的线路 亦采用 VLV22 1000 3240 1120 的四芯聚 氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设 方法同上 从略 7 2 3 金工理车间 馈电给 3 号厂房 金工车间 的线路 亦采用 VLV22 1000 3240 1120 的四芯聚 氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设 方法同上 从略 7 2 4 工具车间 馈电给 4 号厂房 工具车间 的线路 亦采用 VLV22 1000 3240 1120 的四芯聚 氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设 方法同上 从略 7 2 5 仓库 馈电给 10 号厂房 仓库 的线路 由于仓库就在变电所旁边 而且共一建筑物 因 此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线 BLV 1000 型 5 根 包括 3 根相线 1 根 N 线 1 根 PE 线 穿硬塑料管埋地敷设 a 按发热条件需选择 由 16 2A 及环境温度 25 初选截面积 4 其 19A 满足发热条件 30 IC 2 mm al I 30 I b 校验机械强度查表得 2 5 因此上面所选的 4的导线满足 min A 2 mm 2 mm 机械强度要求 c 所选穿管线估计长 50m 而查表得 0 85 0 119 又仓库的 0 Rkm 0 Xkm 10 8kW 6 2 kvar 因此 30 P 30 Q V kV kkW U qXpR U N 2 12 38 0 05 0119 0 var2 6 05 0 55 8 8 10 中北大学信息商务学院电力工程基础课程设计说明书 第 17 页 共 21 页 I30 满足发热条件 2 效