华东交通大学1号综合楼施工图设计毕业设计.doc

综合楼设计华东交通大学1号综合楼施工图设计毕业设计目录第一章 建筑设计说明11.1 建筑设计主要技术经济指标1第二章 框架结构布置及结构计算图确定32.1结构选型32.2材料选用32.3 结构布置32.4框架结构的计算4第三章 荷载计算73.1 恒荷载标准值计算73.2 活荷载标准值计算93.4 风荷载标准值计算144.1 恒载作用下内力计算194.2 活载作用于AB跨的内力计算334.3 活载作用于BC垮的内力计算414.4 活载作用于CE跨的内力计算484.5 风荷载作用下的内力计算564.7 内力图594.8内力组合的重力荷载代表值作用下的框架内力计算68第五章 内力组合76第六章 配筋设计836.1 框架梁截面设计836.2 框架柱截面设计866.3 框架柱下基础设计926.4 楼梯配筋计算95 第一章 建筑设计说明1.1 建筑设计主要技术经济指标 1）框架结构设计任务总建筑面积：约8000m2（设计误差允许5%下同）2）建筑层数：7层3）结构类型：框架结构4）总平面图本工程为南昌某高校综合楼，主体七层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为8000m2，宽18米，长为54米，建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级四级。2） 设计资料1）气象条件：基本风压0.35KN/m2 2）抗震设防： 设防烈度6度 3）屋面做法： 40厚C20钢砼 一层油毡隔离层 40厚挤塑聚苯板保温层 15厚高分子防水卷材 20厚1:3水泥砂浆找平1:6水泥焦渣2%找坡层，最薄处30厚 120厚现浇钢筋混凝土板 4）楼面做法： 813厚铺地砖面层 100厚钢筋砼楼板 粉底 底层混凝土强度等级为C30，其余各层为C25，纵筋2级，箍筋1级。1、地质资料： 1） 钻探场地平坦，场地绝对高程为20.20米 2） 场地土层（自上至下分述） 耕土：灰黑色，湿，厚0.40.7米，容重17.4kN/m2。 粉质粘土：褐黄色，中密，稍湿，可塑状态，厚2.22.7米，容重18kN/m2。 细沙：厚02.5米，容重26kN/m2。 砾砂：厚3.64.6米，容重40kN/m2。3）设计内容1、结构布置。2、现浇板的计算。3、典型框架的荷载计算，内力分析及内力组合。4、典型框架的梁柱截面设计计算5、楼梯设计。6、基础设计。第二章 框架结构布置及结构计算图确定2.1结构选型 2.1.1 结构体系的选型 采用钢筋混凝土现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。对于层数不高的综合楼，可以选用钢筋混凝土框架结构、混合结构、底层框架或内框架砖房结构。该建筑开间和跨度较大，要求布置灵活。同时，考虑该建筑处于7度地震区，故选用框架结构。在地震区，考虑到地震方向的随意性以及地震产生的破坏效应较大，因此选用纵横向承重框架体系。 2.1.2 其他结构选型 A 屋面结构：采用120mm现浇板作承重结构，屋面板按不上人屋面的使用荷载选用。式楼梯。 B 楼层结构：所有楼面均采用现浇钢筋混凝土楼板作承重结构。 C 楼梯结构：由于楼梯梯段水平投影长度（3.6m）大于3m，故采用钢筋混凝土梁板 D 天沟：采用现浇外天沟。 E 过梁：连系梁兼作窗过梁，根据门的宽度来设定过梁采用bh=250120mm2。 F 基础梁：采用现浇钢筋混凝土基础梁。 G 基础：采用钢筋混凝土柱下独立基础或条形基础。2.2材料选用 混凝土：采用C25,C30,C40; 钢筋：纵向受力钢筋采用HRB400，其余采用HPB235,基础采用HRB335； 墙体：外墙采用240粘土烧结砖，内隔墙采用120粘土烧结砖 窗：塑钢门窗， 门：木门2.3 结构布置 （1）考虑到该建筑长度小于55m，不采用伸缩缝。 （2）详见结构施工图。2.4框架结构的计算 2.4.1 确定框架计算简图 假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差等定为0.800m，二楼楼面标高为4.200m，故底层柱高为5.000m，其余各层的柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故为3.600m，由此可绘出框架的计算简图。 2.4.2 截面尺寸的估算和线刚度的计算 在内力计算之前，要预先估算梁、柱的截面尺寸及结构所采用的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及其相对线刚度。混凝土强度等级：梁用C30（EC30.0106kN/m2) 柱用C40（EC32.5106kN/m2)横向框架梁：L1=7800mm h=(1/81/12)L1=900600mm,取h=600mm b=(1/21/3)h=325217mm,取b=300mm横向框架梁1初选截面尺寸bh=300600mm2，其惯性矩为Ib=1/12(3006003)=5.4109mm4纵向连系梁：L2=4500mm h=(1/81/14)L2取h=600mm b=(1/21/3)h=325217mm,取b=300mm纵向连系梁2初选截面尺寸bh=300600m2次梁： h=(1/121/18)L=(1/121/18)6600=550367mm,取h=500mm b=(1/21/3)h=200134mm,取b=250mm 次梁初选截面尺寸bh=250500m2 基础梁：取bh=250400mm2柱： b=(1/151/18)H1=(1/151/18)5000=333278mm,根据估算的荷载值和轴压比初步确定柱子的尺寸为：b=500mm在地震区框架柱采用方柱较为合适，故取 h=500mm柱截面尺寸：中柱：bh=500500mm2，其惯性矩为IA=1/12(5005003)=5.21109mm4中柱：bh=500500mm2，其惯性矩为IB =1/12(5005003)=5.21109mm4 由于所取的这榀框架是中框架，楼板为现浇楼板，故框架梁惯性矩取值为I=2.0I0框架梁、柱的线刚度为：梁：iAB=EI / L1=30.01062.05.410910-12/7.2=44.008103kNmIBC=EI /L2 =30.01062.05.410910-12/3=143.025103 kNm ICE=EI / L3=30.01062.05.410910-12/7.8=201.632103 kNm底层柱： 其余各层柱：顶层：iDH=EI /L =32.51065.2110910-12/3.6=39.067103 kNm ICG=EI /L =32.51065.2110910-12/3.6=28.475103 kNm中间层： iHL=EI /L =32.51065.2110910-12/3.6=50.787103 kNmIGK=EI /L =32.51065.2110910-12/3.6=37.018103 kNm令 iDC=1 框架梁、柱的相对线刚度如图21所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。 图21 框架梁、柱的相对线刚度图(注：图中所示轴间尺寸为结构跨度，由于缺乏经验，在以后的计算中均取为了建筑跨度，因而计算上有点误差。） 2.4.3 荷载计算 除顶层垮处的板是单向板，其余各板的长宽比均小于2所以按双向板设计计算。 荷载传递过程为：板次梁框架主梁 恒载与活载分开计算，风载考虑左风与右风。 2.4.4 内力计算 恒载与活载的内力计算采用分层法，活荷载分跨布置分别计算内力；风荷载荷载采用D值法。 2.4.5 内力组合 各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。 2.4.6 配筋设计 根据内力组合所得各梁、柱截面内力值，分别进行正截面承载力和斜截面承载力计算。第三章 荷载计算3.1 恒荷载标准值计算 (1) 屋面： 面层：（防水层、隔热层、保温层、找平层） 1.56kN/m2 现浇钢筋混凝土板100厚 0.125=2.5kN/m2 10厚混合砂浆 0.0117=0.17kN/m2 合计 4.23kN/m2 (2) 各层走廊楼面： 大理石楼面 1.16kN/m2 现浇钢筋混凝土板100厚 2.5kN/m2 10厚混合砂浆 0.17kN/m2 合计 3.32kN/m2 (3) 各层楼面： 大理石楼面 1.16kN/m2 现浇钢筋混凝土板100厚 2.5kN/m2 10厚混合砂浆 0.17kN/m2 合计 3.83kN/m2 (4) 梁自重： 1 横向框架梁1 bh=300600mm2 自重 250.3(0.60.1)=3.75kN/m 10厚混合砂浆 0.01(0.60.1+0.2)217=0.187kN/m 合计 3.837 kN/m 2 纵向连系梁2 bh=300600mm2 自重 250.3(0.60.1)=3.75kN/m 10厚混合砂浆 0.01(0.60.1)217=0.187kN/m 合计 3.837kN/m 3 次梁 bh=250500mm2 自重 250.25(0.50.1)=2.5kN/m 10厚混合砂浆 0.01(0.50.1)217=0.102kN/m 合计 2.602kN/m 4 基础梁 bh=250400mm2 自重 250.20.4=2.5kN/m 门过梁 bh=250250mm2 自重 250.250.25=1.56kN/m(5)柱自重： (6)外纵墙自重：内柱： bh=500500mm2 自重 25500500=6.25kN/m 10厚混合砂浆 0.010.5417=0.306kN/m 合计 6.5kN/m外柱： bh=500500mm2 自重 250.500.50=6.25kN/m 10厚混合砂浆 0.01（0.52+0.52）17=0.323kN/m 合计 6.57kN/m七层：纵墙 (3.60.6)3.61.81.55.24/3.6=14.712kN/m 铝合金窗 0.351.5=0.525kN/m 合计 15.237kN/m二层六层：纵墙(3.60.6)3.61.81.55.24/3.6=9.996kN/m 铝合金窗 0.351.5=0.525kN/m 合计 10.521kN/m底层：纵墙 (4.20.6)3.91.81.55.24/4.2=16.284kN/m 铝合金窗 0.351.5=0.525kN/m 合计 16.809kN/m(7)内纵墙自重：七层：(3.60.6)3.62.11.05.24/3.6=15.51kN/m二六层：(3.00.6)3.62.11.05.24/3.6=10.802kN/m底层：(4.20.6)3.62.11.05.24/3.6=17.090kN/m(8)内隔墙自重：七层：(3.60.6)7.85.24/7.2=17.03kN/m二六层：(3.60.6)7.85.24/7.2=12.314kN/m底层： (4.20.6)7.85.24/7.2=18.602kN/m(9)女儿墙自重：0.95.24250.240.06=5.076kN/m(10)卫生间隔墙自重：(3.60.5)2.43.12/2.2=8.85kN/m3.2 活荷载标准值计算 (1) 屋面和楼面活荷载标准值查规范： 不上人屋面 0.5kN/m2 楼面：办公室 2.0kN/m2 走廊 2.5kN/m2 (2) 雪荷载：Sk=1.00.35=0.35kN/m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。3.3荷载传递：(2)AB跨梁 屋面板传给梁的荷载： 恒载：4.234.5+2.437=18.934kN/m 活载：0.54.5=1.95kN/m六层楼面板传给梁的荷载：恒载：（集中荷载） （5.793+19.47）1.1+19.0622.2+（18.204+6.248）1.95+3.459（3.6-0.85）23.6=82.528 kN（均布荷载）梁自重+板传荷载7.607+17.03=24.637 kN/m14.177+17.03=30.207 kN/m 活载：（集中荷载）（3.0251.1+9.0561.85）23.6=16.965 kN（均布荷载）板传荷载2.01-2(3.625.4）2+(3.625.4)33.6=6.131 kN/m2.01-2(1.722.4)2+(1.722.4)31.7=2.699 kN/m 二五层楼面板传给梁的荷载：恒载：（集中荷载） (5.793+19.47)1.1+19.0622.2+(18.204+6.248)1.95 +3.459(3.6-0.85)23.6=82.528 kN （均布荷载）梁自重+板传荷载12.314+7.607=19.921 kN/m14.177+12.314=26.491 kN/m 活载：（集中荷载）（3.0251.1+9.0561.85）23.6=16.963 kN（均布荷载）板传荷载2.01-2(3.625.4)2+(3.625.4)33.6=6.131 kN/m2.01-2(1.722.4)2+(1.722.4)31.7=2.699 kN/m(2)BC跨梁 屋面板传给梁的荷载： 恒载：梁自重+板传荷载4.235/81.22+2.437=8.782kN/m 活载：板传荷载0.55/82.4=0.75kN/m二六层楼面板传给梁的荷载：恒载：梁自重+板传荷载3.325/81.22+2.437=7.417kN/m 活载：板传荷载2.05/82.4=3.0kN/m(3)CE轴间框架梁 屋面板传给梁的荷载恒载：梁自重+板传荷载4.231-2(3.6/26.6)2+(3.6/26.6)33.6=14.042 kN/m活载：板传荷载0.51-2(3.6/26.6)2+(3.6/26.6)33.6=1.659 kN/m六层楼面板传给梁的荷载：恒载：（集中荷载） （5.793+19.47）1.1+19.0622.2+（18.204+6.248）1.95+3.459（3.9-0.85）23.6=82.528 kN（均布荷载）梁自重+板传荷载3.831-2(1.7/22.4)2+(1.7/22.4)31.7+2.437+17.03=24.637 kN/m3.831-2(3.9/24.2)2+(3.9/24.2)33.6+2.437+17.03=29.459kN/m活载：（集中荷载）（3.0251.1+9.0561.85）23.6=16.965 kN（均布荷载）板传荷载2.01-2(1.722.4)2+(1.722.4)31.7=2.699 kN/m5.218 kN/m二五层楼面板传给梁的荷载：恒载：（集中荷载） （5.793+19.47）1.1+19.0622.2+（18.204+6.248）1.95+3.459（3.9-0.85）23.6=82.528 kN（均布荷载）梁自重+板传荷载7.607+12.314=19.381 kN/m活载：（集中荷载）（3.0251.1+9.0561.85）23.6=16.965 kN（均布荷载）板传荷载2.01-2(1.722.4)2+(1.722.4)31.7=2.699 kN/m5.218 kN/m(4)屋顶处:女儿墙(做法:墙高900mm,60mm混凝土压顶)5.240.9+0.6250.06=5.076 kN/m (5)A轴柱纵向集中荷载的计算 七层柱：恒载梁自重板传荷载女儿墙 =3.61.977+5.0763.6=27.506kN 活载板传荷载=0 六层柱：恒载梁自重板传荷载墙自重 =3.61.977+5/83.831.953.6/2+5/83.831.953.6/2 +15.2373.6 =85.339 kN 活载板传荷载=2.05/81.953.9=9.056 kN 二五层柱：恒载梁自重板传荷载墙自重 =3.61.977+5/83.831.953.6+10.5213.6 =66.947 kN 活载板传荷载=2.05/81.953.6=9.506kN 基础顶面恒载底层内纵墙自重基础梁自重 =16.8095.4+2.55.4=104.27kN (6)B轴柱纵向集中荷载的计算 七层柱：恒载梁自重板传荷载女儿墙自重 =3.321-2(2.4/23.6)2+(2.4/23.6)31.23.6+15.513.6=73.541 kN 活载板传荷载 =0.51-2(2.4/23.6)2+(2.4/23.6)31.23.6=1.966 kN 六层柱：恒载梁自重板传荷载墙自重 活载板传荷载=2.01-2(2.4/23.6)2+(2.4/23.6)31.23.6 =7.862kN 二五层柱：恒载梁自重板传荷载墙自重 =93.074+3.910.802=135.202kN 活载板传荷载=1.806(3.9-0.85)+7.8621.95+3.4062.2+3.0251.12/3.9=16.236kN 基础顶面恒载底层内纵墙自重+基础梁自重 =17.0903.6+2.53.6=76.401kN (7) C轴柱纵向集中荷载的计算同B轴柱 (8) E轴柱纵向集中荷载的计算 七层柱：恒载梁自重板传荷载女儿墙自重及天沟自重 =(4.235/81.95+1.977+5.076)3.6 =47.621kN 活载板传荷载=0.55/81.95=0.061kN 六层柱：恒载梁自重板传荷载墙自重 =(3.835/81.95+1.977+5.076)3.6=85.339 kN 活载板传荷载=2.05/81.953.6=9.506kN二五层柱：恒载梁自重板传荷载墙自重 =(3.835/81.95+1.977+10.521)3.6=66.947kN 活载板传荷载=2.05/81.953.6=9.506kN 基础顶面恒载底层外纵墙自重基础梁自重 =16.8093.6+2.56.6=75.305kN3.04 风荷载标准值计算 3.04.1 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值 Wk=ZszW0(hj+hi)B/2 式中基本风压W0=0.45kN/m2 z-风压高度变化系数，地面粗糙度为C类。 s-风荷载体型系数。 Z-风振系数。 hi-下层柱高。 hj-上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍。 B-计算单元迎风面的宽度。B=3.6m。计算过程见表（4.41）（4.42） 表31左（ 右）风作用下作用在各层楼面处的集中风荷载标准值离地高度Z（m）zZsW0（kN/m2）hi（m）hj（m）Wk（kN）25.80.9041.01.30.353.63.64.57222.20.741.01.30.353.63.65.53418.60.741.01.30.353.63.64.812150.741.01.30.353.63.64.81211.40.741.01.30.353.63.64.8127.80.741.01.30.353.63.64.8124.20.741.01.30.354.24.25.7753.04.2 风荷载作用下的位移验算 位移计算时，各荷载均采用标准值。 （1）侧移刚度D 见表（32）（33） 表32 横向27层D值的计算构件名称D=cic12/h2（kN/m)A轴柱（7层）=1.130.36211160A轴柱（26层）0.30220450B轴柱（7层）0.76617208B轴柱（26层）0.71735389C轴柱（7层） 0.73317370C轴柱（26层）0.72529832E轴柱（7层）0.40012333E轴柱（26层）0.33813543表33 横向底层D值的计算构件名称D=cic12/h2(kN/m) A轴柱 0.564 11693 B轴柱 0.855 12924 C轴柱 0.860 12994 E轴柱 0.594 12314 （2）风荷载作用下框架侧移计算 水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： uj= Vj/Dij 式中：Vj-第j层的总剪力标准值。 Dij-第j层所有柱的抗侧刚度之和。 uj-第j层的层间侧移。 每一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j 层侧移 顶层侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见表（34） 表34 左（右）风作用下框架侧移的计算层次Wj (kN)Vj (kN)D (kN/m)uj (m)uj/h74.5724.572592810.000070.0000265.53410.106992140.000100.0000354.81214.918992140.000150.0000544.81219.730992140.000200.0000734.81224.542992140.000300.000124.81229.354992140.000300.000315.77535.129499250.000700.00017 侧移验算：层间侧移最大值0.00031/550=0.0018 满足要求，框架抗侧刚度足够。3.5荷载图图34 恒载图（单位：kN，kN/m） 图35 活载图（单位：kN，kN/m）图36 风荷载之左风载图（单位：kN）第四章 内力计算框架内力计算考虑以下几种受荷情况：1、恒载作用；2、活载作用在AB跨；3、活载作用在BC跨；4、活载作用在CE跨；5、风荷载作用（左风，右风）；4.1 恒载作用下内力计算 4.1.1 梁端和柱端弯矩的计算第七层：计算分配系数 计算固端弯矩AB: BC:CD:第六层：计算分配系数 计算固端弯EF: FG:GH:第五层:计算分配系数 计算固端弯矩IG:JK:KL:第一到四层与第五层对应的系数相同,梁矩相同。第一层:计算分配系数 分层法计算的各梁弯矩为最终弯矩，各柱的最终弯矩为与各柱相连的两层计算弯矩叠加。如图4-1及4-2。图4-1分层法弯矩计算表图42 不平衡弯矩计算表 4.1.2 恒载作用下梁端剪力和柱轴力的计算第七层荷载引起的剪力：AB跨 弯矩引起的剪力：梁端最终剪力：跨中弯矩：柱顶：BC跨荷载引起的剪力：弯矩引起的剪力：梁端最终剪力：跨中弯矩：柱顶：柱底：CE跨荷载引起的剪力：弯矩引起的剪力：梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：第六层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：第五层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：第四层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：第三层AB跨 梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：第二层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：第一层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶：柱底：4.2 活载作用于CE跨的内力计算 4.2.1 梁端和柱端弯矩的计算分配系数的计算同荷载部分计算固端弯矩第七层： 第六层：EF: FG:GH:第一到五层与第六层对应弯矩相同分层法计算的各梁弯矩为最终弯矩，各柱的最终弯矩为与各柱相连的两层计算弯矩叠加。如图43，图44 图43分层法弯矩计算表图44不平衡弯矩计算表4.2.2 梁端剪力和柱轴力的计算第七层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第六层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第五层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第四层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第三层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第二层AB跨 梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第一层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：4.3 活载作用于BC垮的内力计算 4.3.1 梁端和柱端弯矩的计算计算过程同4.2.1分层法计算的各梁弯矩为最终弯矩，各柱的最终弯矩为与各柱相连的两层计算弯矩叠加。如图45，46 图45分层法弯矩计算表 图46不平衡弯矩计算表4.3.2 梁端剪力和柱轴力的计算第七层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第六层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第五层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第四层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第三层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第二层AB跨 梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第一层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：4.4 活载作用于CE跨的内力计算 4.4.1 梁端和柱端弯矩的计算计算过程同4.2.1分层法计算的各梁弯矩为最终弯矩，各柱的最终弯矩为与各柱相连的两层计算弯矩叠加。如图47，48图47分层法弯矩计算表图48不平衡弯矩计算表 4.4.2 梁端剪力和柱轴力的计算第七层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第六层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第五层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第四层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第三层AB跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：BC跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：CE跨梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等于柱底轴力，即：第二层AB跨 梁端最终剪力为：跨中弯矩为：柱顶轴力等