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5吨三速电动葫芦的设计【优秀】【4张CAD图纸+毕业论文】

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吨三速 电动葫芦 设计 优秀 优良 全套 cad 图纸 毕业论文
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目  录


1 绪论 1

1.1引言 1

1.2 电动葫芦生产与发展趋势 1

2 设计要求 1

3 设计方案 2

4 电动葫芦起升机构部件的设计 2

4.1 起升机构的原理分析 2

4.2电动机的选择 3

4.3 吊钩的设计 3

4.3.1 吊钩的选择 3

4.3.2吊钩的尺寸设计 4

4.4 滑轮组的选择 4

4.5 钢丝绳的选择和校核 4

4.5.1 钢丝绳的选择 5

4.5.2 计算钢丝绳所承受的最大静拉力 5

4.6 卷筒的设计 5

4.6.1 卷筒直径的确定 5

4.6.2 卷筒长度的确定 6

4.6.3 卷筒厚度的计算 6

5 同轴式三级齿轮减速器的设计 6

5.1 确定传动装置的总传动比和分配转动比 6

5.2 计算传动装置的运动和动力参数 7

5.3 传动零件的设计计算 8

5.3.1 高速轴齿轮的设计计算 8

5.3.2 中速级齿轮的设计计算 12

5.3.3 低速级齿轮的设计计算 16

5.4 轴的设计 20

5.4.1 第一轴的设计计算 20

5.4.2 第二轴的设计计算 22

5.4.3 第三轴的设计计算 23

6 第二轴的校核 24

6.1 水平方向的力 26

6.1.1 求水平支反力 26

6.1.2 求水平方向的弯距 26

6.2 垂直方向的力 26

6.2.1 求垂直支反力 26

6.2.2 求垂直方向的弯矩 26

6.3 求总弯距 26

7 减速器外壳和运行机构的选择 27

8 结束语 27

致谢 27

参考文献 28


1 绪论

1.1引言

工程机械装备已经成为我国国民经济发展的支柱产业之一,占据世界工程机械总量第七位。工程机械发展异常迅猛,新的理念、新的技术、新的工艺不断给予工程机械新的生命力;作为企业生产不可缺少的起重机械更是如此。因此起重机械是国民生产各部门提高劳动生产率、生产过程机械化不可缺少的机械设备。

故本次设计在常规电动葫芦的基础上,设计小吨位(20T及以下)运行轻便的三速电动葫芦。我国工程机械技术以及产品引进多以德国、日本、西班牙、韩国等机械装备制造先进的国家为主,通过网上查阅以及图书数据信息的收集,目前在多速电动葫芦的研究方面,还是产品应用方面都很少。

就国内而言,多速电动葫芦的研究,目前发现的资料也很少,作为起重设备较大规模的以及起重基地的新乡,电动葫芦多以为单速、双速为主,均未有多速电动葫芦方面的产品,针对市场的需求,研究开发三速电动葫芦很有必要。新乡是全国起重基地,为此必须要研究开发三速电动葫芦,不断改进起重运输机械产品的性能,提高运转速度和生产能力,提高自动化水平,使制造方便可靠、新型、高效能的轻小型起重设备满足市场、生产的需要。

电动葫芦结构紧凑、使用点、线结合,自重轻、体积小、维修方便、经久耐用等特点而广泛应用。现在市场上以单速、双速电动葫芦为主,多速电动葫芦比较少。以满足轻载快速、重载中速、慢速定位控制的要求。

1.2 电动葫芦生产与发展趋势

电动葫芦是一种产量大、使用面广的轻小型起重设备。我国目前生产、使用的电动葫芦绝大多数是 1963年联合设计的 CD/MD 型 ,此外还少量生产、使用 AS型和TV型电动葫芦。就其设计质量的综合评价 ,是不尽如人意的。电动葫芦更新换代慢 ,开发周期长 ,产品标准化、通用化水平不高 ,生产准备工作量大 ,投产上市速度慢的机械设备。因此缩短设计生产周期、提高设备的利用效率向多用途、高效率的方向发展。

2 设计要求

根据现有市场起升负载的常用情况。本次设计的三速电动葫芦机械系统技术上要求:

(1) 电动葫芦的最大载重为5顿,起升高度为9米。

(2) 电动葫芦的强度等级为M,工作级别为M5。

(3) 通过电机的变速实现在一个电机带动下输出3种速度

3 设计方案

电动葫芦由起升机构和运行机构组成。起升机构包括吊钩、钢丝绳、滑轮组、电机、卷筒和减速器,是设计中的重点;运行机构为小车。

电动葫芦起升机构的排列主要为电动机、减速器和卷筒装置3个部件。排列方式有平行轴a和同轴式b两种方式,见图1


图1 起升机构部件排列图

1电动机 2减速器 3卷筒装置

本设计优先选用b方案,电机、减速器、卷筒布置较为合理。减速器的大齿轮和卷筒连在一起,转矩经大齿轮直接传给卷筒,使得卷筒只受弯矩而不受扭矩。其优点是机构紧凑,传动稳定,安全系数高。减速器用斜齿轮传动,载荷方向不变和齿轮传动的脉动循环,对电动机产生一个除弹簧制动的轴向力以外的载荷制动轴向力。当斜齿轮倾斜角一定时,轴向力大小与载荷成正比,起吊载荷越大,该轴向力也越大,产生的制动力矩也越大;反之亦然。它可以减小制动弹簧的轴受力,制动瞬间的冲击减小,电动机轴受扭转的冲击也将减小,尤其表现在起吊轻载荷时,提高了电动机轴的安全性。

图a的结构电机与卷筒布置不再同一平面上通过减速器相连,使得减速器转矩增大。


内容简介:
1 学 科 门 类 : 单位代码 : 毕业设计说明书(论文) 5 吨三速电动葫芦 的设计 学生姓名 所学专业 班 级 学 号 指导教师 二 *年 2 目 录 1 绪论 . 1 言 . 4 动葫芦生产与发展趋势 . 4 2 设计要求 . 4 3 设计方案 . 5 4 电动葫芦起升机构部件的设计 . 5 升机构的原理分析 . 5 动机的选择 . 6 钩的设计 . 6 钩的选择 . 6 钩的尺寸设计 . 7 轮组的选择 . 7 丝绳的选择和校核 . 7 丝绳的选择 . 8 算钢丝绳所承受的最大静拉力 . 8 筒的设计 . 8 筒直径的确定 . 8 筒长度的确定 . 9 筒厚度的计算 . 9 5 同轴式三级齿轮减速器的设计 . 9 定传动装置的总传动比和分配转动比 . 9 算传动装置的运动和动力参数 . 10 动零件的设计计算 . 11 速轴齿轮的设计计算 . 11 速级齿轮的设计计算 . 15 速级齿轮的设计计算 . 19 的设计 . 23 一轴的设计计算 . 23 二轴的设计计算 . 25 三轴的设计计算 . 26 6 第二轴的校核 . 27 平方向的力 . 29 3 水平支反力 . 29 水平方向的弯距 . 29 直方向的力 . 29 垂直支反力 . 29 垂直方向的弯矩 . 29 总弯距 . 29 7 减速器外壳和运行机构的选择 . 30 8 结束语 . 30 致谢 . 30 参考文献 . 31 4 1 绪论 言 工程机械装备已经成为我国国民经济发展的支柱产业之一,占据世界工程机械总 量第七位。工程机械发展异常迅猛 ,新的理念、新的技术、新的工艺不断给予工程机械新的生命力;作为企业生产不可缺少的起重机械更是如此。因此起重机械是国民生产各部门提高劳动生产率、生产过程机械化不可缺少的机械设备。 故本次设计在常规电动葫芦的基础上,设计小吨位( 20T 及以下)运行轻便的三速电动葫芦 。 我国工程机械技术以及产品引进多以德国、日本、西班牙、韩国等机械装备制造先进的国家为主,通过网上查阅以及图书数据信息的收集,目前在多速电动葫芦的研究方面,还是产品应用方面都很少。 就国内而言,多速电动葫芦的研究,目前发现的 资料也很少,作为 起重设备较大规模的以及起重基地的新乡, 电动葫芦多以为单速、双速为主, 均未有多速电动葫芦方面的产品,针对市场的需求,研究开发三速电动葫芦很有必要。新乡是全国起重基地,为此必须要研究开发三速电动葫芦,不断改进起重运输机械产品的性能,提高运转速度和生产能力,提高自动化水平,使制造方便可靠、新型、高效能的轻小型 起 重设备满足市场、生产的需要。 电动葫芦结构紧凑、使用点、线结合,自重轻、体积小、维修方便、经久耐用等特点 而 广泛应用。现在市场上以单速、双速电动葫芦为主,多速电动葫芦比较少。以满足轻载快速、重 载中速、慢速定位控制的要求。 动葫芦生产与发展趋势 电动葫芦是一种产量大、使用面广的轻小型起重设备。我国目前生产、使用的电动葫芦绝大多数是 1963 年联合设计的 D 型 ,此外还少量生产、使用 其设计质量的综合评价 ,是不尽如人意的。电动葫芦更新换代慢 ,开发周期长 ,产品标准化、通用化水平不高 ,生产准备工作量大 ,投产上市速度慢的机械设备。因此缩短设计生产周期、提高设备的利用效率向多用途、高效率的方向发展。 2 设计要求 根据现有市场起升负载的常用情况。本次设 计的三速电动葫芦机械系统技术上要求 : ( 1) 电动葫芦的最大载重为 5顿,起升高度为 9米。 ( 2) 电动葫芦的强度等级为 M,工作级别为 ( 3) 通过电机的变速实现在一个电机带动下输出 3 种速度 5 3 设计方案 电动葫芦由起升机构和运行机构组成。起升机构包括吊钩、钢丝绳、滑轮组、电机、卷筒和减速器,是设计中的重点;运行机构为小车。 电动葫芦起升机构的排列主要为电动机、减速器和卷筒装置 3个部件。排列方式有平行轴 a 和同轴式 b 两种方式,见图 1 图 1 起升机构部件排列图 1电动机 2减速器 3 卷筒 装置 本设计优先选用 b 方案,电机、减速器、卷筒布置较为合理。减速器的大齿轮和卷筒连在一起 ,转矩经大齿轮直接传给卷筒 ,使得卷筒只受弯矩而不受扭矩。其优点是机构紧凑,传动稳定,安全系数高。减速器用斜齿轮传动 ,载荷方向不变和齿轮传动的脉动循环 ,对电动机产生一个除弹簧制动的轴向力以外的载荷制动轴向力。当斜齿轮倾斜角一定时 ,轴向力大小与载荷成正比 ,起吊载荷越大 ,该轴向力也越大 ,产生的制动力矩也越大 ;反之亦然。它可以减小制动弹簧的轴受力 ,制动瞬间的冲击减小 ,电动机轴受扭转的冲击也将减小 ,尤其表现在起吊轻载荷时 ,提高了电 动机轴的安全性。 图 a 的结构电机与卷筒布置不再同一平面上通过减速器相连 ,使得减速器转矩增大。 4 电动葫芦起升机构部件的设计 电动葫芦 起升机构用来实现物料垂直升降,是任何起重机不可缺少的部分,因而是起重机最主要、也是最基本的机构。起升机构的安全状态,是防止起重事故的关键,将直接地关系到起重作业的安全。电动葫芦起升机构包括 :起升用锥形转子制动电动机、减速器、卷筒装置和吊钩装置等 4个动力和传动部件。 升机构的原理分析 电动机通过联轴器与中间轴连接,中间轴又通过花键连接与减速器的高速轴a b 6 相连,减速器的低 速轴带动卷筒,吊钩等取物装置与卷绕在卷筒上的省力钢丝绳滑轮组连接起来。当电动机正反两个方向的运动传递给卷筒时,通过卷筒不同方向的旋转将钢丝绳卷入或放出,从而使吊钩与吊挂在其上的物料实现升降运动,这样,将电动机输入的旋转运动转化为吊钩的垂直上下的直线运动。常闭式制动器在通电时松闸,使机构运转;在失电情况下制动,使吊钩连同货物停止升降,并在指定位置上保持静止状态。当滑轮组升到最高极限位置时,上升极限位置限制器被触碰面动作,使吊钩停止上升。当吊载接近额定起重量时,起重量限制器及时检测出来,并给予显示,同时发出警示 信号,一旦超过额定值及时切断电源,使起升机构停止运行,以保证安全。 动机的选择 本次设计为 5吨三速电动葫芦,电动机采用锥形转子制动电动机,电动机的型号由电气设计方面的同学给出。(见图 2)电动的额定功率为 速为1400r/ 图 2 锥形转子制动电动机 钩的设计 吊钩的设计主要包括:吊钩的选择、尺寸的设计两部分。 钩的选择 吊钩按制造方法可分为锻造吊钩和片式吊钩。 锻造吊钩又可分为单钩和双钩。单钩一般用于小起重量,双钩多用于较大的起重量。锻造吊钩材料采用优质 低碳镇静钢或低碳合金钢,如 20 优质低碳钢、162036 本次设计的是 5吨的葫芦,属于起重设备的小吨位设计,结合电葫芦的生产现状和使用情况由 1选用锻造单钩。 7 钩的尺寸设计 吊钩钩孔直径与起重能力有一定关系 : ( 钩身各部分尺寸(见图 3)间的关系如下 : S 1 h 图 3 锻造单钩 计算得 D=24 S=36 H=56 75 8 对比单、双速吊钩的设计尺寸,相比并进行放大,能够满足安全要求。 轮组的选择 钢丝绳一次绕过若干定滑轮和动滑轮组成的滑轮组,可以达到省力或增速的目的。通过滑轮 可以改变钢丝绳的运动方向。平衡滑轮还可以均衡张力。 滑轮组的倍率大小,对驱动装置尺寸有较大的影响。为了使结构紧凑,体积小,选用滑轮组倍率 m 2。由 1查表 2滑轮组效率z 丝绳的选择和校核 钢丝绳的选择和校核包括:钢丝绳的选择、钢丝绳所受的最大静拉力、钢丝绳破断拉力。 单钩 : ( 1) ( 2) ( 3) ( 4) ( 5) 8 丝绳的选择 钢丝绳是起重机械中最常用的构件之一,由于它具有强度高、自重轻、运动平稳、极少断裂等有点。根据现在的使用情况和参考工厂中实际使用的钢丝绳,由 2表 88 算钢丝绳所承受的最大静拉力 钢丝绳所承受的最大静拉力(即钢丝绳分支的最大静拉力)为: 式中 : 所有起升质量的重力,包括允许起升的最大有效物品、 取物装置(如下滑轮组吊钩、吊梁、抓斗、容器、起重电磁铁等)、悬挂挠性件以及其 它在升降中的设备的质量的重力; 联滑轮组 Z=1,双联滑轮组 Z=2; h 其中490000N , m 2,h 以 计算钢丝绳破断拉力 计算钢丝绳破断拉力为: ps=据机构工作级别查表确定, n 5036 所以钢丝绳满足要求。 筒的设计 卷筒是用来卷绕钢丝绳的部件,它承载起升载荷,收放钢丝绳,实现取物装置的升降。 筒直径的确 定 卷筒的直径式卷筒集合尺寸中最关键的尺寸,其名义直径 槽卷筒取槽底直径,大小按下式确定。 中mm 2 8表为 18 ( 6) (8) ( 7) 9 算的270 卷筒 长度的确定 由 2表 8 0 1 22L L L L m a x 110 ( ) 式中 按照卷筒长度示意图计算 0L 450L 54L 30L 554 卷筒厚度的计算 对于铸钢卷筒,由 2卷筒的设计计算表 8得 d 式中 d 所以 15 同轴式三级齿轮减速器的设计 电动葫芦减速器是本次设计的重要部分,也是电动葫芦起升机构中的重要组成部分,所以单独进行计算。其传动关系如图 4所示。 图 4 同轴式三级传动减速器示意图 图中所涉及到的零件在下面有具体标示 ,在次略。 定传动装置的总传动比 和分配转动比 ( 1) 总传动比 ai=71400=(10) (9) 10 ( 2)分配减速器的各级传动比: 按同轴式布置。由 2表 15级圆柱齿轮减速器分配传动比,查的1i=i=低速级传动比3i= 算传动装置的运动和动力参数 计算传动装置的运动和动力参数包括:计算传动装置的运动和动力参数、传动零件的设计计算、轴的设计。 ( 1) 各轴转速 n =n = 1400 n =m nm 72 nm n =n ( 2) 各轴输入转矩 0 0 09 5 5 0 MT = 轴器T 键T =2 1 2 3 2 1. . . . . 4 9 . 2 8 5 . 6 6 0 . 9 9 0 . 9 9 2 7 3 . 3 7T i T i N M 齿 轮 滚 动 轴 承T =3 2 3 4 3 2. . . . . 2 7 3 . 3 7 3 . 5 0 . 9 9 0 . 9 9 9 1 8 . 8 1T i T i N M 齿 轮 滚 动 轴 承T = 3 4 5 4 3. . . . 9 1 8 . 8 1 4 . 0 3 0 . 9 9 0 . 9 9 3 6 8 1 . 7 6T i T i N M 齿 轮 滚 动 轴 承T =5 5 6 5. . . 3 6 8 1 . 7 6 0 . 9 6 0 . 9 9 3 4 9 9 . 1 4T T N M 卷 筒 滚 动 轴 承( 3) 各轴入输功率 =.d. 联轴器P =P . 12 P花键= P =P 23P 滚动轴承齿轮 . P =P 23P 滚动轴承齿轮 . P =P 34P 滚动轴承齿轮 . P =P 34P 滚动轴承齿轮 . 11 动零件的设计计算 设计减速器的传动零件包括高速轴、中间轴、低速轴齿轮的设计 速轴齿轮的设计计算 ( 1) 选择齿轮材料:由 3表 10择 齿轮材料为 40质和表面淬火处理或氮化 48 55 2) 按齿面接触疲劳强度设计 选择齿数取 2, z2=12=68 齿宽系数d由 4表 14d=选螺旋角 =8 初选载荷系数 按齿轮非对称布置速度中等冲击载荷不大来选择 距 T 104 N 弹性系数 由 4表 14 确定变位系数 2 8 a=20 h*an=h*由 4图 14的 点区域系数 X =0 =8 查 4图 14H=合度系数 Z纵向重合度 8t i 面重合度 6 9 21 11 4图 14的重合度 则 aa1()1( 2111 由 4图 14得 螺旋角系数 9 9 o sc o s 许用接触应力 接触疲劳极限 由 4图 14得大小齿轮的接触疲劳极 限为 160应力循环次数 0 0 1400 1 6300=108 8 7115 . 2 9 1 0 9 . 3 5 1 05 . 6 6i 接触疲劳寿命系数由 5图 12 算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1 安全系数 S 1 1 1160=1253 2= 1160=1322 则 M P 2 8 82 1 3 2 21 2 5 32 21 ( 3)计算小齿轮分度圆直径 齿轮分度圆直径 23 )(12 由公式 11 计算可得: t 288 431 验算圆周速度 t 选择精度等级 根据圆周速度由 5择齿轮精度等级为 7 级 ( 4)计算齿宽 b= co fa ( 1* ( 1* fa ( 5) 计算载荷系数 K 使 用系数 由 4表 14A=载系数 据圆周速度 v= 4查图 14V 间载荷分配系数 5图 得 11) 13 间载荷分配系数 K4表 14轮装配时检验调整 KH ( 1+d) 2d+10 (1+10荷系数 K K =正小齿轮直径1311 计算模数 c o o ( 6)按齿根弯曲疲劳强度设计 23 212 c o sF a s an d a 计算载荷载荷系数 K 由 07.4 3图 10得= 轮的弯曲疲劳强度极 由 4图 15得 M 2021 齿形系数 z s 2211 s 2222 4图 14 4图 14 由 4表 14得 2)c s r c c a = 2)20o s8(s )c s a = s 22 螺旋角系数4图 14据 查得Y 寸系数 由 4表 14公式 nX 5.1n 5时,取 2 ( 12) 14 弯曲寿命系数1=108 107由 5图 得 F取弯曲疲劳安全系数 S= F 1= Y F 2 M P 22 计算大、小齿轮的加以比较 111 0 0 5 9 0 0 4 0 3 5 222 Y 小齿轮的数值较大 由公式 12 计算可得: c o 243 对比计算结果,由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 强度计算的法面模数相差不大,取标准值 2.5 取分度圆直径co 则 12z 取 682 z ( 7) 几何尺寸计算 计算中心距 将中心距圆整为 105 按圆整后的中心距修正螺旋角 12() ( 1 2 6 8 ) 2 . 5a r c c o s 8 6 3 4 2 2 1 0 5nz z 因 值改变不多,故参数K 、 等不必修正。 计算大、小齿轮的分度圆直径 n 08c o 812(c o ( 21 15 11221 2 2 . 5 3 0 . 3 0c o s 8 6 3 4 6 8 2 . 5 1 7 1 . 7 2c o s 8 6 3 4 m m m m m m m 计算齿轮宽度 db d 圆整后取 02 ; 51 。 速级齿轮的设计计算 ( 1)选择齿轮材料:由 3表 10择齿轮材料为 40质和表面淬火处理或氮化 48 55 2) 按齿面接触疲劳强度设计 选择齿数取 2, z2=12=42 齿宽系数d由 4表 14d=选螺旋角 =8 初选载荷系数 K 选择 转距 T T=105N 弹性系数 由 4表 14 确定变位系数 2 2 a=20 h*an=h*由 4图 14的 点区域系数 X =0 =8 查 4图 14H=合度系数 Z纵向重合度 8t i 面重合度 6 9 21 11 4图 14得重合度 则 aa1()1(2111 由 4图 14得 由螺旋角系数 9 9 o sc o s 许用接触应力 接触疲劳极限 由 4图 14得大小齿轮的接触疲劳极限为 160 16 应力循环次数 0 0 1 6300=107 7711 5 算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1 安全系数 S 1 1 1160=1380 2= 1160=1344 则 M P 3 572 1 3 341 3 802 11 ( 3) 计算小齿轮分度圆直径 齿轮分度圆直径 23 )(12 由公式 11 计算可得: t 357 531 验算圆周速度 1 4 2 . 8 2 2 4 7 . 3 5 0 . 6 06 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0m s m s 选择精度 等级 根据圆周速度由 5择齿轮精度等级为7级 ( 4)计算齿宽 b= t co fa (1* o o ( 1* fa ( 5) 计算载荷系数 K 使用系数 由 4表 14A=17 动载系数 根据圆周速度 v=4图 14V 间载荷分配系数 5图 得间载荷分配系数 K4表 14轮装配时检验调整 KH ( 1+d) 2d+10 (1+10荷系数 K K =正小齿轮直径 1d 311 计算模数 o o ( 6) 按齿根弯曲疲劳强度设计 23 212 c o sF a s an d a 计算载荷载荷系数 K 由 83.3 由 4图 10K= 轮的弯曲疲劳强度极 由 4图 15得 M 2021 齿形系数 z o o s 2211 s 2222 4图 14 4图 14 由 4表 14得 2)c s r c c a )c s a = 2)20c o s8(s = 18 1 s 22 螺旋角系数4图 14据 查得Y 寸系数4表 14公式 nX 5.1n 5时,取 弯曲寿命系数1=108 107由 5图 得 F 取弯曲疲劳安全系数 S= F 1= Y F 2 22 计算大、小齿轮的加以比较 111 = 0 0 5 9 0 0 4 5 2 5 222 Y 小齿轮的数值较大 由公式 12 计算可得: c o 253 对比计算结果,由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 标准值 取分度圆直径 co 则 12z 则 422 z ( 7) 几何尺寸计算 计算中心距 19 n 212(co ( 21 将中心距圆整为 110 按圆整后的中心距修正螺旋角 12() ( 1 2 4 2 ) 4 . 0a r c c o s 8 6 3 4 2 2 1 1 0nz z 因 值改变不多,故参数K 、 等不必修正。 计算大、小齿轮的分度圆直径 11221 2 4 . 0 4 8 . 4 8c o s 8 6 3 4 4 2 4 . 0 1 6 9 . 7c o s 8 6 3 4 m m m m m m m 计算齿轮宽度 db d 02 ; 51 。 速级齿轮的设计计算 ( 1) 选择齿轮材料:由 3表 10择齿轮材料为 40质和表面淬火处理或氮化 48 55 2) 按齿面接触疲劳强度设计 选择齿数取 , z2=11=45 齿宽系数d由 4表 14d=选螺旋角 =8 初选载荷系数 K 选择 齿轮非对称布置速度中等冲击载荷不大来 转距 T T=105N 弹性系数 由 4表 14 确定变位系数 2 2 a=20 h*an=h*由 4图 14的 点区域系数 X =0 =8 查 4图 14H=合度系数 Z纵向重合度 8t a a i 面重合度 1111 由 4图 14得重合度 20 则 aa1()1( 2111 由螺旋角系数 9 9 o sc o s 许用接触应力 接触疲劳极限由 4图 14得大小齿轮的接触疲劳极限为 160应力循环次数 0 0 1 6300=107 6711 5图 算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1 安全系数 S 1 1 1160=1427 2= 1160=1612 则 M P 5 2 02 1 6 1 21 4 2 72 11 ( 3) 计算小齿轮分度圆直径 齿轮分度圆直径 23 )(12 由公式 11 计算可得: = 53 验算圆周速度 1 6 3 . 0 7 7 0 . 6 7 0 . 2 46 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0m s m s 选择精度等级 根据圆周速度由 5择齿轮精度等级为7级 ( 4)计算齿宽 b= t 68. 21 fa (1* o o ( 1* fa ( 5) 计算载荷系数 K 使用系数 由 4表 14A=载系数 根据圆周速度 v= 4图 14V 间载荷分配系数 5图 得间载荷分配系数 K4表 14轮装配时检验调整 KH ( 1+d) 2d+10 (1+10荷系数 K K =正小齿轮直径 1d 63 3311 计算模数 o o ( 6) 按齿根弯曲疲劳强度设计 23 212 c o sF a s an d a 计算载荷载荷系数 K 由 99.3 由 3图 10K= 轮的弯曲疲劳强度极 由 4图 15得 M 2021 齿形系数 z o o s 2211 s 2222 4图 14 2 由 4图 14 由 4表 14得 2)c s r c c a )c s a = 2)20c o s8(s = 1 s 22 螺旋角系数4图 14据 查得Y 0 尺寸系数 由 4表 14公式 nX 5.1n 5时,取 2 弯曲寿命系数1=108 107由 5图 得 12 计算许用弯曲疲劳应力 F 取弯曲疲劳安全系数 S= F 1= Y F 2 22 计算大、小齿轮的加以比较 111 = 0 0 2 7 0 0 4 0 5 2 22 Y 大齿轮的数值较大 由公式 12 计算可得: o 对比计算 结果,由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 标准值 取分度圆直径 23 co 则 111 452 z( 7) 几何尺寸计算 计算中心距 o 511(c o ( 21 将中心距圆整为 170 按圆整后的中心距修正螺旋角 12() ( 1 1 4 5 ) 6 . 0a r c c o s 8 6 3 4 2 2 1 7 0nz z 因 值改变不多,故参数K 、 等不必修正。 计算大、小齿轮的分度圆直径 11221 1 6 . 0 6 6 . 6 7c o s 8 6 3 4 4 5 6 . 0 2 7 2 . 7 5c o s 8 6 3 4 m m m m m m m 计算齿轮宽度 db d 52 ; 01 。 的设计 减速器轴的设计包括:第一轴、第二轴、第三轴的设计计算以及轴上零件的设计。 一轴的设计计算 ( 1) 求作用载齿轮上的力 因已知高速级大齿轮的分度圆直径为 F t 2 t a n t a n 2 05 9 1 . 7 2 1 7 . 6c o s c o s 8 6 3 4 英文原文: of t in at to to is So we be to of in n of to in a We in in of is to of in of to as we to is on a a of is an If a of in of a is a of a If we on an on an is an of is a of of is a a as In of is to of in is of It is of of to to at to or it be to A is to of on or on of be so as to or in of to as in of is on a a in in A of a a In of is be as if to or a of to is a is a A to a at is a is to of in to of a of is as or A is in or . A in of a is of of of a as he on is on of it is to on is of on a 90to be to of is a 0 be be or be as In a of is of be a on of in in is to to in if As in of at of n it is go od to go to is of As in of a It is as in of to to of he is a of a in of is a or of it be to or or in to a be to at he as is a or to A is a or of a be to be on of is if is so is it is be by no it is to so he as or be to is to in of it to it is a of a or of a in a of in by as it is to or is in to of of In a of a or in 1 2 at l 2, of be in of to be to by or at is in a In of we in is to of of or is in to be is to be to of or of is of be as . . 。 . or . he of of . or of on . a at . of to a) (b) c) as A of a of of To a of be or a or be so by or on of to of do is as or to to a An of is so as to at a is is is to be a n or of a is or of of of or an an is by is to a an of or is a is a An is in By to of be a to a be a as a of is a in on to be in of in no of to is to of of a of a to of to on of to a on in of In of be of to of as as it is of a of of or to is of on if of to is a of on of to of It is in to no is as as to be of on to of a be of a to it be to be is of it is to In to to of to is If or of to or on of in is of of a to is to it to or to of of a e of we in n in an If to to no it is of of In as in be s on in of in of so in is to of a of a is is of an In to as a of in of of is by in he is in is is is as on is by in of of t he as to as it is of on is f f of to be a to no it is of in of a on of to of to a is of In to is on an in n is 1 目 录 1 绪论 . 1 言 . 3 动葫芦生产与发展趋势 . 3 2 设计要求 . 3 3 设计方案 . 4 4 电动葫芦起升机构部件的设计 . 4 升机构的原理分析 . 4 动机的选择 . 5 钩的设计 . 5 钩的选择 . 5 钩的尺寸设计 . 6 轮组的选择 . 6 丝绳的选择和校核 . 6 丝绳的选择 . 7 算钢丝绳所承受的最大静拉力 . 7 筒的设计 . 7 筒直径的确定 . 7 筒长度的确定 . 8 筒厚度的计算 . 8 5 同轴式三级齿轮减速器的设计 . 8 定传动装置的总传动比和分配转动比 . 8 算传动装置的运动和动力参数 . 9 动零件的设计计算 . 10 速轴齿轮的设计计算 . 10 速级齿轮的设计计算 . 14 速级齿轮的设计计算 . 18 的设计 . 22 一轴的设计计算 . 22 二轴的设计计算 . 24 三轴的设计计算 . 25 6 第二轴的校核 . 26 平方向的力 . 28 2 水平支反力 . 28 水平方向的弯距 . 28 直方向的力 . 28 垂直支反力 . 28 垂直方向的弯矩 . 28 总弯距 . 28 7 减速器外壳和运行机构的选择 . 29 8 结束语 . 29 致谢 . 29 参考文献 . 30 3 1 绪论 言 工程机械装备已经成为我国国民经济发展的支柱产业之一,占据世界工程机械总量第七位。工程机械发展异常迅猛 ,新的理念、新的技术、新的工艺不断给予工程机械新的生命力;作为企业生产不可缺少的起重机械更是如此。因此起重机械是国民生产各部门提高劳动生产率、生产过程机械化不可缺少的机械设备。 故本次设计在常规电动葫芦的基础上,设计小吨位( 20T 及以下)运行轻便的三速电动葫芦 。 我国工程机械技术以及 产品引进多以德国、日本、西班牙、韩国等机械装备制造先进的国家为主,通过网上查阅以及图书数据信息的收集,目前在多速电动葫芦的研究方面,还是产品应用方面都很少。 就国内而言,多速电动葫芦的研究,目前发现的资料也很少,作为 起重设备较大规模的以及起重基地的新乡, 电动葫芦多以为单速、双速为主, 均未有多速电动葫芦方面的产品,针对市场的需求,研究开发三速电动葫芦很有必要。新乡是全国起重基地,为此必须要研究开发三速电动葫芦,不断改进起重运输机械产品的性能,提高运转速度和生产能力,提高自动化水平,使制造方便可靠、新型、高效能 的轻小型 起 重设备满足市场、生产的需要。 电动葫芦结构紧凑、使用点、线结合,自重轻、体积小、维修方便、经久耐用等特点 而 广泛应用。现在市场上以单速、双速电动葫芦为主,多速电动葫芦比较少。以满足轻载快速、重载中速、慢速定位控制的要求。 动葫芦生产与发展趋势 电动葫芦是一种产量大、使用面广的轻小型起重设备。我国目前生产、使用的电动葫芦绝大多数是 1963 年联合设计的 D 型 ,此外还少量生产、使用 其设计质量的综合评价 ,是不尽如人意的。电动葫芦更新换代慢 ,开发周期长 ,产品标准化、通用化水平不高 ,生产准备工作量大 ,投产上市速度慢的机械设备。因此缩短设计生产周期、提高设备的利用效率向多用途、高效率的方向发展。 2 设计要求 根据现有市场起升负载的常用情况。本次设计的三速电动葫芦机械系统技术上要求 : ( 1) 电动葫芦的最大载重为 5顿,起升高度为 9米。 ( 2) 电动葫芦的强度等级为 M,工作级别为 ( 3) 通过电机的变速实现在一个电机带动下输出 3 种速度 4 3 设计方案 电动葫芦由起升机构和运行机构组成。起升机构包括吊钩、钢丝绳、滑轮组、电机、卷筒和减速器,是设计中的重点 ;运行机构为小车。 电动葫芦起升机构的排列主要为电动机、减速器和卷筒装置 3个部件。排列方式有平行轴 a 和同轴式 b 两种方式,见图 1 图 1 起升机构部件排列图 1电动机 2减速器 3 卷筒装置 本设计 优先选用 b 方案,电机、减速器、卷筒布置较为合理。减速器的大齿轮和卷筒连在一起 ,转矩经大齿轮直接传给卷筒 ,使得卷筒只受弯矩而不受扭矩。其优点是机构紧凑,传动稳定,安全系数高。减速器用斜齿轮传动 ,载荷方向不变和齿轮传动的脉动循环 ,对电动机产生一个除弹簧制动的轴向力以外的载荷制动轴向力。当斜齿轮倾斜角一定 时 ,轴向力大小与载荷成正比 ,起吊载荷越大 ,该轴向力也越大 ,产生的制动力矩也越大 ;反之亦然。它可以减小制动弹簧的轴受力 ,制动瞬间的冲击减小 ,电动机轴受扭转的冲击也将减小 ,尤其表现在起吊轻载荷时 ,提高了电动机轴的安全性。 图 a 的结构电机与卷筒布置不再同一平面上通过减速器相连 ,使得减速器转矩增大。 4 电动葫芦起升机构部件的设计 电动葫芦 起升机构用来实现物料垂直升降,是任何起重机不可缺少的部分,因而是起重机最主要、也是最基本的机构。起升机构的安全状态,是防止起重事故的关键,将直接地关系到起重作业的安全。电动葫芦 起升机构包括 :起升用锥形转子制动电动机、减速器、卷筒装置和吊钩装置等 4个动力和传动部件。 升机构的 原理 分析 电动机通过联轴器与中间轴连接,中间轴又通过花键连接与减速器的高速轴a b 5 相连,减速器的低速轴带动卷筒,吊钩等取物装置与卷绕在卷筒上的省力钢丝绳滑轮组连接起来。当电动机正反两个方向的运动传递给卷筒时,通过卷筒不同方向的旋转将钢丝绳卷入或放出,从而使吊钩与吊挂在其上的物料实现升降运动,这样,将电动机输入的旋转运动转化为吊钩的垂直上下的直线运动。常闭式制动器在通电时松闸,使机构运转;在失电情况下制动,使 吊钩连同货物停止升降,并在指定位置上保持静止状态。当滑轮组升到最高极限位置时,上升极限位置限制器被触碰面动作,使吊钩停止上升。当吊载接近额定起重量时,起重量限制器及时检测出来,并给予显示,同时发出警示信号,一旦超过额定值及时切断电源,使起升机构停止运行,以保证安全。 动机的选择 本次设计为 5吨三速电动葫芦,电动机采用锥形转子制动电动机,电动机的型号由电气设计方面的同学给出。(见图 2)电动的额定功率为 速为1400r/ 图 2 锥形转子制动电动机 钩的设计 吊钩的设计主 要包括:吊钩的选择、尺寸的设计两部分。 钩的选择 吊钩按制造方法可分为锻造吊钩和片式吊钩。 锻造吊钩又可分为单钩和双钩。单钩一般用于小起重量,双钩多用于较大的起重量。锻造吊钩材料采用优质低碳镇静钢或低碳合金钢,如 20 优质低碳钢、162036 本次设计的是 5吨的葫芦,属于起重设备的小吨位设计,结合电葫芦的生产现状和使用情况由 1选用锻造单钩。 6 钩的尺寸设计 吊钩钩孔直径与起重能力有一定关系 : ( 钩身各部分尺寸(见图 3)间的关系如下 : S 1 h 图 3 锻造单钩 计算得 D=24 S=36 H=56 75 8 对比单、双速吊钩的设计尺寸,相比并进行放大,能够满足安全要求。 轮组的选择 钢丝绳一次绕过若干定滑轮和动滑轮组成的滑轮组,可以达到省力或增速的目的。通过滑轮可以改变钢丝绳的运动方向。平衡滑轮还可以均衡张力。 滑轮组的倍率大小,对驱动装置尺寸有较大的影响。为了使结构紧凑,体积小,选用滑轮组倍率 m 2。由 1查表 2滑轮组效率z 丝绳的选择和校核 钢丝绳的选择和校核包括:钢丝绳的选择、钢丝绳 所受的最大静拉力、钢丝绳破断拉力。 单钩 : ( 1) ( 2) ( 3) ( 4) ( 5) 7 丝绳的选择 钢丝绳是起重机械中最常用的构件之一,由于它具有强度高、自重轻、运动平稳、极少断裂等有点。根据现在的使用情况和参考工厂中实际使用的钢丝绳,由 2表 88 算钢丝绳所承受的最大静拉力 钢丝绳所承受的最大静拉力(即钢丝绳分支的最大静拉力)为: 式中 : 所有起升质量的重力,包括允许起升的最大有效物品、取物装置(如下滑轮组吊钩、吊梁、抓斗、容器、起重电磁铁等)、悬挂挠性件以及其 它在升降中的设备的质量的重力; 联滑轮组 Z=1,双联滑轮组 Z=2; h 其中490000N , m 2,h 以 计算钢丝绳破断拉力 计算钢丝绳破断拉力为: ps=据机构工作级别查表确定, n 5036 所以钢丝绳满足要求。 筒的设计 卷筒是用来卷绕钢丝绳的部件,它承载起升载荷,收放钢丝绳,实现取物装置的升降。 筒直径的确定 卷筒的直径式卷筒集合尺寸中最关键的尺寸,其名义直径 槽卷筒取槽底直径,大小按下式确定。 中mm 工作级别和钢丝绳有关的系数,由 2 8表为 18 ( 6) (8) ( 7) 8 算的270 卷筒长度的确定 由 2表 8 0 1 22L L L L m a x 110 ( ) 式中 按照卷筒长度示意图计算 0L 450L 54L 30L 554 卷筒厚度的计算 对于铸钢卷筒,由 2卷筒的设计计算表 8得 d 式中 d 所以 15 同轴式三级齿轮减速器的设计 电动葫芦减速器是本次设计的重要 部分,也是电动葫芦起升机构中的重要组成部分,所以单独进行计算。其传动关系如图 4所示。 图 4 同轴式三级传动减 速器示意图 图中所涉及到的零件在下面有具体标示 ,在次略。 定传动装置的总传动比和分配转动比 ( 1) 总传动比 ai=71400=(10) (9) 9 ( 2)分配减速器的各级传动比: 按同轴式布置。由 2表 15级圆柱 齿轮减速器分配传动比,查的1i=i=低速级传动比3i= 算传动装置的运动和动力参数 计算传动装置的运动和动力参数包括:计算传动装置的运动和动力参数、传动零件的设计计算、轴的设计 。 ( 1) 各轴转速 n =n = 1400 n =m nm 72 nm n =n ( 2)各轴输入转矩 0 0 09 5 5 0 MT = 轴器T 键T =2 1 2 3 2 1. . . . . 4 9 . 2 8 5 . 6 6 0 . 9 9 0 . 9 9 2 7 3 . 3 7T i T i N M 齿 轮 滚 动 轴 承T =3 2 3 4 3 2. . . . . 2 7 3 . 3 7 3 . 5 0 . 9 9 0 . 9 9 9 1 8 . 8 1T i T i N M 齿 轮 滚 动 轴 承T = 3 4 5 4 3. . . . 9 1 8 . 8 1 4 . 0 3 0 . 9 9 0 . 9 9 3 6 8 1 . 7 6T i T i N M 齿 轮 滚 动 轴 承T =5 5 6 5. . . 3 6 8 1 . 7 6 0 . 9 6 0 . 9 9 3 4 9 9 . 1 4T T N M 卷 筒 滚 动 轴 承( 3) 各轴入输功率 =.d. 联轴器P =P . 12 P花键= P =P 23P 滚动轴承齿轮 . P =P 23P 滚动轴承齿轮 . P =P 34P 滚动轴承齿轮 . P =P 34P 滚动轴承齿轮 . 10 动零件的设计计算 设计减速器的传动零件包括高速轴、中间轴、低速轴齿轮的设计 速轴齿轮的设计计算 ( 1) 选择齿轮材料:由 3表 10择齿轮材料为 40质和表面淬火处理或氮化 48 55 2) 按齿面接触疲劳强度设计 选择齿数取 2, z2=12=68 齿宽系数d由 4表 14d=选螺旋角 =8 初选载荷系数 按齿轮非对称布置速度中等冲击载荷不大来选择 距 T 104 N 弹性系数 由 4表 14 确定变位系数 2 8 a=20 h*an=h*由 4图 14的 点区域系数 X =0 =8 查 4图 14H=合度系数 Z纵向重合度 8t a a i 面重合度 6 9 21 11 4图 14的重合度 则 aa1()1( 2111 由 4图 14得 螺旋角系数 9 9 o sc o s 许用接触应力 接触疲劳极限 由 4图 14得大小齿轮的接触疲劳极限为 160应力循环次数 0 0 1400 1 6300=108 8 7115 . 2 9 1 0 9 . 3 5 1 05 . 6 6i 接触疲劳寿命系数由 5图 11 算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1 安全系数 S 1 1 1160=1253 2= 1160=1322 则 M P 2882 132212532 21 ( 3)计算小齿轮分度圆直径 齿轮分度圆直径 23 )(12 由公式 11 计算可得: t 288 431 验算圆周速度 t 选择精度等级 根据圆周速度由 5择齿轮精度等级为 7 级 ( 4)计算齿宽 b= co fa ( 1* ( 1* fa ( 5) 计算载荷系数 K 使用系数 由 4表 14A=载系数 据圆周速度 v= 4查图 14V 间载荷分配系数 5图 得 11) 12 间载荷分配系数 K4表 14轮装配时检验调整 KH ( 1+d) 2d+10 (1+10荷系数 K K =正小齿轮直径1311 计算模数 c o o ( 6)按齿根弯曲疲劳强度设计 23 212 c o sF a s an d a 计算载荷载荷系数 K 由 07.4 3图 10得= 轮的弯曲疲劳强度极 由 4图 15得 M 2021 齿形系数 z s 2211 s 2222 4图 14 4图 14 由 4表 14得 2)c s r c c a = 2)20o s8(s )c s a = s 22 螺旋角系数4图 14据 查得Y 寸系数 由 4表 14公式 nX 5.1n 5时,取 2 ( 12) 13 弯曲寿命系数1=108 107由 5图 得 F取弯曲疲劳安全系数 S= F 1= M P Y F 2 M P 22 计算大、小齿轮的加以比较 111 0 0 5 9 0 0 4 0 3 5 222 Y 小齿轮的数值较大 由公式 12 计算 可 得: c o 243 对比计算结果,由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 强度计算的法面模数相差不大,取标准值 2.5 取分度圆直径co 则 12z 取 682 z ( 7) 几何尺寸 计算 计算中心距 将中心距圆整为 105 按圆整后的中心距修正螺旋角 12() ( 1 2 6 8 ) 2 . 5a r c c o s 8 6 3 4 2 2 1 0 5nz z 因 值改变不多,故参数K 、 等不必修正。 计算大、小齿轮的分度圆直径 n 08c o 812(c o ( 21 14 11221 2 2 . 5 3 0 . 3 0c o s 8 6 3 4 6 8 2 . 5 1 7 1 . 7 2c o s 8 6 3 4 m m m m m m m 计算齿轮宽度 db d 圆整后取 02 ; 51 。 速级齿轮的设计计算 ( 1)选择齿轮材料:由 3表 10择齿轮材料为 40质和表面淬火处理或氮化 48 55 2) 按齿面接触疲劳强度设计 选择齿数取 2, z2=12=42 齿宽系数d由 4表 14d=选螺旋角 =8 初选载荷系数 K 选择 转距 T T=105N 弹性系数 由 4表 14 确定变位系数 2 2 a=20 h*an=h*由 4图 14的 点区域系数 X =0 =8 查 4图 14H=合度系数 Z纵向重合 度 8t i 面重合度 6 9 21 11 4图 14得重合度 则 aa1()1(2111 由 4图 14得 由螺旋角系数 9 9 o sc o s 许用接触应力 接触疲劳极限 由 4图 14得大小齿轮的接触疲劳极限为 160 15 应力循环次数 0 0 1 6300=107 7711 5 算接触疲劳许用应力 取失效概率为 1 安全系数 S 1 1 1160=1380 2= 1160=1344 则 M P 3 572 1 3 341 3 802 11 ( 3) 计算小齿轮分度圆直径 齿轮分度圆直径 23 )(12 由公式 11 计算 可得: t 357 531 验算圆周速度 1 4 2 . 8 2 2 4 7 . 3 5 0 . 6 06 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0m s m s 选择精度等级 根据圆周速度由 5择齿轮精度等级为7级 ( 4)计算齿宽 b= t co fa (1* ( 1* fa ( 5) 计算载荷系数 K 使用系数 由 4表 14A=16 动载系数 根据圆周速度 v=4图 14V 间载荷分配系数 5图 得间载荷分配系数 K4表 14轮装配时检验调整 KH ( 1+d) 2d+10 (1+10荷系数 K K =正小齿轮直径 1d 311 计算模数 o o ( 6) 按齿根弯曲疲劳强度设计 23 212 c o sF a s an d a 计算载荷载荷系数 K 由 83.3 由 4图 10K= 轮的弯曲疲劳强度极 由 4图 15得 M 2021 齿形系数 z o o s 2211 s 2222 4图 14 4图 14 由 4表 14得 2)c s r c c a )c s a = 2)20c o s8(s = 17 1 s 22 螺旋角系数4图 14据 查得Y 寸系数4表 14公式 nX 5.1n 5时,取 弯曲寿命系数1=108 107由 5图 得 F 取弯曲疲劳安全系数 S= F 1= M P Y F 2 M P 22 计算大、小齿轮的加以比较 111 0 0 5 9 0 0 4 5 2 5 222 Y 小齿轮的数值较大 由公式 12 计算 可得: c o 253 对比计算结果,由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 标准
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