50米跨预应力溷凝土简支t型梁桥上部结构设计.doc

装订线xx大学土木工程毕业设计(50米跨预应力混凝土简支T梁）50米跨预应力混凝土简支T型梁桥上部结构第部分：设计资料及构造布置一、设计资料1桥梁跨径及桥宽标准跨径：50 m；主梁预制长度：49.96 m；计算跨径：49 m；2设计荷载外侧防撞护栏每延米重量取8.32kN/m，内侧波形护栏每延米重量取5.81kN/m。3材料及施工工艺混凝土：主梁采用C50，桥面铺装采用C40，栏杆采用C30；预应力钢筋：采用ASTM270级15.24低松弛钢绞线，每束6根；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用HRB335或HRB400钢筋，直径小于12mm的采用R235钢筋；钢板：锚头下支撑垫板、支座垫板等均采用R235钢板；施工方法：按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM锚。4设计依据交通部颁公路桥涵设计通用规范(JTJ D602004) 以下简称“桥规”；交通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTJ B622004) 以下简称“公预规”。交通部颁公路路线设计规范(JTG D202006) 以下简称“路线规范”5基本计算数据 (见表11) 。二、桥宽尺寸确定单幅桥宽为：13.5m。三、桥梁的横向布置与尺寸拟定1主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故确定主梁间距为2.25m，主梁翼板宽度2250mm，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面(翼板宽度1500mm)；运营阶段的大截面(翼板宽度2250mm)，桥宽为13.5 m，桥梁横向布置选用6片主梁(如图11所示)基本计算数据表 表11名称项目符号单位数据混凝土立方体抗压强度弹性模量轴心抗压标准强度MPa50MPa3.45104MPa32.4轴心抗拉标准强度MPa2.65轴心抗压设计强度MPa22.4轴心抗拉设计强度MPa1.83短暂状态容许压应力MPa20.72容许拉应力MPa1.757混凝土持久状态标准荷载组合容许压应力MPa16.2容许主压应力MPa19.44短期效应组合容许拉应力MPa21.0容许主拉应力MPa1.5915.24钢绞线标准强度MPa1860弹性模量MPa抗拉设计强度MPa1488最大控制应力MPa1395持久状态应力标准荷载组合MPa1302材料容重钢筋混凝土kN/m325.0沥青混凝土kN/m323.0钢绞线kN/m378.5钢束与混凝土的弹性模量比无量钢5.43注：考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。和分别表示钢束张拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度，和。图11 结构尺寸图(单位：cm)2主梁跨中截面主要尺寸拟定(1) 主梁高度由桥工 P73，预应力混凝土简支梁桥的主梁高度按截面形式、主梁片数及建筑高度要求确定。对于常用的等截面简支梁，其高跨比可在1/151/25内选取，标准设计中高跨比约在1/181/19之间，考虑桥梁的经济性，适当加大梁高，可以节省预应力筋钢束用量，同时加大梁高，只是提高主梁腹板高度，所以混凝土的用量增大不多。综上所述，本设计取用2300mm的主梁高度。(2) 主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑是否能满足主梁受弯时上翼板抗压强度的要求。由公预规的构造要求，预制T形截面梁翼缘悬臂端的厚度不小于100mm，在于腹板相连处的翼缘厚度，不应小于梁高的1/10。当由承托时，承托底坡tan大于1/3。本设计预制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到300mm以抵抗翼缘根部的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由预留预应力管道的构造决定，同时从腹板本身的稳定要求出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15，本设计取用200mm为腹板厚度。为适应预应力筋布置的要求，T梁的下缘一般要扩大成马蹄。从截面效率指标分析，马蹄越是宽而矮越经济。由桥工 P74，为了防止在施工和运营中使马蹄部分遭受纵向裂缝，马蹄部分面积应占全截面面积的10%20%，马蹄宽度约为腹板宽度的24倍，马蹄斜坡宜陡于45。本设计考虑预应力钢束按三层布置，一层最多排三束，同时按公预规第6.2.26条对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为540mm，高度为200mm，马蹄与腹板交接处做三角过渡，高度200mm，以减小马蹄局部应力。按以上拟定的主梁截面细部尺寸，绘制预制主梁的跨中截面布置图。(如图12所示)四、计算截面几何特征将主梁跨中截面划分为五个规则图形的小单元(如图12所示)，截面几何特性列表计算见表12。表中： 主梁大毛截面形心至上缘距离： 主梁小毛截面形心至上缘距离： 图12 跨中截面尺寸图(单位：cm) (4) 检验截面效率指标(希望在0.5以上)主梁大毛截面上核心距：主梁大毛截面下核心距：主梁大毛截面截面效率指标：跨中截面几何特性计算表表12分 块名 称分块面积(cm2)分块面积形心至上缘距离 (cm)分块面积对上缘静矩 (cm3)分块面积的自身惯矩 (cm4)(cm)分块面积对截面形心的惯矩 (cm4)(cm4)主梁小毛截面翼板22507.51687542187.586.61687401016916198上三角67520135008437.574.13706296.753714734腹板3900112.543875012358125-18.4132038413678509下三角340203.3369132.27555.56-109.234056605.594064161马蹄108022023760036000-125.917118874.8171548758245775857.255528477主梁大毛截面翼板33757.52587564687.575.61971799219782680上三角67520135008437.563.12687586.752696024腹板3900112.543875012358125-29.4337100415729129下三角340203.3369132.27555.56-120.234914785.994922342马蹄108022023760036000-136.920240938.8202769399445784857.263407113主梁小毛截面上核心距：主梁小毛截面下核心距：主梁小毛截面截面效率指标：以上结论表明初拟的主梁跨中截面尺寸时合理的。第部分：主梁作用效应计算根据第一部分桥跨结构纵、横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥横向分布计算，可分别求得主梁各控制截面：跨中截面、四分点截面、变化点截面、支点截面的永久作用和最大可变作用效应，之后进行作用效应组合，最后确定控制设计的计算内力。一、永久作用计算1永久作用集度(1) 预制梁自重(一期永久作用)a.按跨中截面计，主梁的永久作用集度：b.由于马蹄抬高而形成的四个横置的斜三棱柱，折算成的永久作用集度：c.由于腹板加厚所增加的重量折算成的永久作用集度：d.主梁的横隔板折算成的永久作用集度：一对中横隔梁的体积：一对端横隔梁的体积：故 e. 预制永久作用集度(一期永久作用)：(2) 二期永久作用a.现浇T梁翼板永久作用集度：b.现浇横隔两部分永久作用集度：一对中横隔梁的体积：一对端横隔梁的体积：故 c.防撞护栏永久作用集度：d.桥面铺装永久作用：铺装层为：8厚30号防水混凝土+（6+4）厚沥青混凝土； e.二期永久作用集度：(4) 永久作用集度汇总(见表21) 永久作用集度汇总 表21梁 号一期永久作用集度g1二期永久作用集度g21、723.91kN/m18.52kN/m42.43kN/m2624.73kN/m18.69kN/m43.42kN/m2永久作用效应由桥工 P146公式，分别计算跨中截面、四分点截面、变化点截面、支点截面的永久作用效应，其中x为计算截面到支点的距离，计算结果汇总于表22。二、可变作用效应计算1冲击系数与车道折减系数按桥规第4.3.2条规定，预应力混凝土桥应计算汽车的冲击作用： 主梁永久作用效应计算表 表22 梁 号1、726计算跨径一期永久作用g1kN/m二期永久作用g2kN/mkN/m一期永久作用g1kN/m二期永久作用g2kN/mkN/ml=4923.9118.5242.4324.7318.6943.42支点剪力kN466.245277.875744.120482.235281.190763.425弯矩kNm000000变化点剪力kN418.425249.375667.800432.775252.350685.125弯矩kNm884.670527.2501411.920915.010533.5401448.550四分点剪力kN233.123138.938372.060241.118140.595381.713弯矩kNm3409.4172031.9615441.3783526.3432056.2025582.545跨中剪力kN000000弯矩kNm4545.8892709.2817255.1704701.7912741.6037443.394基频: 按桥规表4.3.1-4规定，当车道数多于两车道时，需进行折减.2计算主梁的荷载横向分布系数(1) 跨中的荷载横向分布系数mc本设计的主梁设有七道横隔梁，具有可靠的横向联系，且长宽比为： 图21 IT的计算图示(单位：cm)所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线，并计算横向分布系数mc。a.计算主梁抗扭惯矩IT 按桥工 P112公式 2-5-41计算，列表计算(见表23)式中：bi和ti相应的单个矩形截面的宽度和高度；ci矩形截面抗扭刚度系数，查桥工 P112表2-5-2 m梁截面划分的单个矩形截面个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： 马蹄的换算平均厚度： IT 计 算 表 表23分块名称 (cm) (cm) (cm4)翼缘板225180.0780.333441035腹板182.05200.1100.310451484马蹄54300.5560.2183178441210363b.计算抗扭修正系数按桥工 P112公式2-5-40计算式中：G=0.425E ; l=49.00m ; =60.01210363=0.08473m4 ; a1 =5.625m ; a2 = 3.375m ; a3 = 1.125m ; a4 = -1.125m ; a5 = -3.375m ; a6 = - 5.625m ; Ii= 0.634070113 m4。计算得：0.97c按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖标值：式中：；。计算所得的ij值列于表24 各主梁跨中计算表 表24梁号e1=5.625e2=3.375e3=1.125e4=-1.125e5=-3.375e6=-5.6251a1=5.6250.45460.35070.24680.14290.0389-0.06502a2=3.3750.35070.28140.21210.14290.07360.00433a3=1.1250.24680.21210.17750.14290.10820.07364a4=-1.1250.14290.14290.14290.14290.14290.14295a5=-3.3750.03890.07360.10820.14290.17750.21216a6=-5.625-0.06500.00430.07360.14290.21210.2814d计算主梁的荷载横向分布系数车道荷载跨中横向分布系数计算公式为： 图22 mc计算图示：(单位：cm)车道荷载支点横向分布系数计算公式为 图22为mc的横向影响线和最不利布载图式：图23 mo计算图示：(单位：cm)图23为m0的横向影响线和最不利布载图式：列表25计算主梁荷载横向分布系数mc、m0，计算结果汇总见表26。主梁荷载横向分布系数mc、m0计算表 表25梁号跨中mc支点m02车道3车道4车道10.46140.38010.32130.24000.18130.09990.0412-0.04011.06520.28261.40280.70141.68400.65681.68510.56450.673920.35520.30100.26180.20760.16850.11420.07510.02010.21741.00001.12560.56281.40830.54921.50350.50370.43480.826130.24910.22190.20240.17520.15570.12850.10900.08180.21741.00000.84860.42431.13280.44181.32360.44340.43480.8261注：跨中截面荷载横向分布系数mc最大值，支点截面荷载横向分布系数m0已用下划线标出 主梁的荷载横向分布系数汇总 表26作用类别1号梁2号梁3号梁mcmomomomcmo公路I级0.70140.67390.56280.82610.44340.82612计算可变作用效应 (1) 计算各主梁跨中截面最大弯矩和最大剪力，图24所示作用效应计算图式：图24 跨中截面作用效应计算图式(单位：cm)1号梁: 2号梁: 3号梁: 图25 四分点截面作用效应计算图式(单位：cm)(2) 计算各主梁四分点截面最大弯矩和最大剪力，图25所示作用效应计算图式：1号梁: 2号梁: 3号梁: 图26 变化点截面作用效应计算图式(单位：cm)(3) 计算各主梁变化点截面最大弯矩和最大剪力，图26所示作用效应计算图式：1号梁: 2号梁: 3号梁: (4) 计算各主梁支点截面最大弯矩和最大剪力，图27所示作用效应计算图式：图27 支点截面作用效应计算图式(单位：cm)1号梁: 2号梁: 3号梁: (4) 可变作用效应汇总(见表213) 主梁可变作用效应汇总 表27截面位置作用效应一号梁二号梁三号梁跨中弯矩M(kNm)3559.192876.972279.57剪力Q(kN)136.35109.9586.96四分点弯矩M(kNm)2668.892161.601716.75剪力Q(kN)280.21225.38177.90变化点弯矩M(kNm)691.01683.46623.35剪力Q(kN)374.65376.33343.21支点弯矩M(kNm)0.000.000.00剪力Q (kN)398.22437.48417.10 注：相应的最大值由下划线标出。三、主梁内力组合按桥规第4.1.64.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应进行作用效应组合。汇总结果见表28。主梁内力组合表28序号作用类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面弯矩M剪力Q弯矩M剪力Q弯矩M剪力Q剪力Q(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)1一期永久作用4701.7910.0003526.343241.118915.010432.775482.2352二期永久作用2741.6030.0002056.202140.595533.540252.540281.1903总永久作用7443.3940.0005582.545381.7131448.550685.315763.4254可变作用3559.190136.3502668.890280.210691.010376.330437.4805可变作用冲击值654.89125.088491.07651.559127.14669.24580.4966标准组合11657.475161.4388742.511713.4822266.7061130.8901281.4017作用短期效用组合9934.82795.4457450.768577.8601932.257948.7461069.6618作用长期效用组合8867.07054.5406650.101493.7971724.954835.847938.4179基本组合14831.79226.01411123.01922.5322883.6781446.1831641.277第部分：预应力钢束的估算及其布置一、预应力钢束面积估算 按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量按A类部分预应力混凝土构件进行设计，根据跨中截面抗裂要求，由结设公式（13-123） 科的跨中截面所需有效预应力为：Ms为作用短期效用组合由表；设预应力钢筋截面重心距截面下缘距离为：；预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离：；截面性质近似取全截面性质计算由表；全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩为：有效预加应力合预应力钢筋的张拉控制应力为：预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则所需预应力钢筋的面积为：采用5根715.2钢绞线，每束715.2钢绞线截面积为980mm2：采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚。二、钢束布置1跨中截面及锚固端截面的钢束布置对于跨中截面，在保证布置预留管道构造的前提下，尽可能使钢束群重心到截面形心的偏心距大些。根据公预规第6.2.26条规定，管道水平距离不应小于4cm，至梁底净距不应小于5cm，至梁侧净距不应小于3.5cm。跨中截面的钢束布置如图31所示。由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为：图31 钢束布置图(单位：cm)对于锚固端截面，钢数布置通常考虑两个方面：预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；满足张拉操作的要求。锚头布置按照均匀、分散的原则。锚固端截面的钢束布置如图32所示，钢束群重心至梁底距离为：为验算上述布置的钢束群重心位置许计算锚固截面几何特 性。 图32 钢束群重心位置复核图式(单位：cm )图32为计算图式，锚固点截面几何特性见表31： 锚固点截面几何特性计算表 表31分 块名 称分块面积(cm2)分块面积形心至上缘距离 (cm)分块面积对上缘静矩 (cm3)分块面积的自身惯矩 (cm4)(cm)分块面积对截面形心的惯矩 (cm4)(cm4)大毛截面翼板33757.52587564687.587.3226305499.2826370186.78三角承托261.318.14729.531263.3776.721538000.931539264.3腹板11610122.5142222544722687.5-27.688895377.66453618065.1615321.31452829.5381527516.24说明钢束群重心处于截面核心范围内。2 钢束弯起角和线性的确定 图33 封端混凝土尺寸图(单位：mm) 图34 钢束计算图式确定弯起角度时，考虑到由其产生足够的竖向预应力，及其引起的预应力损失。本设计确定N1、N2、N3为7N4 、N5为15。如图33所示。为简化计算，所有钢筋布置的线形均为直线加圆弧。2钢束计算(1) 计算钢束弯起点至跨中距离锚固点到支座中心线的水平距离axi，如图33所示：图34为钢束计算图式，钢束弯起点至跨中的距离x1列表计算在表32中:钢束圆弧部分的水平投影长度x2计算公式为： 钢束圆弧部分弯起半径R计算公式为： 钢束计算表 表32钢束号axi(cm)y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm)R(cm)x2(cm)x1(cm)N1、N230.473412.1921.8110099.2572926.00356.681524.54N326.796412.1951.8110099.2576950.77847.301030.24N425.28146.325.88120.4210096.59153534.05914.61964.08N515.9173.625.88147.7210096.59154335.251121.96747.35(2) 控制截面的钢束重心位置计算a.各钢束重心位置计算由图35所示的几何关系，当计算截面在曲线段时，计算公式为： 当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为：b.计算钢束群重心到梁底距离ay，见表33，图35为计算图式：(3) 钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度cm之和，其中钢竖的曲线长度根据圆弧与弯起角计算。预应力钢筋布置如图34所示，计算结果见表33：图35 ay计算图式(单位：cm)控制截面钢束位置、钢束群重心位置计算表 表33截面钢束号x4 （cm）R（cm）a0（cm）a1 （cm）ay （cm）跨中N1、N2未弯起2926.0011.0011.0015.62N3未弯起6950.7711.0011.00N4未弯起3534.0518.7018.70N5未弯起4335.2526.4026.40四分点N1、N2未弯起2926.0011.0011.0016.82N3未弯起6950.7711.0011.00N410.923534.050.0030900.99999518.7018.72N5227.654335.250.0525110.99862026.4032.38变化点N1、N2225.462926.000.0770540.99702711.0019.7067.78N3719.766950.770.1035510.99462411.0048.37N4785.923534.050.2223850.97495918.70107.20N51002.654335.250.2312780.97288826.40143.94支点直线段yx5（cm）a0（cm）a1（cm）101.64N1、N234730.473.7411.0041.26N364726.793.2911.0071.71N4146.31525.286.7718.70158.23N5173.61515.94.2626.40195.74钢束长度计算表 表34钢束号R（cm）钢束弯起角度曲线长度 （cm）直线长度x1（cm）直线长度L1 （cm）有效长度 2（S+x1 +L1）（cm）钢束预留长度（cm）钢束长度（cm）N1、N22926.007357.481524.541003964.041404104.04N36950.777849.201030.241003958.871404098.87N43534.0515925.21964.081003978.581404118.58N54335.25151134.97747.351003964.631404104.63三、非预应力钢束面积估算既布置按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量。设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为80mm，则有：假定为第一类T形截面，由公式计算受压区高度x: 求得：则根据正截面承载能力要求计算需要的非预应力钢筋面积为： 图34 普通钢筋布置 采用6根直径为32mm的HRB400钢筋提供的钢筋截面积为4826mm2。钢筋重心到底边距离为52mm。布置如图36所示。 图34 普通钢筋布置预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为：保护层厚度为：50mm。第部分：计算注梁截面几何特性求得各验算截面的毛截面特性(跨中、四分点毛截面几何特性见表12；变化点毛截面几何特性见表41；支点毛截面几何特性见表42)和钢束位置(见表33)的基础上，计算主梁净截面和换算截面的面积、惯性矩及梁截面分别对重心轴、上梗肋与下梗肋的净矩，为各受力阶段的应力验算准备计算数据。变化点截面几何特性计算表 表41分 块名 称分块面积(cm2)分块面积形心至上缘距离 (cm)分块面积对上缘静矩 (cm3)分块面积的自身惯矩 (cm4)(cm)分块面积对截面形心的惯矩 (cm4)(cm4)主梁小毛截面翼板22507.51687542187.5100.432269391622736104三角承托67520135008437.587.9352188875227325腹板290087.5253750508104220.4312104166291458下三角340153.3352132.27555.56-45.4700794.4708350马蹄37801957371001543500-87.0728656879302003799945107335765163615主梁大毛截面翼板33757.52587564687.589.6227709518.227774206三角承托67520135008437.577.124014558.724022996腹板290087.525375050810429.62268378.765349420下三角340153.3352132.27555.56-56.211074251.791081807马蹄37801957371001543500-97.8836214268.83775776911145108235775986199一、主梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土主梁截面几何性质根据不同的受力阶段分别计算支点截面几何特性计算表 分 块名 称分块面积(cm2)分块面积形心至上缘距离 (cm)分块面积对上缘静矩 (cm3)分块面积的自身惯矩 (cm4)(cm)分块面积对截面形心的惯矩 (cm4)(cm4)主梁小毛截面翼板22507.51687542187.594.7420195252.120237439.6三角承托261.318.14729.531263.3784.141849883.6971851147.067腹板11610122.5142222544722687.5-20.264765528.83649488216.3414121.31443829.5371576803主梁大毛截面翼板33757.52587564687.587.3226305499.2826370186.78三角承托261.318.14729.531263.3776.721538000.931539264.3腹板11610122.5142222544722687.5-27.688895377.66453618065.1615321.31452829.5381527516.24管道面积：非预应力钢筋换算面积：预应力钢筋换算面积：二、主梁预制并张拉预应力钢筋主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，所以截面特性为计入非预应力钢筋影响的净截面，该截面的截面特性计算中扣除预应力管道的影响，T梁翼板宽度为150cm。 第一阶段几何特性计算表 表42截面分块名称分块面积(cm2)分块面积形心至上缘距离 (cm)分块面积对上缘静矩 (cm3)分块面积的自身 惯矩 (cm4)(cm)分块面积对截面形心的惯矩 (cm4)(cm4)跨中混凝土全面积824594.1775857.2555284770.27601.0656108005.16非预应力钢筋换算面积231.5224.852018.050-130.333932237.91管道面积-232.83214.38-49914.09540-120.01-3353310.82净截面面积8243.6794.37777961.15555528477579528.16四分点混凝土全面积824594.1775857.2555284770.3742.0556174720.96非预应力钢筋换算面积231.5224.852018.050-130.33930427.84管道面积-232.83213.18-49634.6990-118.78-3284925.92净截面面积8243.6794.40778240.55155528477646243.96变化点混凝土全面积9945107.931073357651636151.4420621.9567610634.46非预应力钢筋换算面积231.5224.852018.050-115.333079183.56管道面积-232.83162.32-37792.9660-52.95-652786.05净截面面积9943.67109.371087582.08651636152447019.46支点混凝土全面积14121.3102.241443829.53715768031.5835252.4174854514.56非预应力钢筋换算面积231.5224.852018.050-120.883382672.07管道面积-232.83128.36-29886.0590-24.54-140212.93净截面面积14119.97103.821465961.52715768033277711.56注：yun=Si/Ai ，由下划线标出。三、灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇80cm湿接缝预应力钢筋张拉完成并进行管道压浆，封锚后，预应力钢筋能够参与截面受力。主梁吊装就位后现浇80cm湿接缝，但湿接缝不参与截面受力，此时截面特性为计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的净截面， T梁翼板宽度仍为150cm。第二阶段几何特性计算表 表43截面分块名称分块面积(cm2)分块面积形心至上缘距离 (cm)分块面积对上缘静矩 (cm3)分块面积的自身惯矩 (cm4)(cm)分块面积对截面形心的惯矩 (cm4)(cm4)跨中混凝土全面积824594.1775857.2555284776.6236133204非预应力钢筋换算面积231.5224.852018.050-123.983558395.853预应力钢筋换算面积227.85214.3848846.4830-113.662943502.007净截面面积8704