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毕业设计资料翻译题 目： 泥浆泵Y型管加工工艺与工装设计 Design of Mud Pump Y-tube Process Equipment and Fixture系 别： 机电工程系 专 业： 机械设计制造及其自动化 姓 名： 学 号： 指导教师： 日 期： 2012年 月 摘自: 制造工程与技术（机加工）（英文版） Manufacturing Engineering and TechnologyMachining 机械工业出版社 2004年3月第1版 美 s. 卡尔帕基安(Serope kalpakjian) s. 施密德(Steven R.Schmid) 著20.9.1 Machinability Of SteelsBecause steels are among the most important engineering materials (as noted in Chapter 5), their machinability has been studied extensively. The machinability of steels has been mainly improved by adding lead and sulfur to obtain so-called free-machining steels.Resulfurized and Rephosphorized steels. Sulfur in steels forms manganese sulfide inclusions (second-phase particles), which act as stress raisers in the primary shear zone. As a result, the chips produced break up easily and are small; this improves machinability. The size, shape, distribution, and concentration of these inclusions significantly influence machinability. Elements such as tellurium and selenium, which are both chemically similar to sulfur, act as inclusion modifiers in resulfurized steels.Phosphorus in steels has two major effects. It strengthens the ferrite, causing increased hardness. Harder steels result in better chip formation and surface finish. Note that soft steels can be difficult to machine, with built-up edge formation and poor surface finish. The second effect is that increased hardness causes the formation of short chips instead of continuous stringy ones, thereby improving machinability.Leaded Steels. A high percentage of lead in steels solidifies at the tip of manganese sulfide inclusions. In non-resulfurized grades of steel, lead takes the form of dispersed fine particles. Lead is insoluble in iron, copper, and aluminum and their alloys. Because of its low shear strength, therefore, lead acts as a solid lubricant (Section 32.11) and is smeared over the tool-chip interface during cutting. This behavior has been verified by the presence of high concentrations of lead on the tool-side face of chips when machining leaded steels.When the temperature is sufficiently high-for instance, at high cutting speeds and feeds (Section 20.6)the lead melts directly in front of the tool, acting as a liquid lubricant. In addition to this effect, lead lowers the shear stress in the primary shear zone, reducing cutting forces and power consumption. Lead can be used in every grade of steel, such as 10xx, 11xx, 12xx, 41xx, etc. Leaded steels are identified by the letter L between the second and third numerals (for example, 10L45). (Note that in stainless steels, similar use of the letter L means “low carbon,” a condition that improves their corrosion resistance.)However, because lead is a well-known toxin and a pollutant, there are serious environmental concerns about its use in steels (estimated at 4500 tons of lead consumption every year in the production of steels). Consequently, there is a continuing trend toward eliminating the use of lead in steels (lead-free steels). Bismuth and tin are now being investigated as possible substitutes for lead in steels.Calcium-Deoxidized Steels. An important development is calcium-deoxidized steels, in which oxide flakes of calcium silicates (CaSo) are formed. These flakes, in turn, reduce the strength of the secondary shear zone, decreasing tool-chip interface and wear. Temperature is correspondingly reduced. Consequently, these steels produce less crater wear, especially at high cutting speeds.Stainless Steels. Austenitic (300 series) steels are generally difficult to machine. Chatter can be s problem, necessitating machine tools with high stiffness. However, ferritic stainless steels (also 300 series) have good machinability. Martensitic (400 series) steels are abrasive, tend to form a built-up edge, and require tool materials with high hot hardness and crater-wear resistance. Precipitation-hardening stainless steels are strong and abrasive, requiring hard and abrasion-resistant tool materials.The Effects of Other Elements in Steels on Machinability. The presence of aluminum and silicon in steels is always harmful because these elements combine with oxygen to form aluminum oxide and silicates, which are hard and abrasive. These compounds increase tool wear and reduce machinability. It is essential to produce and use clean steels.Carbon and manganese have various effects on the machinability of steels, depending on their composition. Plain low-carbon steels (less than 0.15% C) can produce poor surface finish by forming a built-up edge. Cast steels are more abrasive, although their machinability is similar to that of wrought steels. Tool and die steels are very difficult to machine and usually require annealing prior to machining. Machinability of most steels is improved by cold working, which hardens the material and reduces the tendency for built-up edge formation.Other alloying elements, such as nickel, chromium, molybdenum, and vanadium, which improve the properties of steels, generally reduce machinability. The effect of boron is negligible. Gaseous elements such as hydrogen and nitrogen can have particularly detrimental effects on the properties of steel. Oxygen has been shown to have a strong effect on the aspect ratio of the manganese sulfide inclusions; the higher the oxygen content, the lower the aspect ratio and the higher the machinability.In selecting various elements to improve machinability, we should consider the possible detrimental effects of these elements on the properties and strength of the machined part in service. At elevated temperatures, for example, lead causes embrittlement of steels (liquid-metal embrittlement, hot shortness; see Section 1.4.3), although at room temperature it has no effect on mechanical properties.Sulfur can severely reduce the hot workability of steels, because of the formation of iron sulfide, unless sufficient manganese is present to prevent such formation. At room temperature, the mechanical properties of resulfurized steels depend on the orientation of the deformed manganese sulfide inclusions (anisotropy). Rephosphorized steels are significantly less ductile, and are produced solely to improve machinability.20.9.2 Machinability of Various Other Metals Aluminum is generally very easy to machine, although the softer grades tend to form a built-up edge, resulting in poor surface finish. High cutting speeds, high rake angles, and high relief angles are recommended. Wrought aluminum alloys with high silicon content and cast aluminum alloys may be abrasive; they require harder tool materials. Dimensional tolerance control may be a problem in machining aluminum, since it has a high thermal coefficient of expansion and a relatively low elastic modulus.Beryllium is similar to cast irons. Because it is more abrasive and toxic, though, it requires machining in a controlled environment.Cast gray irons are generally machinable but are. Free carbides in castings reduce their machinability and cause tool chipping or fracture, necessitating tools with high toughness. Nodular and malleable irons are machinable with hard tool materials.Cobalt-based alloys are abrasive and highly work-hardening. They require sharp, abrasion-resistant tool materials and low feeds and speeds.Wrought copper can be difficult to machine because of built-up edge formation, although cast copper alloys are easy to machine. Brasses are easy to machine, especially with the addition pf lead (leaded free-machining brass). Bronzes are more difficult to machine than brass.Magnesium is very easy to machine, with good surface finish and prolonged tool life. However care should be exercised because of its high rate of oxidation and the danger of fire (the element is pyrophoric).Molybdenum is ductile and work-hardening, so it can produce poor surface finish. Sharp tools are necessary.Nickel-based alloys are work-hardening, abrasive, and strong at high temperatures. Their machinability is similar to that of stainless steels.Tantalum is very work-hardening, ductile, and soft. It produces a poor surface finish; tool wear is high.Titanium and its alloys have poor thermal conductivity (indeed, the lowest of all metals), causing significant temperature rise and built-up edge; they can be difficult to machine.Tungsten is brittle, strong, and very abrasive, so its machinability is low, although it greatly improves at elevated temperatures.Zirconium has good machinability. It requires a coolant-type cutting fluid, however, because of the explosion and fire.20.9.3 Machinability of Various MaterialsGraphite is abrasive; it requires hard, abrasion-resistant, sharp tools.Thermoplastics generally have low thermal conductivity, low elastic modulus, and low softening temperature. Consequently, machining them requires tools with positive rake angles (to reduce cutting forces), large relief angles, small depths of cut and feed, relatively high speeds, and proper support of the workpiece. Tools should be sharp.External cooling of the cutting zone may be necessary to keep the chips from becoming “gummy” and sticking to the tools. Cooling can usually be achieved with a jet of air, vapor mist, or water-soluble oils. Residual stresses may develop during machining. To relieve these stresses, machined parts can be annealed for a period of time at temperatures ranging from to (to), and then cooled slowly and uniformly to room temperature.Thermosetting plastics are brittle and sensitive to thermal gradients during cutting. Their machinability is generally similar to that of thermoplastics.Because of the fibers present, reinforced plastics are very abrasive and are difficult to machine. Fiber tearing, pulling, and edge delamination are significant problems; they can lead to severe reduction in the load-carrying capacity of the component. Furthermore, machining of these materials requires careful removal of machining debris to avoid contact with and inhaling of the fibers.The machinability of ceramics has improved steadily with the development of nanoceramics (Section 8.2.5) and with the selection of appropriate processing parameters, such as ductile-regime cutting (Section 22.4.2).Metal-matrix and ceramic-matrix composites can be difficult to machine, depending on the properties of the individual components, i.e., reinforcing or whiskers, as well as the matrix material.20.9.4 Thermally Assisted MachiningMetals and alloys that are difficult to machine at room temperature can be machined more easily at elevated temperatures. In thermally assisted machining (hot machining), the source of heata torch, induction coil, high-energy beam (such as laser or electron beam), or plasma arcis forces, (b) increased tool life, (c) use of inexpensive cutting-tool materials, (d) higher material-removal rates, and (e) reduced tendency for vibration and chatter.It may be difficult to heat and maintain a uniform temperature distribution within the workpiece. Also, the original microstructure of the workpiece may be adversely affected by elevated temperatures. Most applications of hot machining are in the turning of high-strength metals and alloys, although experiments are in progress to machine ceramics such as silicon nitride. SUMMARYMachinability is usually defined in terms of surface finish, tool life, force and power requirements, and chip control. Machinability of materials depends not only on their intrinsic properties and microstructure, but also on proper selection and control of process variables.译文：20.9.1 钢的可机加工性因为钢是最重要的工程材料之一（正如第5章所示），所以他们的可机加工性已经被广泛地研究过。通过宗教铅和硫磺，钢的可机加工性已经大大地提高了。从而得到了所谓的易切削钢。二次硫化钢和二次磷化钢 硫在钢中形成硫化锰夹杂物（第二相粒子），这些夹杂物在第一剪切区引起应力。其结果是使切屑容易断开而变小，从而改善了可加工性。这些夹杂物的大小、形状、分布和集中程度显著的影响可加工性。化学元素如碲和硒，其化学性质与硫类似，在二次硫化钢中起夹杂物改性作用。钢中的磷有两个主要的影响。它加强铁素体，增加硬度。越硬的钢，形成更好的切屑形成和表面光洁性。需要注意的是软钢不适合用于有积屑瘤形成和很差的表面光洁性的机器。第二个影响是增加的硬度引起短切屑而不是不断的细长的切屑的形成，因此提高可加工性。含铅的钢 钢中高含量的铅在硫化锰夹杂物尖端析出。在非二次硫化钢中，铅呈细小而分散的颗粒。铅在铁、铜、铝和它们的合金中是不能溶解的。因为它的低抗剪强度。因此，铅充当固体润滑剂并且在切削时，被涂在刀具和切屑的接口处。这一特性已经被在机加工铅钢时，在切屑的刀具面表面有高浓度的铅的存在所证实。当温度足够高时例如，在高的切削速度和进刀速度下铅在刀具前直接熔化，并且充当液体润滑剂。除了这个作用，铅降低第一剪切区中的剪应力，减小切削力和功率消耗。铅能用于各种钢号，例如10XX，11XX，12XX，41XX等等。铅钢被第二和第三数码中的字母L所识别（例如，10L45）。（需要注意的是在不锈钢中，字母L的相同用法指的是低碳，提高它们的耐蚀性的条件）。然而，因为铅是有名的毒素和污染物，因此在钢的使用中存在着严重的环境隐患（在钢产品中每年大约有4500吨的铅消耗）。结果，对于估算钢中含铅量的使用存在一个持续的趋势。铋和锡现正作为钢中的铅最可能的替代物而被人们所研究。脱氧钙钢 一个重要的发展是脱氧钙钢，在脱氧钙钢中矽酸钙盐中的氧化物片的形成。这些片状，依次减小第二剪切区中的力量，降低刀具和切屑接口处的摩擦和磨损。温度也相应地降低。结果，这些钢产生更小的月牙洼磨损，特别是在高切削速度时更是如此。不锈钢 奥氏体钢通常很难机加工。振动能成为一个问题，需要有高硬度的机床。然而，铁素体不锈钢有很好的可机加工性。马氏体钢易磨蚀，易于形成积屑瘤，并且要求刀具材料有高的热硬度和耐月牙洼磨损性。经沉淀硬化的不锈钢强度高、磨蚀性强，因此要求刀具材料硬而耐磨。钢中其它元素在可机加工性方面的影响 钢中铝和矽的存在总是有害的，因为这些元素结合氧会生成氧化铝和矽酸盐，而氧化铝和矽酸盐硬且具有磨蚀性。这些化合物增加刀具磨损，降低可机加工性。因此生产和使用净化钢非常必要。根据它们的构成，碳和锰钢在钢的可机加工性方面有不同的影响。低碳素钢（少于0.15%的碳）通过形成一个积屑瘤能生成很差的表面光洁性。尽管铸钢的可机加工性和锻钢的大致相同，但铸钢具有更大的磨蚀性。刀具和模具钢很难用于机加工，他们通常再煅烧后再机加工。大多数钢的可机加工性在冷加工后都有所提高，冷加工能使材料变硬并且减少积屑瘤的形成。其它合金元素，例如镍、铬、钳和钒，能提高钢的特性，减小可机加工性。硼的影响可以忽视。气态元素比如氢和氮在钢的特性方面能有特别的有害影响。氧已经被证明了在硫化锰夹杂物的纵横比方面有很强的影响。越高的含氧量，就产生越低的纵横比和越高的可机加工性。选择各种元素以改善可加工性，我们应该考虑到这些元素对已加工零件在使用中的性能和强度的不利影响。例如，当温度升高时，铝会使钢变脆（液体金属脆化，热脆化，见1.4.3节），尽管其在室温下对力学性能没有影响。因为硫化铁的构成，硫能严重的减少钢的热加工性，除非有足够的锰来防止这种结构的形成。在室温下，二次磷化钢的机械性能依赖于变形的硫化锰夹杂物的定位（各向异性）。二次磷化钢具有更小的延展性，被单独生成来提高机加工性。20.9.2 其它不同金属的机加工性尽管越软的品种易于生成积屑瘤，但铝通常很容易被机加工，导致了很差的表面光洁性。高的切削速度，高的前角和高的后角都被推荐了。有高含量的矽的锻铝合金铸铝合金也许具有磨蚀性，它们要求更硬的刀具材料。尺寸公差控制也许在机加工铝时会成为一个问题，因为它有膨胀的高导热系数和相对低的弹性模数。铍和铸铁相同。因为它更具磨蚀性和毒性，尽管它要求在可控人工环境下进行机加工。灰铸铁普遍地可加工，但也有磨蚀性。铸造无中的游离碳化物降低它们的可机加工性，引起刀具切屑或裂口。它需要具有强韧性的工具。具有坚硬的刀具材料的球墨铸铁和韧性铁是可加工的。钴基合金有磨蚀性且高度加工硬化的。它们要求尖的且具有耐蚀性的刀具材料并且有低的走刀和速度。尽管铸铜合金很容易机加工，但因为锻铜的积屑瘤形成因而锻铜很难机加工。黄铜很容易机加工，特别是有添加的铅更容易。青铜比黄铜更难机加工。镁很容易机加工，镁既有很好的表面光洁性和长久的刀具寿命。然而，因为高的氧化速度和火种的危险（这种元素易燃），因此我们应该特别小心使用它。钳易拉长且加工硬化，因此它生成很差的表面光洁性。尖的刀具是很必要的。镍基合金加工硬化，具有磨蚀性，且在高温下非常坚硬。它的可机加工性和不锈钢相同。钽非常的加工硬化，具有可延性且柔软。它生成很差的表面光洁性且刀具磨损非常大。钛和它的合金导热性(的确，是所有金属中最低的)，因此引起明显的温度升高和积屑瘤。它们是难机加工的。钨易脆，坚硬，且具有磨蚀性，因此尽管它的性能在高温下能大大提高，但它的机加工性仍很低。锆有很好的机加工性。然而，因为有爆炸和火种的危险性，它要求有一个冷却性质好的切削液。20.9.3 各种材料的机加工性石墨具有磨蚀性。它要求硬的、尖的，具有耐蚀性的刀具。塑性塑料通常有低的导热性，低的弹性模数和低的软化温度。因此，机加工热塑性塑料要求有正前角的刀具（以此降低切削力），还要求有大的后角，小的切削和走刀深的，相对高的速度和工件的正确支承。刀具应该很尖。切削区的外部冷却也许很必要，以此来防止切屑变的有黏性且粘在刀具上。有了空气流，汽雾或水溶性油，通常就能实现冷却。在机加工时，残余应力也许能生成并发展。为了解除这些力，已机加工的部分要在（）的温度范围内冷却一段时间，然而慢慢地无变化地冷却到室温。热固性塑料易脆，并且在切削时对热梯度很敏感。它的机加工性和热塑性塑料的相同。因为纤维的存在，加强塑料具有磨蚀性，且很难机加工。纤维的撕裂、拉出和边界分层是非常严重的问题。它们能导致构成要素的承载能力大大下降。而且，这些材料的机加工要求对加工残片仔细切除，以此来避免接触和吸进纤维。随着纳米陶瓷（见8.2.5节）的发展和适当的参数处理的选择，例如塑性切削（见22.4.2节），陶瓷器的可机加工性已大大地提高了。金属基复合材料和陶瓷基复合材料很能机加工，它们依赖于单独的成分的特性，比如说增强纤维或金属须和基体材料。20.9.4 热辅助加工在室温下很难机加工的金属和合金在高温下能更容易地机加工。在热辅助加工时（高温切削），热源一个火把，感应线圈，高能束流（例如雷射或电子束），或等离子弧被集中在切削刀具前的一块区域内。好处是：（a）低的切削力。（b）增加的刀具寿命。（c）便宜的切削刀具材料的使用。（d）更高的材料切除率。（e）减少振动。也许很难在工件内加热和保持一个不变的温度分布。而且，工件的最初微观结构也许被高温影响，且这种影响是相当有害的。尽管实验在进行中，以此来机加工陶瓷器如氮化矽，但高温切削仍大多数应用在高强度金属和高温度合金的车削中。小结通常，零件的可机加工性能是根据以下因素来定义的：表面粗糙度，刀具的寿命，切削力和功率的需求以及切屑的控制。材料的可机加工性能不仅取决于起内在特性和微观结构，而且也依赖于工艺参数的适当选择与控制。13University of Science and Technology Liaoning毕业设计(论文)撰写规范（本科生）辽宁科技大学教务处制本科生毕业设计(论文)撰写规范毕业设计(论文)是培养学生综合运用本学科的基本理论、专业知识和基本技能，提高分析和解决实际问题的能力，完成初步培养从事科学研究工作和专业工程技术工作基本训练的重要环节。为了统一和规范我校本科生毕业设计(论文)的写作，保证我校本科生毕业设计(论文)的质量，根据中华人民共和国国家标准科学技术报告、学位论文和学术论文的编写格式（国家标准GB7713-87）的规定，特制定辽宁科技大学本科生毕业设计(论文)撰写规范。各学院(系)可以根据专业特点和实际需要对毕业设计(论文)结构和书写规范做适当调整，高职专科学生毕业设计(论文)撰写可参照本规范执行。规范中对毕业设计和研究论文分别提出了相应要求，学生可参照规范中对应条目要求进行撰写。1 内容要求1.1 论文题名论文题名是揭示论文主题和概括论文特定内容的恰当、简明的词语的逻辑组合。应简明、醒目、恰当、有概括性，一般不宜超过20个汉字；外文（一般为英文）题名应与中文题名含义一致，一般不超过10个实词。不允许使用非公知公用、同行不熟悉的外来语、缩写词、符号、代号和商品名称。题名语意未尽、确有必要补充说明其特定同内容时，可加副题名。1.2 摘要与关键词1.2.1 论文摘要论文摘要应概括地反映出毕业设计(论文)的目的、内容、方法、结果和结论。摘要中不宜使用公式、图表，不标注引用文献编号。中文摘要一般为300500字，并翻译成英文(12001500字符)。1.2.2 关键词关键词供文献检索使用，是表达文献主题概念的自然语言词汇，可从其题名、层次标题和正文中选出。关键词一般38个。1.2.3 分类号论文应尽可能按中国图书资料分类法（第四版）著录分类号。1.3 目 次目次按章、节、条三级标题编写，要求标题层次清晰。目次中的标题要与正文中标题一致。目次中应包括绪论、论文主体、结论、致谢、参考文献、附录等。毕业设计(论文)章、节、条编号一律左顶格，编号后空一个字距，再排章、节、条题名。1.4 论文正文论文正文是毕业设计(论文)的主体和核心部分，一般应包括绪论、论文主体及结论等部分。1.4.1 绪 论绪论一般作为第一章，是毕业设计(论文)主体的开端。绪论应包括：毕业设计(论文)的选题背景及目的；国内外研究状况和相关领域中已有的研究成果；课题的研究方法、研究内容等。绪论一般不少于2千字。1.4.2 论文主体论文主体是毕业设计(论文)的主要部分，应该结构合理，层次清楚，重点突出，文字简练、通顺。论文主体应包括以下各方面的内容： 毕业设计(论文)总体方案设计与选择的论证。 毕业设计(论文)各部分(包括硬件和软件)的设计与计算。 试验方案设计的可行性，实验过程，试验数据的处理与分析。 对本研究内容和成果应进行较全面、客观的理论阐述，应着重指出本研究内容中的创新、改进及实际应用之处。理论分析中，应将他人研究成果单独书写，并注明出处，不得将其与本人提出的理论分析混淆在一起。对于引用到本研究领域的其他领域的理论、结果，应说明出处，并论述引用的可行性和有效性。 自然科学的论文应推理正确，结论清晰，无科学性错误。 管理和人文学科的论文应包括对研究问题的论述及系统分析，比较研究，模型或方案设计，案例论证或实证分析，模型运行的结果分析，建议和改进措施等。1.4.3 结 论学位论文的结论单独作为一章排写，但不加章号。结论是毕业设计(论文)的总结，是整篇论文的归宿。要求精炼、准确地阐述自己的创造性工作或新的见解及其意义和作用，还可进一步提出需要讨论的问题和建议。1.5 致 谢致谢中主要感谢导师和对论文工作有直接贡献及帮助的人士和单位。1.6 参考文献参考文献按论文正文中出现的顺序排序列出。毕业设计(论文)的撰写应本着严谨求实的科学态度，凡有引用他人成果之处，均应按论文中所出现的先后次序列于参考文献中。并且只应列出正文中以标注形式引用或参考的有关著作和论文。一篇论著在论文中多处引用时，在参考文献中只应出现一次，序号以第一次出现的为准。原则上要求毕业设计(论文)的参考文献应多于6篇。其中，至少1篇为外文文献。1.7 附 录对于一些不宜放入正文中、但作为毕业设计(论文)又是不可缺少的部分，或有重要参考价值的内容，可编入毕业设计(论文)的附录中。例如，重要公式的详细推导，必要的重复性数据、图表，程序全文及其说明等。按照专业性质不同规定一定数量和图幅的设计图纸。2 书写规范与打印要求2.1 论文文字和字数除外语专业外，论文一般用汉语简化文字书写，字数11.5万字；设计说明书应多于8千字。2.2 论文书写论文一律用激光打印机打印在A4纸上，单面印刷。2.3 字体和字号（1）论文题目：2号黑体；（2）章标题：3号黑体；（3）节标题：4号黑体；（4）条标题：小4号黑体；（5）正文：小4号宋体；（6）页码：5号宋体；（7）数字字母：小4号Times New Roman体。2.4 封 面论文封面由学校统一印刷，按照要求填写。2.5 论文页面设置2.5.1 页 眉页眉为 辽宁科技大学本科生毕业设计(论文) 第 X 页 。2.5.2 页边距论文的上边距：30 mm；下边距：25 mm；左边距：25 mm；右边距：25 mm；行间距为1.5倍行距。2.5.3 页码的书写要求论文页码从绪论开始至附录止，用阿拉伯数字连续编排，页码位于页眉右侧。封面、扉页、任务书、摘要和目次页不编入论文页码；摘要和目次页用罗马数字单独排序。2.6 摘 要2.6.1 中文摘要摘要居中排（小3号黑体），摘要正文不分段落（小4号楷体）。摘要正文后下空一行打印“关键词”三字（小3号黑体，左顶格排），关键词一般为38个（小4号楷体），每一关键词之间用分号分开，最后一个关键词后无标点符号。2.6.2 英文摘要英文摘要单独排页，其内容及关键词应与中文摘要一致，并要符合英语语法，语句通顺，文字流畅。英文为Times New Roman体，字号与中文摘要相同。2.7 目 次理工类专业目次的三级标题，建议按(1，2，；1.1，1.2，；1.1.1，1.1.2，)的格式编写；社科类专业目次的三级标题，建议按(一.(一) 1.)的格式编写，目次中各章题序的阿拉伯数字用Times New Roman体，第一级标题用4号黑体，第二级标题用小4号黑体，第三级标题用小4号楷体。2.8 论文正文2.8.1 章节及各章标题论文正文分章节撰写, 每章独立起页。各章标题要突出重点、简明扼要。字数一般在15字以内, 不得使用标点符号。标题中尽量不采用英文缩写词，对必须采用者，应使用本行业的通用缩写词。2.8.2 层 次层次以少为宜，根据实际需要选择。正文层次的编排和代号要求统一，层次为章(例如：1)、节(例如：1.1)、条(例如：1.1.1)、款(例如：1.)、项(例如：(1)。层次用到哪一层次视需要而定，若节后无需条时，可直接列款、项。节、条的段前、段后各设为0.5行。2.9 引用文献引用文献标示方式全文统一，采用所在学科领域内通用的方式，用上标的形式置于所引内容最末句的右上角，用小4号字体。引文文献编号用阿拉伯数字置于方括号中，例如：成果1。当提及的参考文献在文中出现时，序号用小4号字与正文同排，例如：由文献8, 10-14可知。不得将引用文献标示置于各级标题处。2.10 名词术语科技名词术语及设备、元件的名称，采用国家标准或部颁标准中规定的术语或名称。标准中未规定的术语要采用行业通用术语或名称。全文名词术语必须统一。一些特殊名词或新名词应在适当位置加以说明或注解。采用英语缩写词时, 除本行业广泛应用的通用缩写词外, 文中第一次出现的缩写词用括号注明英文全文。2.11 物理量名称、符号与计量单位2.11.1 物理量的名称和符号物理量的名称和符号应符合GB31003102-93的规定。论文中某一量的名称和符号应统一。2.11.2 物理量计量单位物理量计量单位和符号按国务院1984年发布的中华人民共和国法定计量单位及GB31003102-93执行, 不得使用非法定计量单位及符号。计量单位符号，除用人名命名的单位第一个字母用大写之外，一律用小写字母。计量单位符号一律用正体。非物理量单位(如件、台、人、元、次等)可以采用汉字与单位符号混写的方式。例如：万tkm。论文叙述中不定数字之后允许用中文计量单位符号, 量与单位之间空1/3空格。例如，几千克或1 000 kg。表达时刻时应采用中文计量单位。例如，上午8点3刻不能写成8 h 45 min。2.12 外文字母的正、斜体用法物理量符号、物理常量、变量符号用斜体，计量单位等符号均用正体。2.13 数 字根据国家语言文字工作委员会等七单位1987年发布的关于出版物上数字用法的试行规定,习惯上用中文数字表示的除外，一般均采用阿拉伯数字。年份须写全数。例如，2003年不能写成03年。2.14 公 式重要公式单独居中排版并编号，公式序编号居右顶格处，公式和编号之间不加虚线。公式序号按章编排。例如，第一章第一个公式序号为(1.1)，附录A中的第一个公式为(A1)等。公式较长时，优先在等号“”后转行， 难于实现时，则可在、运算符号后转行。文中引用公式时，一般用“见式(1.1)”或“由公式(1.1)”。公式中用斜线表示“除”的关系时应采用括号, 以免产生岐义。例如：a/(bcosx)。通常“乘”的关系在前。2.15 表 格每个表格须有表序和表题。并应在文中进行说明。例如：如表1.1。表格一般采用三线表，表顶、底线用反线（粗线），栏目线用正线（细线）；表序按章编排。例如，第一章第一个插表的序号为表1.1。表序与表题之间空一格，居表中排；表题中不允许使用标点符号，表名后不加标点。表序与表题用5号黑体，数字和字母为5号Times New Roman体加粗。表头设计应简单明了，尽量不用斜线。表头与表格为一整体，不得拆分排写于两页。表身内数字一般不带单位；全表用同一单位时，将单位符号移至表头右上角。表中数据应正确无误，书写清楚。数字空缺的格内加“”字线(占2个数字)，不允许用“”“同上”之类的写法。表内文字说明(5号宋体)，起行空一格，转行顶格，句末不加标点。表中若有附注时，用小5号宋体，写在表的下方，句末加标点。仅有一条附注时写成：注：；有多条附注时，附注各项的序号一律用阿拉伯数字，例如：注1：。2.16 图毕业设计的插图采用就近排原则，应与文字紧密配合，文图相符，内容正确。选图要力求精练。2.16.1 制图标准插图应符合国家标准及专业标准。机械工程图：采用第一角投影法，严格按照GB44574460-84, GB131-83机械制图标准规定。电气图：图形符号、文字符号等应符合有关标准的规定。流程图：原则上应采用结构化程序并正确运用流程框图。对无规定符号的图形应采用该行业的常用画法。2.16.2 图题及图中说明每幅插图均应有图序和图题。图序号按章编排。例如，第一章第一个图的图序为图1.1。图序和图题置于图下，用5号黑体。有图注或其他说明时应置于图题之上，用小5号宋体。图题与图序之间空一格。引用图应说明出处，在图题右上角加引用文献号。图中若有分图时，分图序号用a，b，等置于分图之下，分图图题用小5号宋体。图中各部分说明应采用中文(引用的外文图除外)或数字项号，各项文字说明置于图题之上(有分图题者，置于分图题之上)。2.16.3 插图编排插图与其图题为一个整体，不得拆分排写于两页。插图处的该页空白不够排写该图整体时，可将其后文字部分提前排写，将图移至次页最前面。2.16.4 坐标与坐标单位对坐标轴必须进行说明，有数字标注的坐标图，必须注明坐标单位且轴端无箭头。2.16.5论文原件中照片图毕业设计(论文)原件中的照片图应是直接用数码相机拍照的照片，或是原版照片经过扫描后粘贴的图片，不得采用复印方式。照片可为黑白或彩色，应主题突出、层次分明、清晰整洁、反差适中。照片采用光面相纸，不宜用布纹相纸。对金相显微组织照片必须注明放大倍数。照片图同插图一起排序，图序和图题与其它插图要求相同。2.17 注 释毕业设计(论文)中有个别名词或情况需要解释时，可加注释说明。注释可采用页末注(将注文放在加注页稿