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文档简介
扬州新城吾悦广住宅项目-36、37号塔吊基础方案 江苏龙地建设工程有限公司 【扬州新城悦盛房地产发展有限公司】扬州新城吾悦广场住宅项目36#、37#房塔吊基础方案编制:审批:批准:江苏龙地建设工程有限公司扬州吾悦广场项目部2017-02-28目 录一、编制依据3二、工程概况3三、塔吊基础底脚埋件施工3五、塔吊桩基础的计算书41、(36#楼塔吊验算)42、 (37#楼塔吊验算)12六、塔吊桩基础附图201、36#、37#楼塔吊布置总平面图202、36#主楼塔吊基础定位图203、36#主楼四桩承台塔基础做法图204、37#主楼塔吊基础定位图205、37#主楼四桩承台塔基础做法图20一、编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2012建筑施工手册第五版岩土工程勘察报告勘探编号:2016-KX-21本工程施工图纸和施工组织设计二、工程概况工程名称:扬州新城吾悦吾悦广场住宅项目-36#、37#楼工程地点:扬州市城北片区,东至三星路,南至古运河,西至江都路,北至竹西路。建设单位:扬州新城悦盛房地产发展有限公司设计单位:江苏筑森建筑设计股份有限公司监理单位:常州建工项目管理有限公司施工单位:江苏龙地建设工程有限公司 本工程基础为桩筏基础,上部结构为剪力墙,建筑层数为18层。工程采用的结构形式为剪力墙框架结构。三、塔吊基础底脚埋件施工 本工程36#、37#楼塔吊布置在工程南侧,本塔吊基础标高均按照底商0.000米标高设计(0.000米标高相当于绝对高程值8.60米)。 1、塔吊基础严格上海市吴淞建筑有限公司QTZ80A(5512)塔式起重机使用说明书结合本工程塔吊平面定位图尺寸施工,复核无误后浇筑混凝土。 2、基础内塔吊基础采用四桩承台,承台顶面标高为负1.00米(具体详:36#、37#塔吊附图)。 3、塔吊基础施工参厂家提供的图纸。 4、混凝土浇筑过程中,严格控制塔吊基础顶面的水平度,确保在设计要求的允许偏差范围内。四、塔吊基础施工 1、模板安装前,对塔吊基础进行重新复测,核对正确后,在混凝土垫层上放线、支模。 2、钢筋制作、预埋件安装及混凝土浇筑,均严格按塔吊基础设计图纸的标注尺寸、说明、及相关标准、规范及操作规程执行,按规定要求及时取样试验,每道工序经相关单位验收签证后,方可进入下道工序施工。 3、钢筋混凝土基础浇筑完成并达到一定强度后,按有关施工及验收规范、操作规程、经验收签证后,方可进行土方回填施工。 4、严格按照塔吊基础图进行施工。 5、按规定做好混凝土试件,混凝土强度达到90%方可安装塔吊。塔吊基础验算(36#楼南侧塔吊计算;37#楼南侧塔吊计算)。 1、根据QTZ80A(5512)塔吊厂家提供的基础图技术要求,塔吊基础混凝土强度C35,地基承载力200Kpa,基础底板平面尺寸50005000mm。 2、根据就扬州新城吾悦广场项目岩土工程勘察报告工程编号:2016-KX-211)、36#楼南侧塔吊基础靠近36#楼的195探孔及1818剖面地质情况说明及工程地质剖面图显示,以杂填土作本塔吊的天然地基,承载力特征值80Kpa,不满足要求,故需采取地基加固处理,本塔基选用D800钻孔混凝土灌注桩,有效桩长26.00米。(具体详计算书:)塔吊基础设置在36#楼南侧,塔吊中心点距1-A轴5.40米,距1-27轴水平距离2.205米,塔吊布置在底商内S-A至S-B轴交S-8至S-9轴间,塔吊基础面标高为-1.00米,桩顶标高为-2.25米标高,采用C35砼,具体做法说附图。2)、37#楼南侧塔吊基础靠近37#楼的192探孔及1616剖面地质情况说明及工程地质剖面图显示,以杂填土作本塔吊的天然地基,承载力特征值80Kpa,不满足要求,故需采取地基加固处理,本塔基选用D800钻孔混凝土灌注桩,有效桩长26.00米。(具体详计算书:)塔吊基础设置在37#楼南侧,塔吊中心点距1-A轴5.40米,距1-18轴水平距离4.02米,塔吊布置在底商内S-A至S-C轴交S-7至S-8轴间,塔吊基础面标高为-1.00米,桩顶标高为-2.25米标高,采用C35砼,具体做法说附图。 五、塔吊桩基础的计算书1、(36#楼塔吊验算)36#楼塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ80A塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=6.00kN塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-356.86kN.m塔吊计算高度:H=70m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=3.85m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=2.25m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:25.65m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下: 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=3.853.851.3525=500.kN 承台受浮力:Flk=3.853.850.7510=111.16875kN3) 起重荷载标准值 Fqk=6kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 qsk=1.20.690.351.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4670.00=32.44kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.532.4470.00=1135.28kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2) Wk=0.81.641.951.390.40=1.42kN/m2 qsk=1.21.420.351.60=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.9670.00=66.91kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.566.9170.00=2341.96kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+0.9(630+1135.28)=1231.89kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+2341.96=1985.10kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下: Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+500.)/4+Abs(1985.10+66.911.35)/3.18=977.41kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+500.-111.16875)/4-Abs(1985.10+66.911.35)/3.18=-355.07kN工作状态下: Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+500.+6)/4+Abs(1231.89+32.441.35)/3.18=727.53kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+500.+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.441.35)/3.18=-102.20kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+6)/4+1.35(1231.89+32.441.35)/3.18=813.33kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+6)/4-1.35(1231.89+32.441.35)/3.18=-269.28kN非工作状态下:最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4+1.35(1985.10+66.911.35)/3.18=1150.66kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4-1.35(1985.10+66.911.35)/3.18=-610.66kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m); xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m); Ni不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下,承台正弯矩最大: Mx=My=21150.660.33=747.93kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-610.660.33=-396.93kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94,期间按线性内插法确定; fc混凝土抗压强度设计值; h0承台的计算高度; fy钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=747.93106/(1.00016.7003850.00013002)=0.0069 =1-(1-20.0069)0.5=0.0069 s=1-0.0069/2=0.9965 As=747.93106/(0.99651300.0360.0)=1603.7mm2实际选用钢筋为:钢筋直径20.0mm,钢筋间距为150mm,承台底部选择钢筋配筋面积为As0 = 3.14202/4 Int(3850/150)=7854mm2选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!推荐参考配筋方案为:钢筋直径为20mm,钢筋间距为200mm,配筋面积为6048mm2顶部配筋计算: s=396.93106/(1.00016.7003850.00013002)=0.0037 =1-(1-20.0037)0.5=0.0037 s=1-0.0037/2=0.9982 As=396.93106/(0.99821300.0360.0)=849.7mm2实际选用钢筋为:钢筋直径22mm,钢筋根数为15顶部实际配筋面积为As0 = 3.14222/4 15=5702mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!五. 承台剪切计算最大剪力设计值: Vmax=1150.66kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式: 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值,ft=1.570N/mm2; b承台的计算宽度,b=3850mm; h0承台计算截面处的计算高度,h0=1300mm; fy钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2; S箍筋的间距,S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内,且承台高度符合构造要求,故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1.35977.41=1319.50kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式: 其中 c基桩成桩工艺系数,取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.7N/mm2; Aps桩身截面面积,Aps=mm2。桩身受拉计算,依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算,最大拉力 N=1.35Qkmin=-479.34kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1331.512mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%,计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述,全部纵向钢筋面积1332mm2实际选用钢筋为:钢筋直径20mm,钢筋根数为16桩实际配筋面积为As0 = 3.14202/4 16=5027mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下,Qk=326.56kN;偏心竖向力作用下,Qkmax=977.41kN桩基竖向承载力必须满足以下两式: 单桩竖向承载力特征值按下式计算: 其中 Ra单桩竖向承载力特征值; qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值;按下表取值; qpa桩端端阻力特征值,按下表取值; u桩身的周长,u=2.51m; Ap桩端面积,取Ap=0.50m2; li第i层土层的厚度,取值如下表;厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称16.7500杂填土,粉土夹粉质黏土,粉土夹粉,(此土层在开挖坡边不完整)210.4980黏土38.51081500黏土由于桩的入土深度为25.65m,所以桩端是在第3层土层。最大压力验算: Ra=2.51(6.750+10.449+8.554)+7500.50=2811.35kN由于: Ra = 2811.35 Qk = 326.56,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 3373.62 Qkmax = 977.41,最大压力验算满足要求!九. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下,Qkmin=-355.07kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式: 式中 Gp桩身的重力标准值,水下部分按浮重度计; i抗拔系数;Ra=2.51(0.7506.750+0.75010.449+0.7508.554)=1890.235kN Gp=0.503(25.6525-25.6510)=193.397kN由于: 1890.23+193.40 = 355.07,抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求!2、 (37#楼塔吊验算) 37#楼塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ80A塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=6.00kN塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-356.86kN.m塔吊计算高度:H=70m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=3.85m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=2.25m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:25.2m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下: 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=800kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=3.853.851.3525=500.kN 承台受浮力:Flk=3.853.850.7510=111.16875kN3) 起重荷载标准值 Fqk=6kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.591.951.390.2=0.69kN/m2 qsk=1.20.690.351.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4670.00=32.44kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.532.4470.00=1135.28kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2) Wk=0.81.641.951.390.40=1.42kN/m2 qsk=1.21.420.351.60=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.9670.00=66.91kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.566.9170.00=2341.96kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+0.9(630+1135.28)=1231.89kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+2341.96=1985.10kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下: Qk=(Fk+Gk)/n=(800+500.26)/4=325.06kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+500.)/4+Abs(1985.10+66.911.35)/3.18=977.41kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+500.-111.16875)/4-Abs(1985.10+66.911.35)/3.18=-355.07kN工作状态下: Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(800+500.26+6)/4=326.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(800+500.+6)/4+Abs(1231.89+32.441.35)/3.18=727.53kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(800+500.+6-111.16875)/4-Abs(1231.89+32.441.35)/3.18=-102.20kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+6)/4+1.35(1231.89+32.441.35)/3.18=813.33kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(800+6)/4-1.35(1231.89+32.441.35)/3.18=-269.28kN非工作状态下:最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4+1.35(1985.10+66.911.35)/3.18=1150.66kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35800/4-1.35(1985.10+66.911.35)/3.18=-610.66kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m); xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m); Ni不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下,承台正弯矩最大: Mx=My=21150.660.33=747.93kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-610.660.33=-396.93kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94,期间按线性内插法确定; fc混凝土抗压强度设计值; h0承台的计算高度; fy钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=747.93106/(1.00016.7003850.00013002)=0.0069 =1-(1-20.0069)0.5=0.0069 s=1-0.0069/2=0.9965 As=747.93106/(0.99651300.0360.0)=1603.7mm2实际选用钢筋为:钢筋直径20.0mm,钢筋间距为150mm,承台底部选择钢筋配筋面积为As0 = 3.14202/4 Int(3850/150)=7854mm2选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!推荐参考配筋方案为:钢筋直径为20mm,钢筋间距为200mm,配筋面积为6048mm2顶部配筋计算: s=396.93106/(1.00016.7003850.00013002)=0.0037 =1-(1-20.0037)0.5=0.0037 s=1-0.0037/2=0.9982 As=396.93106/(0.99821300.0360.0)=849.7mm2实际选用钢筋为:钢筋直径22mm,钢筋根数为15顶部实际配筋面积为As0 = 3.14222/4 15=5702mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积,满足要求!五. 承台剪切计算最大剪力设计值: Vmax=1150.66kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式: 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值,ft=1.570N/mm2; b承台的计算宽度,b=3850mm; h0承台计算截面处的计算高度,h0=1300mm; fy钢筋受拉强度设计值,fy=360N/mm2; S箍筋的间距,S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内,且承台高度符合构造要求,故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1.35977.41=1319.50kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式: 其中 c基桩成桩工艺系数,取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值,fc=16.7N/mm2; Aps桩身截面面积,Aps=mm2。桩身受拉计算,依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算,最大拉力 N=1.35Qkmin=-47
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