塔吊基础建设方案

1、塔吊基础建设方案 1 编制依据 1.1 厂家提供的塔吊资料； 1.2 建筑塔式起重机安全规程 GB5144-2006； 1.3 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2011; 1.4 建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程 JGJ196-2010。 2 工程概况 本工程位于天津市北辰区外环线与津保高速交叉西北部， 南邻津 保高速，北至北运河。EG地块建筑面积为16.54844万川，地上建筑 面积 138746.57平方米，地下建筑面积 26737.83 平方米；基础为桩 基承台，主体结构为剪力墙结构。 E-1 ;建筑面积9181.88平方米，地上18层；E-2;建筑面积9736.95 平

2、方米，地上26层；E-3 ;建筑面积7991.32平方米，地上18层； E-4 ;建筑面积7991.32平方米，地上18层，高度57.46米；E-5； 建筑面积9270.73平方米，地上26层；E-6 ;建筑面积8027.89平方 米，地上18层；E-7 ;建筑面积10735.09平方米，地上26层；E-8; 建筑面积11598.12平方米，地上26层；E-9 ;建筑面积8569.87平 方米，地上26层；E区地下车库；建筑面积14635.47平方米，地下 1层； G-1;建筑面积9258.78平方米，地上18层；G-2;建筑面积8798.37 平方米，地上18层；G-3；建筑面积8347.2

3、9平方米，地上18层，； G-4；建筑面积11851.76平方米，地上28层；G-6；建筑面积7989.55 平方米，地上18层；G-5；建筑面积10719.55平方米，地上18层，； G区地下车库；建筑面积10585.05平方米，地下1层框架结构；G 区配电室；建筑面积195.41平方米，地上1层，高度5.16米，框架 结构。 3塔吊的选型及布置 根据施工需要，本着节约资源且不影响工期的条件下， 现场布置 八台塔吊，其中E区5台，G区3台。E2#楼北侧和E7#北侧各布置1# 台QTZ80(5513)塔吊(1#塔、3#塔)，E-3#楼北侧G-5#东侧各布置一 台QTZ160(6513)型塔吊(

4、2#塔、9#塔)，E-9#楼北侧和G-2#楼东侧各 布置一台 QTZ80(6013)型塔吊(5#塔、6#塔)，E-8#楼北侧、G-1#楼 南侧与G-4#楼南侧各布置一台 QTZ630(4513)型塔吊(4#塔、7#塔、 8#塔)。具体位置见群塔平面布置图。 塔吊参数表: 塔机型号 起重力矩 自由最大幅 高度臂长度 悬高 备注 1 QTZ160 (6513) 1600KN.m 52m 65m 1.3t 38m 2台 2 QTZ80 (6013) 800KN.m 46m 60m 1.3t 32m 2台 3 QTZ80 (5513) 800KN.m 45m 56m 1.3t 32m 2台 4 QT6

5、30 (4513) 630KN.m 40m 45m 1.3t 28m 3台 4水文地质条件 根据天津市勘察院提供的K2012 -664北辰区北仓示范镇还迁 区二期G地块勘察报告与K2012 -659北辰区北仓示范镇还迁区 二期G地块勘察报告，建筑场地内的土层如下所述： 1、人工填土层（QmD 全场地均有分布，厚度0.601.40m,底板标高为4.172.92m, 该层从上而下可分为2个亚层 第一亚层，杂填土（地层编号1a）:主要在南部融龙物流区分布， 厚度一般为0.50m,呈杂色，松散状态，由砖块、石子、废土等组成。 第二亚层，素填土（地层编号1b）:厚度一般为0.601.40m,呈 褐色，软

6、塑状态，粉质粘土质，含砖渣、石子等，属中（偏高）压缩性 土。 人工填土填垫年限小于十年。 2、新近冲积层（Q43NaD 厚度2.503.80m,顶板标高为4.172.92m,主要由粘土（地层 编号3）组成，呈褐黄褐黑色，软塑可塑状态，无层理，含铁质， 属高压缩性土。局部夹粉土、粉质粘土透镜体。 本层土水平方向上土质尚均匀,分布较稳定。 3、全新统上组陆相冲积层（ Q43al） 厚度2.303.60m,顶板标高为0.870.09m,主要由粉质粘土（地 层编号 4）组成,呈灰黄色,软塑可塑状态,无层理,含铁质,属 中压缩性土。局部夹粘土透镜体。 本层土水平方向上土质较均匀,分布较稳定。 4、全新统

7、中组海相沉积层（ Q42m） 厚度4.906.00m,顶板标高为-2.07-3.02m，主要由粉质粘土 （地层编号 6）组成,呈灰色,软塑状态,有层理,含贝壳,属中压 缩性土。局部夹粉土、淤泥质粘土、粘土透镜体。 本层土水平方向上土质较均匀,分布较稳定。 5、全新统下组沼泽相沉积层（ Q41h） 厚度1.702.70m,顶板标高为-7.62-8.29m，主要由粉质粘土 （地层编号 7）组成,呈黑灰浅灰色,软塑可塑状态,无层理, 含有机质、腐植物,属中压缩性土。局部夹粉土透镜体。 本层土水平方向上土质较均匀,分布较稳定。 6、全新统下组陆相冲积层（ Q41al） 厚度3.806.10m,顶板标高

8、为-9.76-10.89m，主要由粉质粘 土（地层编号8）组成，呈灰黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属 中压缩性土。局部夹粘土透镜体。 本层土水平方向上土质较均匀，分布较稳定。 7、上更新统第五组陆相冲积层（Q3eal） 厚度9.2011.10m,顶板标高为-13.73-16.08m，该层从上而 下可分为2个亚层。 第一亚层，砂性大粉质粘土、粉土 （地层编号9a）:厚度一般为 2.405.20m,呈褐黄色，砂性大粉质粘土呈可塑状态，粉土呈密实 状态，均无层理，属中（偏低）压缩性土。因砂性大粉质粘土与粉土力 学性质相近，剖面图统一按粉土绘制。 第二亚层，粉质粘土（地层编号9b）:厚度一般为5.4

9、07.90m, 呈褐黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。局部夹粉土、 粘土透镜体。 本层土各亚层土质较均匀，分布较稳定。 表一 土的力学性能 土层编号 土层厚度 土名称 极限侧阻力 极限端阻力 地基承载力特征值 3 3.1 粘土 30 90 4 3 粉质粘土 38 115 6 5.5 粉质粘土 36 105 7 3.2 粉质粘土 45 130 8 4.8 粉质粘土 52 1400 140 9a 10.2 粉质粘土 65 2200 170 CAD图可以完全覆盖。） 5 平面布置图（见附图） （附图为PDF版, CDRS塔吊覆盖有偏差, 6桩基及承台设计 桩基和承台的配筋依据品茗结构计算

10、软件所得。 1、( 1#塔吊、3#塔吊)QTZ80(5513)的基础设计：桩长21m桩径 0.6m;顶标高-3.000m ； 2、(2#塔吊)QT160( 6513)的基础设计：桩长24m 桩径0.6m;顶 标高-3.000m ； 3、(4#塔吊)QT630 (4513)的基础设计：桩长15m桩径0.6m;桩 顶标高-4.000m ； 4、(5#塔吊)QT80 (6013)的基础设计：桩长19m桩径0.6m;顶标 咼-3.000m ； 5、(6#塔吊)QT80 (6013)的基础设计：桩长15m桩径0.6m;顶标 高-6.950m; 6、(7#塔吊、8#塔吊)QT630(4513)的基础设计：

11、桩长15m桩径0.6m; 7、(9#塔吊)QT160 (6513)的基础设计：桩长24m桩径0.6m;顶 标高-6.950m ; 桩基配筋：主筋12 14,箍筋825螺旋箍，桩顶3米加密8100 加强筋2000-道 12;两根注浆管代替两根主筋。 桩身混凝土等级C35P8 承台设计：QTZ16(6516)、QTZ8(6013)桩承台 6mx 6mX 1.5m; QTZ80( 5513)、QTZ630(4513)桩承台 6mx 6mx 1.3m。 承台配筋：1815双层双向，拉筋 14300保护层5cm 厂家要求：未确定厂家，无厂家要求，计算书中参数为华夏常规 参数。 7底板以下位置塔吊基础剖面

12、图 代。厚车库底校 冇水盘刊布水保护层 卜基础垫层 1500总塔吊承台地板F部分 400厚车医底扳 200 ）5砂石褥變层 1500J5塔吊承台 防水及50防水保护层 基础垫层 8附件计算书 北辰区北仓示范小城镇二期（E、G地块）农民还迁经济适用房工程工程； 工程建设地点：北辰区北仓镇桃口村；属于剪力墙结构；地上28层；地下1层; 建筑高度：78.4m；标准层层高：2.8m ;总建筑面积：165485平方米；总工期: 547天。 本工程由天津和谐家园建设开发有限公司投资建设，北京未来之家建筑设 计有限公司设计，天津市勘察院地质勘察，北京五环国际工程管理有限公司监理, 经典建设有限公司组织施工；

13、由隋宪生担任项目经理，娄志毅担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设 计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002、建 筑结构荷载规范（GB50009-2001、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混 凝土结构设计规范（GB50010-2002、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008） 等编制。 QTZ80（ 5513）四桩基础计算书 、塔吊的基本参数信息（ 1#塔吊、 4#塔吊） 塔吊型号： QZT80A（5613） ， 塔身宽度 B： 1.65m， 自重 F1： 550kN， 最大起重荷载 F2： 60kN，

14、桩钢筋级别 :RRB400， 桩间距 a： 4.8m， 承台混凝土的保护层厚度： 50mm， 额定起重力矩是：800kN m 标准节长度： 2.5m ， 主弦杆材料：角钢 /方钢 , 所处城市：天津天津市， 地面粗糙度类别为：B类 田野乡村， 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重） F1=550.00kN ； 塔吊起升高度 H： 85.000m， 基础埋深 D： 0.500m， 基础承台厚度 Hc： 1.300m， 基础承台宽度 Bc： 6.000m， 桩直径或者方桩边长：0.600m， 承台箍筋间距 S： 300.000mm， 承台混凝土强度等级：C35； 基础所受的水

15、平力： 30kN， 宽度 / 直径 c： 120mm， 基本风压3 0： 0.5kN/m2, 风荷载高度变化系数卩z： 2.02 塔吊最大起重荷载 F2=60.00kN； 1、塔吊风荷载计算 依据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)中风荷载体型系数： 地处天津天津市，基本风压为3o=O.5OkN/m2; 查表得：荷载高度变化系数卩z=2.02 ; 挡风系数计算： 221/2220 5 0 =3B+2b+(4B +b ) c/(Bb)=(3 X 1.65+2 X 2.5+(4 X 1.65+2.5 ) . ) X 0.12/(1.65 X 2.5)=0.41 ; 因为是角钢/方钢，体型系

16、数卩s=2.17 ; 高度z处的风振系数取：B z=1.0 ; 所以风荷载设计值为： 2 3 =0.7 XB z X sX zX3 0=0.7 X 1.00 X 2.17 X 2.02 X 0.5=1.534kN/m; 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M3 =wXX BX HX HX 0.5=1.534 X 0.41 X 1.65 X 85X 85X 0.5=3748.913kN m MUx= Ml升 M3 + PX hc = 800 + 3748.913 + 30X 1.3 = 4587.91kN m 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 才r M 1. 桩顶竖向力的计算

17、依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机 变化的，所以取最不利情况计算。 22 Nik =(F k+G)/4)/n MkXi / 刀 Xj My/ 刀 yj ; 其中n 单桩个数，n=4; Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=610.00kN ; Gk桩基承台的自重标准值：G=25X BcX BcX Hc=25X 6.00 X 6.00 X 1.30=1170.00kN ； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取4587.91kN m； 0.5 x i,y i单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2 . =3.39m ; N ik单桩桩顶竖向

18、力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 2 最大压力： Nkmax=(610.00+1170.00)/4+4587.91X3.39/(2 X3.392)=1120.86kN 。 2 最小压力： Nkmin=(610.00+1170.00)/4-4587.91X3.39/(2 X3.392)=-230.86kN 。 需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.2条。 M x = E Niyi M y = E NXi 其中Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,y i单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.58m ;

19、N i1 扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N1=1.2 X (Nkmax-Gk/4)=994.04kN ; 经过计算得到弯矩设计值：M=M=2X 994.04 X 1.58=3131.21kN m 四、承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范 (GB50010-2002) 第7.2条受弯构件承载力计算。 2 a s = M/( a if cbho) 1/2 Z = 1 -(1- 2 a s) Y s = 1- Z /2 A s = M/( 丫 shof y) 式中，ai系数，当混凝土强度不超过C50寸，a 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，a 1取为0.94,期间按线性内插法得

20、1.00 ； f c混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2; ho承台的计算高度：HC-50.00=1250.00mm ; fy钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0 ; 62 经过计算得：a s=3131.21 X 10 /(1.00 X 16.70 X 6000.00 X 1250.00)=0.020 ; E =1-(1- 2X 0.020) 0.5=0.020 ; Y s =1-0.020/2=0.990; A sx =Asy =3131.21 X 106/(0.990 X 1250.00 X 360.00)=7029.26mm

21、2。 由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为： 2 6000.00 X 1300.00 X 0.15%=11700.00mm。 建议配筋值：RRB40(钢筋，18125承台底面单向根数46根。实际配筋值11707mo 五、承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下 面公式： V W hs a f t boh。 其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm 入计算截面的剪跨比，入=a/h 0,此处，a=1.34m;当 入3时,取入=3,得入=1.068 ; 1/4 2000mm寸，取 ho=2OOOmm 其间按

22、内插法取值，Bhs=(800/1250)=0.894 ; a承台剪切系数，a =1.75/(1.068+1)=0.846; 0.894 X 0.846 X 1.57 X 6000X 1250=8912.374kN 1.2 X 1120.863=1345.036kN ; 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 六、桩竖向极限承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条： 桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1120.863kN ; 单桩竖向极限承载力标准值公式： Qk=u qsikl i+qpkAp u 桩身的周长，u=1.885m; Ap桩端面积,Ap=

23、0.283m2; 各土层厚度及阻力标准值如下表 序号 土名称 土厚度 (m) 土侧阻力标准值 (kPa) 土端阻力标准值 (kPa) 抗拔系数 1 粘土 3.10 30.00 0.00 0.80 2 粉质粘土 3.00 38.00 0.00 0.70 3 粉质粘土 5.50 36.00 0.00 0.80 4 粉质粘土 3.20 45.00 0.00 0.80 5 粉质粘土 4.80 52.00 1400.00 0.80 6 砂性大粉质粘 土、粉土 10.20 65.00 2200.00 0.80 由于桩的入土深度为20.00m,所以桩端是在第6层土层。 单桩竖向承载力验算 ：Q uk=1.8

24、85 X 824.6+2200 X 0.283=2176.37kN ; 单桩竖向承载力特征值：R=R=Qk/2=2176.37/2=1088.185kN ; Z=1120.863kN w 1.2R=1.2 X 1088.185=1305.822kN ; 桩基竖向承载力满足要求！ 七、桩基础抗拔验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范 (JGJ94-2008) 的第 5.4.5 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tuk =艺入 i qsik Ui l i 其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； u i破坏表面周长，取 Ui= n d=3.142 X 0.6=1.885m； q sik

25、 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； 入i 抗拔系数，砂土取 0.500.70，粘性土、粉土取 与桩径d之比小于20时，入取小值； Ii第i层土层的厚度。 经过计算得到：Tuk=S 入 iqsikUil i=1221.98kN ； 群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tgk= ( ui 2 入 i qsik I i) /4= 3500.71kN ul 桩群外围周长，ul = 4 X( 4.8+0.6)=21.60m ； 桩基抗拔承载力公式： Nkw T gk/2+G gp Nkw T uk/2+G p 其中 N k - 桩基上拔力设计值，Nk=230.86kN ； G gp

26、- 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数， G p - 基桩自重设计值，Gp =141.37kN ； 条。 0.70 0.80，桩长 I Ggp =2916.00kN ； Tgk/2+Ggp=3500.712/2+2916=4666.356kN 230.863kN Tuk/2+Gp=1221.979/2+141.372=752.361kN 230.863kN 桩抗拔满足要求。 八、桩配筋计算 1、桩构造配筋计算 As= nd 2/4 X 0.65%=3.14X 600 2/4 X 0.65%=1838mrn； 2、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造配

27、筋! 3、桩受拉钢筋计算 依据混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N W f yAs 式中：N轴向拉力设计值，N=230862.97N; fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=360.00N/mm2; As纵向普通钢筋的全部截面积。 As=N/f y=230862.97/360.00=641.29mm 2 建议配筋值：RRB40(钢筋，1712。实际配筋值1922.7 mm2。 依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008), 箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm间距宜为200300mm受水平荷载较大的桩基、 承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身

28、受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋 应加密；间距不应大于100mm当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力 作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB5001啲有关规定；当钢 筋笼长度超过4ni时，应每隔2m设一道直径不小于12mn的焊接加劲箍筋。 QTZ630( 4513)四桩基础计算书 塔吊起升高度 H： 67.000m， 基础埋深 D： 0.500m， 基础承台厚度 Hc： 1.300m， 基础承台宽度 Bc： 5.000m， 桩直径或者方桩边长：0.600m， 承台箍筋间距 S： 300.000mm， 承台混凝土强度等级：C35； 基础所受的水平力：30kN

29、， 宽度/直径 c： 120mm， 2 基本风压3 0： 0.5kN/m2， 风荷载高度变化系数卩z： 1.86 Fk=F1+F2=434.30kN ； GB50009-2001 ）中风荷载体型系数： 2 0=0.50kN/m ； X2 塔吊型号： QTZ630， 塔身宽度 B： 1.6m， 自重 F1： 384.3kN ， 最大起重荷载 F2： 50kN， 桩钢筋级别 :RRB400， 桩间距 a： 3.8m， 承台混凝土的保护层厚度： 50mm， 额定起重力矩是：630kN m 标准节长度： 2.5m ， 主弦杆材料：圆钢 , 所处城市：天津天津市， 地面粗糙度类别为：B类 田野乡村， 二

30、、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重） F1=384.30kN ； 塔吊最大起重荷载 F2=50.00kN ； 作用于桩基承台顶面的竖向力 1、塔吊风荷载计算 依据建筑结构荷载规范（ 地处天津天津市，基本风压为3 查表得：荷载高度变化系数卩z=1.86 ; 挡风系数计算： 2 2 1/2 2 2 0.5 0 =3B+2b+(4B +b ) c/(Bb)=(3 X 1.6+2 X 2.5+(4 X 1.6+2.5 ) X 0.12/(1.6 .5)=0.416 ; 因为是圆钢，体型系数卩s=1.292 ; 高度z处的风振系数取：B z=1.0 ; 所以风荷载设计值为： 2 3

31、 =0.7 XB z sX zXw 0=0.7 X 1.00 X 1.292 X 1.86 X 0.5=0.841kN/m; 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： ML =wXX BX HX HX 0.5=0.841 X 0.416 X 1.6 X 67X 67X 0.5=1255.539kN m Mkmax= Ml升 ML + PX he = 630 + 1255.539 + 30X 1.3 = 1924.54kN m 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 M 1. 桩顶竖向力的计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机 变化的，

32、所以取最不利情况计算。 Nk=(F k+G)/4)/n MkX/ 刀Xj2 MyJ 刀力2; 其中n 单桩个数，n=4; Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=434.30kN ; G k桩基承台的自重标准值：G=25X BeX BeX He=25X 5.00 X 5.00 X 1.30=812.50kN ; Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取1924.54kN m； 0.5 xi,y i单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2 . =2.69m ; N ik单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：NUax=(434.30+812.50)/4+1924.54X

33、 2.69/(2 X 2.69 2)=669.82kN。 2 最小压力： Nkmin=(434.30+812.50)/4-1924.54X2.69/(2 X 2.69 2)=-46.42kN 。 需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.2条。 M x = E Nyi M y = E NXi 其中Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,y i单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.10m ; N i1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，N1=1.2 X (Nkmax-Gk/4)=560.03kN ; 经过计算得到弯矩

34、设计值：M=M=2X 560.03 X 1.10=1232.07kN m 四、承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范 (GB50010-2002) 第7.2条受弯构件承载力计算。 2 a s = M/( a f cbho) 1/2 Z = 1 -(1- 2a s) Y s = 1- Z /2 A s = M/( Y shof y) 式中，al系数，当混凝土强度不超过C50寸，a 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，a 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； 2 f c混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm ; h o承台的计算高度：H-50.00=1250.00mm

35、; fy钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2; 62 经过计算得：a s=1232.07 X 10 /(1.00 X 16.70 X 5000.00 X 1250.00)=0.009 ; E =1 -(1- 2X 0.009) 0.5=0.009 ; Y s =1-0.009/2=0.995; 62 A sx =Asy =1232.07 X 10/(0.995 X 1250.00 X 360.00)=2750.99mm。 由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为： 2 5000.00 X 1300.00 X 0.15%=9750.00mm。 建议配筋值：RRB400冈筋，

36、18125承台底面单向根数39根。实际配筋值9925.5mm2。 五、承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下 面公式： V W hs a f t bh 其中，bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm 入计算截面的剪跨比，入=a/h 0,此处，a=0.86m；当 入3时，取入=3,得入=0.688 ; hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0 1.2 X 669.82=803.784kN ; 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 六、桩竖向极限承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第

37、5.2.1条: 单桩竖向极限承载力标准值公式： Qk=U” qsikl i +qpkAp u 桩身的周长，u=1885m; Ap桩端面积，Ap=0.283m2; 各土层厚度及阻力标准值如下表 序号 土名称 土厚度 (m) 土侧阻力标准值 (kPa) 土端阻力标准值 (kPa) 抗拔系数 1 粘土 3.10 30.00 0.00 0.80 2 粉质粘土 3.00 38.00 0.00 0.70 3 粉质粘土 5.50 36.00 0.00 0.80 4 粉质粘土 3.20 45.00 0.00 0.80 5 粉质粘土 4.80 52.00 1400.00 0.80 6 砂性大粉质粘 土、粉土 1

38、0.20 65.00 2200.00 0.80 由于桩的入土深度为15.00m,所以桩端是在第5层土层。 单桩竖向承载力验算 ：Q uk=1.885 X 559.4+1400 X 0.283=1450.285kN ; 单桩竖向承载力特征值：R=R=Qk/2=1450.285/2=725.142kN ; 2=669.82kN 46.42kN； Tuk/2+Gp=822.067/2+106.029=517.062kN 46.42kN； 桩抗拔满足要求。 八、桩配筋计算 1 、桩构造配筋计算 2 2 2 0.70 0.80，桩长 I Ggp =1452.00kN ； A=nd2/4 X 0.65%=

39、3.14X 600 2/4 X 0.65%=1838mrn； 2、桩抗压钢筋计算 3、桩受拉钢筋计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N f yAs 式中：N轴向拉力设计值，N=46419.81N; fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=360.00N/mm2; A s纵向普通钢筋的全部截面积。 A=N/f y=46419.81/360.00=128.94mm 2 建议配筋值：RRB40(钢筋，17 12。实际配筋值1922.7 mm2。 依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008), 箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm间距宜为200300mm受

40、水平荷载较大的桩基、 承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋 应加密；间距不应大于100mm当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力 作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB5001啲有关规定；当钢 筋笼长度超过4ni时，应每隔2m设一道直径不小于12mn的焊接加劲箍筋。 QTZ80( 6013)地面四桩基础计算书 一、塔吊的基本参数信息(3#塔吊) 塔吊型号：QTZ80 (6013), 塔身宽度B： 1.8m, 自重 F1： 910kN, 最大起重荷载F2： 60kN, 桩钢筋级别：RRB400, 桩间距a: 3.8m,

41、 承台混凝土的保护层厚度：50mm 塔吊起升高度H: 67.000m , 基础埋深D： 0.500m, 基础承台厚度 He： 1.300m, 基础承台宽度 Be： 5.000m, 桩直径或者方桩边长：0.600m, 承台箍筋间距S: 200.000mm, 承台混凝土强度等级：C35; 标准节长度： 2.5m， 宽度 / 直径 c： 120mm， 2 基本风压3 o： 0.5kN/m , 风荷载高度变化系数卩z： 1.86 主弦杆材料：角钢 /方钢 , 所处城市：天津天津市， 地面粗糙度类别为：B类 田野乡村， 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重(包括压重) F1=91o.ookN

42、 ； 塔吊最大起重荷载 F2=6o.ookN； 作用于桩基承台顶面的竖向力 Fk=F1+F2=97o.ookN； 1 、塔吊风荷载计算 依据建筑结构荷载规范( GB5ooo9-2oo1 )中风荷载体型系数： 地处天津天津市，基本风压为3 o=o.5okN/m 2； 查表得：荷载高度变化系数卩z=1.86 ; 挡风系数计算： X2 22 1/222 o.5 0 =3B+2 b+(4B +b ) c/(Bb)=(3 X 1.8+2 X 2.5+(4 X 1.8+2.5 ) . ) X 0.12/(1.8 .5)=o.394 ； 因为是角钢/方钢，体型系数卩s=2.212 ; 高度z处的风振系数取：

43、B z=1.0 ; 所以风荷载设计值为： 2 3 =0.7 XB z X sX zX3 0=0.7 X 1.00 X 2.212 X 1.86 X 0.5=1.44kN/m; 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M3 =wXX BX HX HX 0.5=1.44 X 0.394 X 1.8 X 67X 67X 0.5=2293.001kN m Mkmax= Me ML + PX hc = 800 + 2293.001 + 30 X 1.3 = 3132kN m； 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 十、M 1. 桩顶竖向力的计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5

44、.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机 变化的，所以取最不利情况计算。 Nk=(F k+G)/4)/n MkX/ 刀Xj2 Mky/ 刀yj2; 其中n 单桩个数，n=4; Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=970.00kN ; Gk桩基承台的自重标准值：G=25X BcX BcX Hc=25X 5.00 X 5.00 X 1.30=812.50kN ; Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取3132.00kN m； x i,y i单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2 . =2.69m ; N ik单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 . . 2 最大压力：Nkm

45、ax=(970.00+812.50)/4+3132.00X 2.69/(2 X 2.69 )=1028.43kN。 最小压力：Nkmin=(970.00+812.50)/4-3132.00X 2.69/(2 X 2.69 )=-137.18kN。 需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据建筑桩技术规范( JGJ94-2008 )的第 5.9.2 条。 M x = E Nyi M y = E NiXi 其中Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,y i单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.00m ; N ii扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni=1.2 X (

46、Nkmax-Gk/4)=990.37kN ; 经过计算得到弯矩设计值：M=M=2X 990.37 X 1.00=1980.73kN m 四、承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范 (GB500i0-2002) 第7.2 条受弯构件承载力计算。 2 a s = M/( a if cbho) Z = 1 -(1- 2a s) 1/2 Y s = 1- Z /2 A s = M/( 丫 shf y) 式中，al系数，当混凝土强度不超过C50寸，a 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时，a 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ； f c混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2;

47、 ho承台的计算高度：HC-50.00=1250.00mm ; fy钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2; 经过计算得：a s=1980.73 X 106/(1.00 X 16.70 X 5000.00 X 1250.00 2)=0.015 ; 0.5 E =1 -(1- 2X 0.015)=0.015 ; Y s =1-0.015/2=0.992； A sx =Asy =1980.73 X 106/(0.992 X 1250.00 X 360.00)=4435.55mm 2。 由于最小配筋率为 0.15%,所以构造最小配筋面积为 5000.00 X 1300.00 X 0.15%

48、=9750.00mm。 建议配筋值：RRB400冈筋，18125承台底面单向根数39根。实际配筋值9925.5mm2。 五、承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下 面公式： V W hs a ft boho 其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm 入计算截面的剪跨比，入=a/h 0,此处，a=0.76m；当 入3时，取入=3,得入=0.608 ; 3 hs受剪切承载力截面高度影响系数，当hv 800mrft寸，取h0=800mm h 2000mn时，取 h=2000mm 其间按内插法取值，3hs=(800/125

49、0) 1/4 =0.894 ; a承台剪切系数，a =1.75/(0.608+1)=1.088; 0.894 X 1.088 X 1.57 X 5000 X 1250=9551.612kN 1.2 X 1028.43=1234.116kN ; 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 六、桩竖向极限承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条： 桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1028.43kN ; 单桩竖向极限承载力标准值公式： Qk=u qsikl i+qpkAp u 桩身的周长，u=1.885m; Ap桩端面积,Ap=0.283m2; 各土层厚度

50、及阻力标准值如下表： 序号 土名称 土厚度 (m) 土侧阻力标准值 (kPa) 土端阻力标准值 (kPa) 抗拔系数 1 粘土 3.10 30.00 0.00 0.80 2 粉质粘土 3.00 38.00 0.00 0.70 3 粉质粘土 5.50 36.00 0.00 0.80 4 粉质粘土 3.20 45.00 0.00 0.80 5 粉质粘土 4.80 52.00 1400.00 0.80 6 砂性大粉质粘 土、粉土 10.20 65.00 2200.00 0.80 由于桩的入土深度为18.00m,所以桩端是在第5层土层。 单桩竖向承载力验算 ：Q uk=1.885 X 715.4+14

51、00 X 0.283=1744.338kN ; 单桩竖向承载力特征值：R=R=Qk/2=1744.338/2=872.169kN ; M=1028.43kN w 1.2R=1.2 X 872.169=1046.603kN ; 桩基竖向承载力满足要求！ 七、桩基础抗拔验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条。 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tuk =艺入 i qsik Ui l i 其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； u i破坏表面周长，取 Ui= n d=3.142 X 0.6=1.885m； q sik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧

52、阻力标准值； 入i 抗拔系数，砂土取 0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l 与桩径d之比小于20时，入取小值； li第i层土层的厚度。 经过计算得到：Tuk=S 入 iqsikUil i=1057.31kN ； 群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tgk= ( ui 2 入 iqsikl i) /4=2468.05kN ui 桩群外围周长，ui = 4 X( 3.8+0.6)=17.60m ; 桩基抗拔承载力公式： NkW T gk/2+Ggp N(w T uk/2+G p 其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=137.18kN； G gp - 群桩基础所包围

53、体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1742.40kN ； G p - 基桩自重设计值，Gp =127.23kN ； Tgk/2+Ggp=2468.048/2+1742.4=2976.424kN 137.18kN； Tuk/2+Gp=1057.309/2+127.235=655.889kN 137.18kN； 桩抗拔满足要求。 八、桩配筋计算 1 、桩构造配筋计算 As= nd 2/4 X 0.65%=3.14X 600 2/4 X 0.65%=1838mrn； 2、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求 , 只需构造配筋！ 3、桩受拉钢筋计算 依据混凝土结构设计规

54、范 (GB50010-2002) 第7.4条正截面受拉承载力计算。 N 1/4 2000mm寸，取 ho=2OOOmm 其间按内插法取值，3hs=(800/1250)=0.894 ; a承台剪切系数，a =1.75/(0.608+1)=1.088; 0.894 X 1.088 X 1.57 X 5000 X 1250=9551.612kN 1.2 X 1028.43=1234.116kN ; 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 六、桩竖向极限承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条： 桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1028.43kN ; 单

55、桩竖向极限承载力标准值公式： Qk=u qsikl i+qpkAp u 桩身的周长，u=1.885m; Ap桩端面积,Ap=0.283m2; 各土层厚度及阻力标准值如下表 序 号 土名称 土厚度 (m) 土侧阻力标准值 (kPa) 土端阻力标准值 (kPa) 抗拔系 数 1 粉质粘土 5.50 36.00 0.00 0.80 2 粉质粘土 3.20 45.00 0.00 0.80 3 粉质粘土 4.80 52.00 1400.00 0.80 4 砂性大粉质粘土、 粉土 10.20 65.00 2200.00 0.80 由于桩的入土深度为14.00m,所以桩端是在第4层土层。 单桩竖向承载力验算

56、 ：Q uk=1.885 X 624.1+2200 X 0.283=1798.436kN ; 单桩竖向承载力特征值：R=R=Qk/2=1798.436/2=899.218kNZ=1028.43kN w 1.2R=1.2 X 899.218=1079.062kN ; 桩基竖向承载力满足要求！ 七、桩基础抗拔验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范 (JGJ94-2008) 的第 5.4.5 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tuk =艺入 i qsik Ui l i 其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； u i破坏表面周长，取 Ui= n d=3.142 X 0.6=1.885m；

57、 q sik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； 入i 抗拔系数，砂土取 0.500.70，粘性土、粉土取 与桩径d之比小于20时，入取小值； Ii第i层土层的厚度。 经过计算得到：Tuk=S 入 iqsik Ui I i =941.12kN ； 群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Tgk= ( ui 2 入 iqsikI i) /4= 2196.83kN uI 桩群外围周长，uI = 4 X( 3.8+0.6)=17.60m ； 桩基抗拔承载力公式： Nkw T gk/2+G gp Nkw T uk/2+G p 其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=137.18kN； G

58、 gp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数， G p - 基桩自重设计值，Gp =98.96kN ； 条。 0.70 0.80，桩长 I Ggp =1355.20kN ； Tgk/2+Ggp=2196.832/2+1355.2=2453.616kN 137.18kN Tuk/2+Gp=941.121/2+98.96=569.52kN 137.18kN 桩抗拔满足要求。 八、桩配筋计算 1、桩构造配筋计算 As= nd 2/4 X 0.65%=3.14X 600 2/4 X 0.65%=1838mrn； 2、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造配筋

59、！ 3、桩受拉钢筋计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N f yAs 式中：N轴向拉力设计值，N=137179.85N; fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=360.00N/mm2; A s纵向普通钢筋的全部截面积。 As=N/f y=137179.85/360.00=381.06mm 2 建议配筋值：RRB40(钢筋，17 12。实际配筋值1922.7 mm2。 依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008), 箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm间距宜为200300mm受水平荷载较大的桩基、 承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压

60、承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋 应加密；间距不应大于100mm当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力 作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB5001啲有关规定；当钢 筋笼长度超过4ni时，应每隔2m设一道直径不小于12mn的焊接加劲箍筋。 QTZ160( 6513)四桩基础计算书 、塔吊的基本参数信息(5#、7#塔吊)塔吊型号： QTZ160， 塔身宽度 B： 1.85m， 自重 F1： 900kN， 最大起重荷载 F2： 50kN， 桩钢筋级别 :RRB400， 桩间距 a： 4.8m， 承台混凝土的保护层厚度： 50mm， 额定起重力矩是：1600kN -