桥梁工程课程设计通用计算书

1、台州学院建筑工程学院桥梁工程课程设计指导书某公路20-30米预应力混凝土 T梁或空心板梁设计设计资料及构造布置（一）设计资料1. 桥面跨径及桥宽标准跨径：20-30m计算跨径：支座中心点之间的距离桥面宽：净 9+2X1.0=11m。2. 设计荷载公路一 I级，人群荷载3.5kN/m2,护栏及人行道等每延米重量按8kN/m计算3 ?材料工艺混凝土：C40（主梁）预应力钢筋采用 ASTM270级j15.24低松弛钢绞线，每束 7根。普通钢筋采用HRB335直径12mm的螺纹钢筋。按后张法施工，采用55的波纹管和OVM?4. 设计依据公路工程技术标准 JTG B01 -2003公路桥涵设计通用规范J

2、TG D60-2004公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范JTG D62-20045. 基本设计数据基本计算数据表一一表1名称项目符号单位数据混 凝 土轴心抗压强度标准值f ckM Pa26.8轴心抗拉强度标准值ftkM Pa2.39(C40)轴心抗压强度设计值f cdM Pa19.1轴心抗拉强度设计值ftdM Pa1.71弹性模量EcM Pa32500普 通钢筋抗拉强度标准值f skM Pa335抗拉强度设计值f sdM Pa280弹性模量EsM Pa200000预应力钢筋（ j= 15.24）抗拉强度标准值f pkM Pa1860抗拉强度设计值f pdM Pa1260弹性模量EpM Pa195

3、000钢筋混凝土3kN / m25.0沥青混凝土3kN / m23.0钢铰线3kN / m78.5钢束与混凝土的弹性模量比无量纲6（二）构造布置1. 梁间距：参考相关文献后自行选择。2. 主梁高：参考相关文献后自行选择。3. 横隔板间距：参考相关文献后自行选择。4. 梁肋：参考相关文献后自行选择。5. 桥面铺装：采用厚度为 10cm沥青混凝土，坡度由盖梁找平6. 桥梁横断面：参考相关文献后自行选择。计算部份参考模板（以T梁为例，空心板可参考基格式）（一）毛截面几何特性计算1. 主梁跨中截面主要尺寸拟定（自定）2. 截面几何特跨中截面几何特性计算表表2分块分块面分块面积对分块面积的分块面积对截面

4、积积形心上缘静矩自身惯性矩di = ys yi面形心惯性矩1 = li +|x分块A至上缘Si =Ajyi|i21 x = A 汇 d i名称距离y:(cm 2)(cm)(cm 3)4(cm )(cm)4(cm )4 cm(3)=(1) X (2)(4)(5)(6) = (1) X(5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板三角承托腹板下三角马蹄小毛截面翼板三角承托腹板下三角马蹄大毛截面形心至上缘距离：XSi493466.728ys-61.28 cm8052.5Z Aj -小毛截面形心至上缘距离：7 Siys=、Ai488404.228=66.20 cm7377.53.检验截面效率指标p以跨中截

5、面为例上核心距：“士 =33-23 cm上核心距：“壮严7 cm截面效率指标仝= 0.54 .0.5kx表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理。（二）主梁内力计算选择边跨中梁进行计算，计算关键截面选取跨中、四分点、变化点、支点截面1、恒载内力计算1） 主梁预制时的自重（第一期恒载）gi2） 桥面板间接头、护栏及桥面铺装（第二期恒载）g23）主梁恒载内力计算2、主梁活载横向分布系数计算1）跨中的横向分布系数 mc2）支点的荷载横向分布系数 m。按杠杆原理法绘制横向分布影响线横向分布影响线图示公路I级汽车荷载:3）自振频率和冲击系数对于简支梁，汽车冲击系数可按下面简化方法进行计算b基频;ft - n2匡

6、21 1V叫对于 1.5 H z 乞仇乞 14 H z 日寸，二 0.1767 In fA 0.0157= 0.2243、活载内力计算计算主梁活载弯矩时，采用统一的横向分布系数mc ,鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故也按不变的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到1/4之间，横向分布系数用 mc与m。值直线插入，其余区段均取值mc。1）跨中截面的最大弯矩与最大剪力2）四分点截面的最大弯矩与最大剪力3）变化点截面的最大弯矩与最大剪力4）支点截面的最大弯矩与最大剪力4、主梁内力组

7、合（见表6）序号何载类别跨中四分点变化点支点M maxQmaxM maxQmaxM maxQmaxQmax(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)一期恒载(2)二期恒载(3)总恒载+（ 2）(4)公路I级(5)Sd=1.2 X +1.4 X (4)(6)Ss= (3)+0.7 X (4)/( 1+4)(7)Sl= (3)+0.7 X (4)/(1 + 卩)(8)恒 + 汽=(3)+ (4)（三）预应力钢筋面积的估算及其布置1、估算预应力钢筋面积普通钢筋截面面积按规范，宜设直径为6? 8mrfc勺纵向钢筋，每腹板内钢筋截面面积取为0.003bh。，b为腹板宽，ho为梁高，采

8、用5根16= 1005mm 21）截面特性2）控制应力和和有效应力3）估算预应力筋的用量2、预应力钢束布置1）跨中截面及锚固端截面的钢束布臵（1）对于跨中截面，在保证布臵预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束的重心到截面形心的偏心距大些。管道水平净距不应小于4cm至梁底净距不应小 于5cm,至梁端净距不应小于 3.5cm，跨中截面的细部构造图如图所示:2300跨中截面由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为210022101320ay =188 mm5(2)锚固端截面得钢束布辂耍篥均匀，“分散”，锚头信路如图所示:锚固截面说明钢束群重心处于截面核心范围内。一一表7分块名称AiyiSiIidi=ys

9、-yilx=Ai x di2l=li+lx(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)=x=+翼板三角承托腹板2) 钢束弯起角和线形的确定考虑到钢束弯起既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预剪力，又要考虑到所 引起的预应力摩擦不宜过大。上部钢束的弯起角定为16 :中部钢束的弯起角定为12 ;下部钢束的弯起角定为7 0为简化计算和施工，所有线型都为直线加圆弧，并且整根钢束都布臵在同一个平面内。4) 钢束计算(1)计算钢束起弯点至跨中的距离钢束线型表8钢束号起弯咼度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm)?(弧度)R(cm)x2(cm)axi(cm)x1(cm)

10、N1(N2)N3N4N55) 控制截面的钢束重心位臵计算(1) 各钢束重心计算(2) 计算钢束群重心到梁底距离ay表9各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置截面钢束号X4Rsina= X4/Rcosaa 0a3四分点N1(N2)N3N4N5变化点N1(N2)N3N4N5直线段支点N1(N2)N3N4N56) 钢束长度计算钢束长度计算表10钢束号R (cm)钢束弯起角度e曲线长度s(cm)直线长度X1( cm)直线长度L1( cm)有效长度(cm)钢束预留长度(cm)钢束长度(cm)N1(N2)N3N4N5(四) 关键截面几何特性计算1、净截面几何特性计算截面积：Aj 二 Ah-n： A截面惯矩：

11、I j = 1 -n 厶 A(yjs -yj22、换算截在几何特性计算截面积：A。二 An(n -1).外截面惯矩：I。=1 ? n(ny -1) Ay(y -y)2，其结果见下列表中1)跨中截面跨中截面面积和惯性矩计算表表11截面分块名称AiyiSi=Ai x yi全截面重分块面积的di=ys-Iy=Ai x di2I=艺Ii+艺Iy(cm2)(cm2)(cm 3)心到上缘 距离ys(cm)自身惯性矩4Ii(cm )yi(cm)(cm4)(cm4)b1=185净截面小毛截面扣除管道面积b1=230换算截面大毛截面钢束换算面积计算数据 A = cm2; n=束；ny=跨中截面对重心轴净距计算表

12、 表12分块名称及序号bi=185cm y s= 64.65bi=230cm y s=64.23静矩类别Aiyi对净轴Si静矩类别Aiyi对换轴S及符号(cm2)(cm)(cm3)及符号(cm2)(cm)(cm3)翼板翼缘部分翼缘部分三角承托对净轴静对换轴静肋部矩 S a-j矩 Sa-0下三角马蹄马蹄部分马蹄部分肋部对净轴静对换轴静管道或钢束矩 Sb-j矩 Sb-0翼板净轴以上净轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换轴静矩Sj-jSj-o翼板换轴以上换轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换轴静矩So-jSo-o2)四分点截面四分点截面面积和惯性矩计算表 表13截面分块名称Ai(cm

13、2)yi(cm2)Si=Ai x yi(cm 3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯性矩li(cm4)di=ys- yi (cm)Iy =Ai x di2(cm4)l=艺li+艺 ly(cm4)b1=185净截面小毛截面扣除管道面积b1=230换算截面大毛截面钢束换算面积计算数据 A = cm2； n=束；ny=四分点截面对重心轴净距计算表 表14分块名称b1=185cm y s= 64.65b1=230cm y s=64.23及序号静矩类别Aiyi对净轴Si静矩类别Aiyi对换轴SZX 丿丁 J及符号(cm2)(cm)(cm3)及符号(cm2)(cm)(cm3)翼板翼缘部分翼缘

14、部分三角承托对净轴静对换轴静肋部矩 Sa-j矩 S a-0下三角马蹄马蹄部分马蹄部分肋部对净轴静对换轴静管道或钢束矩 Sb-j矩 S b-o翼板净轴以上净轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换轴静矩Sj-jSj-o翼板换轴以上换轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换轴静矩So-jSo-o3) 变化点截面变化点截面面积和惯性矩计算表表15截面分块名称Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai x yi(cm 3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯性矩4Ii(cm )di=ys- yi (cm)2ly=Ai x di2(cm4)I=艺Ii+艺Iy(cm4)b1=185净截面小

15、毛截面扣除管道面积b1=230换算截面大毛截面钢束换算面积2计算数据 A - cm ;门=束;ny=变化点截面对重心轴净距计算表 表16分块名称及序号bi=cm y s=b1= cm ys=静矩类别Aiyi对净轴Si静矩类别Aiyi对换轴S及符号(cm2)(cm)(cm3)及符号(cm2)(cm)(cm3)翼板翼缘部分翼缘部分三角承托对净轴静对换轴静肋部矩 Sa-j矩 Sa-0下三角马蹄马蹄部分马蹄部分肋部对净轴静对换轴静管道或钢束矩 S b-j矩 Sb-0翼板净轴以上净轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换轴静矩Sj-jSj-o翼板换轴以上换轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换

16、轴静矩So-jSo-o4) 支点截面支点截面面积和惯性矩计算表表17截面分块名称Ai(cm2)yi(cm2)Si=Ai x yi(cm 3)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯性矩4Ii(cm )di=ys-yi(cm)r2Iy=Ai x di2(cm4)I=艺Ii+艺Iy(cm4)b1=185净截面小毛截面扣除管道面积b1=230换算截面大毛截面钢束换算面积计算数据 A = cm2; n二束；ny二支点截面对重心轴净距计算表一一表18分块名称及序号b1=185cm y s= 71.64b1=230cm y s=61.73静矩类别Aiyi对净轴Si静矩类别Aiyi对换轴S及符号(c

17、m2)(cm)(cm3)及符号(cm2)(cm)(cm3)翼板翼缘部分翼缘部分三角承托对净轴静对换轴静肋部矩 S a-j矩 S a-0管道或钢管道或钢管道或钢束束对净轴静矩Sb-j束对换轴静矩Sb-0翼板净轴以上净轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换轴静矩Sj-jSj-o翼板换轴以上换轴以上三角承托净面积对净面积对肋部净轴静矩换轴静矩So-jSo-o主梁截面特性值总表表19名称符号单位截面跨中四分点变化点支点混 凝 土 净 截 面净面积Aj2 cm净惯矩lj4 cm净轴到截面上缘距离yjscm净轴到截面下缘距离yjxcm截面抵抗矩上缘Ws3cm下缘Wj x3 cm对净轴静矩翼缘部分面积

18、3 cm净轴以上面积Sj*3 cm换轴以上面积S-3cm马蹄部分面积Sb _j3cm钢束群重心到净轴距离ejcm疑土换算截面换算面积Ao2cm换算惯矩Io4 cm换轴到截面上缘距离y cm换轴到截面下缘距离y cm截面抵抗矩上缘Wos3cm下缘Wox3cm对换轴静矩翼缘部分面积Sa _o3cm净轴以上面积Sjq3cm换轴以上面积So _Q3 cm马蹄部分面积Sb _o3cm钢束群重心到换轴距离e。cm钢束群重心到截面下缘距离aycm（五）持久状况承载能力极限状态计算1、跨中截面正截面抗弯承载力计算2、斜截面抗剪承载力计算1）钢筋配臵2）斜截面抗剪承载力验算（六）预应力损失计算按规范公式（6.1

19、.3-1）,张拉控制应力二 con =075 fpk = 0.751860 =1395 MPa计算公式为：G = 1 -e丄计算结果见摩擦损失 C ii 表。摩擦损失C i 1表20钢束号0 =-ax0 +kx1-e -(0 +kx)C1（度）(rad)(m)(卩=0.25;k=0.0015)(MPa)跨中N1(N2)N3N4N5四分点N1(N2)N3N4N5变化点N1(N2)N3N4N5支点N1(N2)N3N4N52. 预应力钢筋由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失反摩擦影响长度I f，按规范公式（D.0.2-1 ）计算。If =，IEp/*d厂。7式中： 张拉端锚下控制张拉应力，

20、=；con= 1395Mpa ;乙J 锚具变形值，OVM夹片锚无顶压时按规范表 6.2.3取6mm ;G 扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力；I张拉端到锚固端之间的距离，本设计中I = 14777.7mm。当|f I f表示该截面不受反摩擦的影响。钢束号N1(N2)N3N4N5(T o=( T con (MPa)(T 1 = (T 0- (T n (MPa) T d= ( T 0- T n)/L(Mpa/mm)I f(mm)反摩阻影响长度计算表锚具变形损失见表。截面钢束号N1(N2)N3N4N5支点x(mm) T (MPa)变形损计失具(t i2 (MPa)变化点x(mm) (T (MPa)

21、c l2(MPa)四分点x(mm) c (MPa)c l2 (MPa)跨中x(mm) c (MPa)c l2(MPa)3. 混凝土弹性压缩引起的预应力损失匚4按规范附录 E公式，混凝土弹性压缩引起的预应力损失为=（m _1）Ep*pC 12式中：Ep =Ep / Ec = 1.95 10 5 /3.25 1。4=6, m 为钢束根数，m=5 , Acpc 为一束预应力钢筋在全部钢筋的重心处产生的混凝土应力，取5束平均值。？比pc可按规范公式（6.1.5-4）计算：1 N p N pepnpcyn)5 An I其中对每一束有：匚pe 爲-G“5-0（G为相应阶段预应力损失，取G =-G12,跨中

22、截面Cl2 =0 )N p 二: pe| 6 As 二: pe A p（相应阶段,零）6取为peApypn二二 pe Apypn -PeAy sn epn 二NpNp则对某一截面的五束钢筋有混凝土弹性压缩引起(T l4表22m=5a Ep=6m=5a Ep=6T peNpepn(mm) T pc(MPa)T l4(MPa)T peNpepn(mm) T pc(MPa)T l4(MPa)钢束号钢束号跨中变化点N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分点支点N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5epn、Np4. 钢筋松弛引起的预应力损失；亠计算按规范公式：门 5 =一(0.52

23、 op。/ fpk 0.26)匚卩式中=1.0,=0.3(低松弛钢丝)a = ape-=(Jcon con-表中松弛损失口 5表23计算结果见松弛损失G5fpk=1860MPa=1.0E =0.3钢束号d pe(MPa)d i5 (MPa)钢束号d pe(MPa)d i5( MPa)跨中变化点N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分点支点N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N55. 混凝土收缩、徐变引起的预应力损失.-6按规范公式（627-1 ）为:0.9 E p ； cs(t,to)】二 Ep；pc (t,to)6(t)i 15 Rps2p1 Tps一 I2i上式中各项参

24、数分项计算如下：A 7377 594.9 mm传力锚固龄期为7天,u 777.09Ah11157.5768.27145.2 mm跨中、四分点、变化点：Ah =7377.5 cm 2 u =777.09 cm查表得：；cs（tu，to ）=0.5010 , Ito -支占：2A =11157.5 cm u = 768.27 cm查表得：；cs （tu, t。）= 0.4810 - ，-tu to = 3.07554Ep =1.9510 MPa,:- Ep =Ep/Ec= 1.9510 /3.2510 =6cpc为全部钢筋重心处由预加力产生的混凝土法向压应力。计算时按规范第6.2.7条规定，预应力

25、损失仅考虑预应力钢筋第一批损失，即+ + ；Pe - ；con 7 - ；con - ；11 - ；12 - ；14，二pc的计算方法与混凝土弹性压缩引起的预应力损失cM中二pc的计算方法一致。但规范第 6.2.7规定计算匚pc时，根 据构件制作情况考虑自重 影响。MgM M g2y。In| 0扣除自重后的应力应为：二pc=；：T pc -g，规范第6.2.7规定二pc不得大于传力锚固时混凝土立方体抗压强度fcu 的0.5倍。且公式计算中，用Cpc代替二pc。二=0.002bh为构件受拉区配筋率计算结果见混凝土收缩、徐变引起厂6 表中。6.预应力损失合计：g =有效应力：；pe rr con

26、-g计算结果见预应力损失合计及有效应力表中。混凝土收缩、徐变引起 （T |6表24Ep=195000a ep=6钢束号PeNpePnpceps停截面）eps（换算截面）仃tTpc.2 i =i/aPP psT l6跨中 cs =0.0005=3.25N1(N2)N3N43N5四分点&cs =0.0005= 3.25N1(N2)N3N4N5变化点e cs =0.0005=3.25N1(N2)N3N4N5支点 e cs =0.00048=3.07N1(N2)1302.322552540N31272.871247417N41250.381225369N51250.081225079625040621

27、4.836.59248.32280.5806.59326945.070.0051671.188601177.11预应力损失合计及有效应力-表25应力类型0104损失应力0有效应力 cpe跨中N1(N2)N3N4N5四分点N1(N2)N3N4N5变化点N1(N2)N3N4N5支点N1(N2)N3N4N5(七) 温差应力计算1、计算参数：沥青混凝土桥面铺装层厚度为100伽。由规范查得沥青在面层温度T仁14和底 层温度T2=5.5 C,对于水泥混凝土，温度效应在300伽内有效，则现浇混凝土 面层的温度T仁5.5 0C,面层以下300伽处温度为00C,中间各处采用插值方法求得温度值，且温度梯度仅限于中

28、性轴以上部位，以下部位因考虑开裂不予考虑。2、计算公式按规范：Nt=vAytycEc，Mt0=AytyEcey正温差应力：N t M t梁顶 G ?x t/cEcAo I。.N M 0梁底 G !(x -1800) tA cEcAo|o最外层钢筋处-tNtA-0.5,其应力也乘以-0.5,反温差应力，按通规规定，反温差为正温差乘以各值。3、计算结果如下：温差应力 a=0.00001 T 仁 14 T2=5.5表 26单元2Ay(mm )ty (c)e . yi(mm)Nt(N)M t(Nmm)1234正温差应力 （MPa）反温度应力（MPa）梁顶梁顶梁底梁底最外层预应最外层预应（八）持久状态正

29、常使用极限状态计算1、正截面抗裂性验算;爲为作用短期效应组合下的构件抗裂验算混凝土边缘的法向拉应力，计算式为-st =M s/V ；Gt为作用长期效应组合下的构件抗裂验算混凝土边缘的法向拉应力，计算式为J二Mi/Wo，Wo为换算截面梁底弹性抵抗矩，计算构件自重应力时，应采用净截面的弹性抵抗矩。作用短期组合下的梁底拉应力0.7 H1.0 匕（h y（h -yn）In（h yo ） ? 0.4-（h 一 yo） - 0.4 （h y。）Io作用长期组合下的梁底拉应力g2M gi预应力产生的梁底压应力N N eN P N Pep n-pc -AnInyn（6 G2）A-A纤维和全截面重心 B-B其中

30、 6e pe - c一；con -G - -conN p 二二 pe Ap - C|6 As二 peApYpn -；|6Aysn epn结果如下表所示正截面抗裂计算表27截面dgid g2d adp0.8 d td pcd st-0.85 d pcd std It跨中四分点变化点支点d st-o.85 d pc0故为全预应力构件2、斜截面抗裂性验算各截面的抗裂验算主要验算截面中面积变化界线处纤维处。不验算主应力是否符合限值。tp ex rcy/ Ocx Pcy 222叫（2 Zcp丄 Msy。 沅一i。Vs S。送 CF pe A pb si T p Snv bi obI n计算结果见抗裂应力

31、计算表抗裂应力计算表28截面跨中四分变化点支点An （净面积）Xn （净轴到梁顶）In （净惯矩）San （ A-A以上净面积对净轴）Sbn （净截面中轴以上对净轴）Ao （全截面）Xo （全截面重心到梁顶）Io （全截面对换轴）Sao （ A-A 以上全面积对换轴）Sbo （全截面换轴以上对换轴）A-A纤维t ( MPa)d ex (MPa)d tp (MPa)5 d cp ( M4Pa)3384B-B纤维t(MPa)d cx( MPa)d tp (MPa)d cp (MPa)按规范规定全预应力构件，在短期效应组合下预制拼装构件应满足ctp 0.4 ftk = 0.42.4 =0.96 M

32、Pa (C 40)支点截面 Gp =0.056 MPa乞0.96 M Pa =0.4 g 符合规定。3、挠度计算全预应力混凝土构件全截面刚度B。=0.95 EdEc=3.25410 M PaI。= 34138628.644cm =341386286400Bo= 0.953.25104341386286400=1.05401016 N mm2梁自重跨中弯矩 M G1 = 2387.75kN m，桥梁铺装的自重跨中弯矩M G2 =975.63kNm汽车跨中分 配系数=0.3344，汽车车道荷载qk=10.5 kN / m, P k二 275.2 kN。梁自重跨中挠度为2 6 25M dl05 C

33、： 1028800g119.6 mm1648 Bo48 1.05410桥面铺装等自重跨中挠度：=8.0 m m5975.6310 6288001648 Bo481.05410汽车荷载跨中挠度:310.5275.210288003=0.70.3344疋1616-)=5.1 mm1.0541048 1.05410根据规范第6.5.3 条，挠度长期增长系数,.1.45，贝U消除结构自重的长期B fa -*(48 B挠的最大值fmax=1.45 -, :mm :1o / 600 = 48 mm，符合规定。4、预应力引起的反拱值刚度 Eo=3.2510 4 341386286400= 1.1095101

34、6已知参数表表29钢束号6c (M Pa)ei(m m)Ai(m m925Me(17)|。5 3.62231028800= =28.2 mm48Ecl。48 1.109510)U pc，ei，AiN1 ( N2)N3N4N5有效预加应力偏心弯矩计算表-表30钢束号d pe(MPa)ei(mm)Ai(mm2)d pc (MPa)Me(N. mmN1( N2)N3N4N5M e(17)=送 A=3.6223 X10 9 Nmm4 35384乘以长期增长系数 2.0 , 厶 max =2 = 56.4 m m5、预拱度的设置荷载短期 效应组合长期挠度为fmax =1.4519.6 + 8.0 + 5

35、.1 = 47.4 mm则预拱度为fmax= 47. 4mm 厶max二5 6. 4mm 则不用设预拱度。（九）持久状况和短暂状况下的应力计算1、持久状况应力计算计算预应力混凝土梁法向压应力Gc和拉应力匚kt，公式为：二kc或匚“MyMg!M g2Ma Mp最外层预应力钢筋拉应力：_ Ynp -_yopyI nIoIo1）由结构自重、汽车（考虑冲击系数）和人群荷载产生的混凝土法向应力梁顶压应力：-kcM g11 nyncM g21 oyocM a + M p1 oyoc梁底拉应力：M g1M g2M a +M p-ktyntyotyot1 n1 o1 o最外层预应力钢筋由于结构自重、汽车荷载、人群荷载、温差产生的应力按规范公式 （7.1.3-2 ）为二p二Ep6t2）由预应力产生的梁顶混凝土拉应力：pepn预应力在受压区（梁顶）产生的应力为：-pt则受压区混凝土最大压应力为WCpt ,压应力限值为 0.75仁=0.75 丫一 miPa ,从下表中可以看出各截面最大压应力值均满足规定。受拉区最外层预应力钢筋最大拉应力为-ppp ,未开裂构件钢绞线拉应力限值为0.75 fpk =0.75-.工沆| Pa,从表中