限位板模具设计说明书

1、空大学制 专 业专业课程设计B：垫圈冲压工艺及正装复合模设计专业班级姓名起止日期 20102.20 一至2011.01.16指导教师（签名）飞行器制造工程专业专业课程设计课题单班级08 学号姓名题目：限位板冲压工艺及冲孔落料连续模设计 图纸:电件名称R位Km vAO09材料Q235M 1%mm设计资料（数据）及要求：1、图纸 2、材料 3、批量 4、公差均见图示备注：板厚为1 .2mm.设计要求：1、绘制鞭金零件图；2、编制鞭金工艺规程；3、绘制模具总装图和非标准零件图；4编写设计计算说明书。起止日期 2 0 10.12 2 0 至 20 1 1.0 1. 16指导教师（签名）1设计任务书1。

2、2冲压件工艺性分析23冲压工艺方案的确定44 主要设计计算6。4.1排样方式的确定及其计算34.2冲压力的计算8。4 .3压力中心的确定及相关计算9。4.4工作零件刃口尺寸计算10。5模具总体设计11。5.1模具类型的选择115.2定位方式的选择115.3卸料、出件方式的选择1。25. 4导向方式的选择126 主要零部件设计126.1工作零件的结构设计36.2定位零件的设计156.3导料板的设计176.4卸料部件的设计19。6. 5模架及其它零部件设计217模具装配与总装图23。8 冲压设备的选定25。9 冲压工艺卡2/参考文献33设计总结及体会341、设计任务书题目:图纸：电件名称m位板Rl

3、 VAO09材料Q235料1%mm大nt嵐设计资料（数据）及要求：1、图纸 2、材料 3、批量 4、公差均见图示备注：板厚为1. 2 min.设计要求：5、绘制飯金零件图；6、编制飯金工艺规程；7、绘制模具总装图和非标准零件图;8、编写设计计算说明书。起止日期 201 0.1 2.20 至 20 11. 01. 162、冲压件工艺性分析（一）零件工艺性分析工件为图1所示的落料冲孔件,材料为Q23 5 ,料厚t二1. 2mm生产批量为大批量。工艺性分析内容如下:1. 材料分析Q 2 35为优质碳素结构钢,具有较好的冲裁成形性能。2. 结构分析零件结构简单对称,无尖角，对冲裁加工较为有利。零件中有

4、一孔，经 计算孔距零件外形之间的最小孔边距为7mm,满足冲裁件最小孔边距1 min M1.5t = 2 25mm的要求。所以，该零件的结构满足冲裁的要求。3. 精度分析：零件上未标注尺寸公差，均按IT1 4精度等级加工。由以上分析可知,该零件可以用连续冲裁的加工方法制得。3.冲裁工艺方案的确定零件为一落料冲孔件，可提出的加工方案如下：方案一：先落料，后冲孔。采用两套单工序模生产。方案二：落料一冲孔复合冲压，采用复合模生产。方案三:冲孔一落料连续冲压，采用级进模生产。分析各工序有：方案一模具结构简单，制造周期短，制造简单，但需要两道工序、两副模 具，成木高而生产效率低，零件精度较差，在生产批量较

5、大的情况下不适 用。方案二制造精度和生产效率较高,但是定位精度低于方案三。方案三只需要一套模具，提高了生产率，有利于实现生产的自动化，模 具轮廓尺寸较大，制造复朵，成木较高，但是模具使用寿命长,有利于大批量 生产。通过对上述三种方案的综合比较，选用方案三为该工件的冲压生产方案。4主要设计计算4.1排样、确定步距、计算条料宽度及材料利用率，导料板间距分析零件形状，采用直对排的排样方式，如图1所示。根据零件形状及厚度，确定搭边值。查表2-11得，两工件间按矩形取搭边值 b二1 . 8mm,侧边也按矩形取搭边值a=2mm0级进模送料步距 S=(2R+B) X2=(2X2 2 + 1 . 8)=91.

6、 6 mm条料宽度B按相应的公式计算，B= ( D+2a)-A查表2-13得=(). 6,则取 B 二(9 0 +2X2) _o. & 二 94 7 6该冲裁模采用有测压装置的导料板，按公式计算B0=B+Z,查表 2-12 得 Zal = 5,则Bo=94+5=99mm4. 2冲压力的计算模具采用弹性卸料装置和下出料方式，则总冲压力为F0 =F +F 推+F 卸F二F落+ F冲式中F推推件力F卸卸料力F落一一落料时的冲裁力F冲冲孔时的冲裁力冲裁力：由表查出t =3043 7 3MPa,取t =3 4 5MPaoL 落=ji X 22+2 X (5 3-18-4)+ n X4+Ji X 1 8+

7、2 X (2 2 + 4 )=25 2. 16mmL 冲=Ji X 3 0=94. 2mmF落二KL 落 tT=l. 3 X25 2.1 6 X 1.2 X345= 1 35 7 lkNF 冲=K L 冲 t t=1.3X94.2X 1.2X345= 5 0. 7kNF= F 落+ F 冲=13 5.71+5 0 . 7= 1 8 6. 41kN推件力：由表2-3得系数K推=0.05 5 ,n= h / t =6/1. 2=5F 推二nK推 F二5X0. 0 5 5 X 186. 4 1= 5 1. 2 6 kN卸料力：由表2-3得K卸二0.040. 05,取0.04,则F 卸二K 卸 F=0

8、. 04X18 6.41=7.46kN总冲压力:FO =F +F推 +F卸=186. 4 1+5 1. 26+7. 4 6=245. 1 3kN4.3压力中心的确定及相关计算计算压力中心，应先画出凹模型口图，如图5所示。在图中将AOy坐标系建立 在如图所示的位置上，将冲裁轮廓线按几何图形分解成厶/Z9基本线，每条 线都要计算出线总长度、力的作用点到*轴的距离及到y轴的距离。LI、L3、L4、L6、厶7是圆弧，其力在x方向的作用点可从有关手册中查出, 位于距圆心RS/b处，其中R为半径，S为弦长，b为弧长；L2. L5、L9是 直线,力的作用点位于直线中间；厶9由1个C30mm的圆组成,力的作用

9、点位 于 30mm的圆心。有关数据计算结果列于下表中。代入压力中心计算公式求得该模具的压力中心点(Xo, Yo)的坐标X沪(Zlxl+Z2x2+-+Z10xl0)/(Zl+Z 2 +-+Z10)= 0 mmY 落=(厶 1 y l+2y2+厶10yl0) /(l+Z2+厶10 ) = 21. 5 1mmY 冲二 91. 6mmX 冲=4 4 mmXo= F 冲Y 冲/ (F 冲+F fs)= 2 4 . 91mmYo=( F 落Y 落+F 冲Y 冲)/ (F 冲+F 落)二 2 7. 63mm落料压力中心数据表基本要素长度L/ mm各基本要素压力中心的坐标值XYL1二69 0805 8.01L

10、2=3 12228. 5L 3= 6.282 3.719.4L4=2 8. 2631.730L5= 5 20-9L6=28. 26-3 1 . 730L7 = 6. 28-23. 7 19. 4L 8 = 31-2228. 5合计2 5 2. 1 6021. 51冲孔压力中心数据表L9 = 94. 29 1.644合计94. 291.644模具总压力中心数据表合计346. 3624.9127.6 34. 4冲模刃口尺寸及公差的计算由于零件未要求公差，故零件尺寸精度均按IT1 4级处理。Q235为软料，查表2-9得冲裁模初始双边间隙Zml=0. 126 , Z=ax= 018。查设计手册(表2-8)得磨损系数x=0.5，为公差 落料类：磨损后尺寸表大Dd=(Dmax-xA)+5冲孔类：磨损后尺寸表小 Dd= (Dain+x A)_6 6=0. 25A冲模刃口尺寸及公差的计算尺寸、公差及分类代入公式计算凹模尺寸标注凸模尺寸标注落料A类R 2 20-0.522(22-0. 5 X0.52) 。忌X 0. 5 22 1.74凸模尺寸按凹 模刃口实际尺 寸配制，保证双边间隙0. 126 0. 1 8 mm1 8-0, | 3D尸(18-0. 5 X0. 4 3 ) 0023X0. 4317. 79*1153,74Dd=(