(整理)地下室模板专项施工方案

1、贵州省盘江精煤股份有限公司办公楼 1标段工程 地下室模板工程 专项施工方案 盘江建设 编制单位：贵州盘江煤电建设工程有限公司第四分公司 编制人: 编制日期： 2011 年 7 月 17 日 贵州省盘江精煤股份有限公司 办公楼1标段地下室模板工程专项施工方案审批表 工程名称盘江精煤公司办公楼 1标段 上报日期 2011 年 7 月 20 日I 现报上下表中的技术管理文件，请予以审批。 类另U 主持编制人 册数 页数 施工组织设计 - 施工方案 工程概况： 本工程位于贵州省盘县红果镇干沟桥中部（原昌达驾校位置），老菜场对面，地下一层为设备 用房及车库，层高为 5m,地下室建筑面积为 5747.44

2、 m2，总建筑面积30174.6m2，框架结构，建筑物室 内土 0.000相对于绝对标高1773.900m，地下室周边为 300mm厚钢筋砼挡土墙，有两个地下室车道入口通 道，框架柱的断面尺寸较大，在施工时由于地下至地面不能一次做到-5.600米标咼，模板咼度大于5米， 小于8米，跨度均小于18米，故只需编制本专项施工方案而不需要进仃专豕论证。 申报简述： 本次申报的施工组织设计是根据本工程的现场特点精心编制的，请审核 申报单位（章）：建设工程公司第四分公司项目部负责人：申报人： 公司生产技术部审核意见： 审核人（签字）：审核日期：年 月日 部门负责人意见： 负责人（签字）： 日期：年 月日

3、公司安全质量部审核意见： 审核人（签字）：审核日期：年 月日 部门负责人意见： 负责人（签字）： 日期：年 月日 公司总工程师审批意见： 审核结论：同意修改后报 公司总工程师： 重新编制 日期：年 月日 注：附施工组织设计、施工方案。 贵州省盘江精煤股份有限公司 办公楼1标段地下室模板工程专项施工方案审批表 致：贵州盘江精煤股份有限责任公司计划工程部： 由我单位承建的贵州盘江精煤股份有限责任公司办公楼1标段工程地下室模 板工程。根据本工程的特点及现场的实际条件进行了专项施工方案的编制，该 施工组织设计已经我公司相关部门及领导的审批，现呈报建设单位/监理公司， 请给予审核。 施工单位：贵州盘江煤

4、电建设工程有限公司 第四分公司（章） 项目经理： 年月日 建设单位审核意见： 审核人（签字）： 年 月日 负责人意见： 负责人（签字）： 年 月日 监理单位意见： 现场监理（签字）： 年 月日 监理单位负责人意见： 总监理工程师（签字）： 年 月日 备注： 贵州盘江精煤股份有限责任公司办公楼 1标段地下室模板工程专项施工方案 内部评审记录（附件一） 宣贯记录（附件二） 执行过程自检记录（附件三） 记录人：年 月 日 记录人：年 月 日 记录人：年 月 日 记录人：年 月 日 记录人：年 月 日 说明：本表由修改或改变施工组织或方案负责人签字 上级领导或部门检查记录（附件四） 检查人：年 月 日

5、 检查人：年 月 日 检查人：年 月 日 检查人：年 月 日 检查人：年 月 日 说明：本表由提出建议者或检查负责人签字 目录 第一章、工程概况 1 第二章、使用材料 1 第三章、钢管架作业条件 2. 第四章、编制依据 2 第五章、施工方案 3 一、总体施工顺序及总方案 3. 一、钢筋砼柱施工方案 3. 二、钢筋砼挡墙施工方案 5. 三、钢筋砼梁施工方案 6. 四、现浇板施工方案 9 五、模板拆除方案 1.0. 第五章、施工及安全注意事项 1.0. 第六章、模板方案计算书 1.1. 一、柱模板计算书 1.1. （一）、 600*600 柱模板计算书 1.1. （二）、 800*800 柱模板计

6、算书 2.0. （三）、 1000*1000 柱模板计算书 3.0. （四）、 8000*1600 柱模板计算书 3.9. 二、梁模板计算书 5.1. （一）、 300*600 梁模板计算书 5.2. （二）、 300*900 梁模板计算书 6.9. （三）、 300*1400 梁模板计算书 8.6. （四）、 400*600 梁模板计算书 1.0. 3 （五）、 400*900 梁模板计算书 1.2. 0 三、板模板计算书 1.3.7 四、钢筋砼挡土墙计算书 1.4.4 贵州盘江精煤股份有限公司办公楼1标段工程 地下室模板工程专项施工方案 第一章、工程概况 本工程为地下一层，地上七层的办公楼

7、工程，框架结构。地下室层高为5.0米，首层层 高为4.5米，其他层层高均为3.9米，屋面女儿墙最高处为4.8米；上人屋面，东西长127.1 米，南北宽54.05米。 钢筋砼挡土墙：地下室周边及消防水池均为300mm厚钢筋砼挡土墙，高度分别为 4.4m、 5.3m、5.6m、5.9m，计算5.9m高的挡土墙，其它挡墙均按此方案施工。 框架柱：的高度主要为 4.4m、5.3m、5.6m、5.9m，主要断面为 500*500、500*700、600*600、 600*700、600*800、600*900、700*800、800*800、800*1600、900*900、1000*1000。计算 6

8、00*600柱，断面尺寸600以下按此施工；计算800*800柱，断面尺寸600800间的按此施 工；计算1000*1000的柱，断面尺寸8001000间的按此施工，计算 800*1600柱。 框架梁：框架梁的主要尺寸为 200*400、250*500、250*600、300*700、300*750、300*800、 300*900、300*1400、400*600、400*800、400*900。计算 300*600 的梁，断面尺寸以下（包 括250和300宽的梁）按此施工；计算 300*900的梁，断面尺寸在300*600300*900间（只 含300宽的梁）的按此施工；计算300*140

9、0的梁；计算400*600的梁，断面尺寸在此以下（只 含400宽的梁）按此施工；计算400*900的梁，断面尺寸在400*600400*900间的梁按此施 工。 现浇板：按板的最大跨度及板厚计算即可，地下室顶板最大板跨为4.2m*6.9m，板厚 160mm 第二章、使用材料 1、 钢管：支撑系统采用钢管架，钢管采用外径48mm壁厚3.5mm焊接钢管。 2、扣件采用铸铁扣件：质量应符合 GB15834 1995钢管脚手架扣件的规定 3、垫板：采用50mn厚*200mm宽的木脚手板。 4、梁底模：采用 50mm*200mm*4000m的方木加工而成。 5、板底模板、梁侧模板和柱模板：采用15mm厚

10、胶合板 6、梁侧、板底、柱边的支撑小楞：采用50mm*100mm*2000mm方木或50mm*200mm*4000mm 的方木。 7、钢管立杆顶采用调节顶进行调节支承高度。 第三章、钢管架作业条件 地下室回填土夯实后，在回填土上做250厚的手摆插石垫层一 50厚碎石垫层一 100厚C15 砼垫层，在立杆底设厚50厚*200宽*2000长垫板，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺 设木脚手板要平稳，不得悬空。 第四章、编制依据 1、柱的编制依据： 柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑 结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-20

11、02、钢结构设计规 范(GB 50017-2003)等规范编制。 2、梁编制依据： 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构 设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了 施工技术2002 (3):扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。 3、板编制依据： 模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 混凝土结构设计规范GB

12、50010-2002建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构 设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 4、挡土墙编制依据： 模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构 设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 第五章、施工方案 一、总体施工顺序及总方案 支柱模板、挡土墙模板、楼梯模板一模板验收一浇筑柱、挡土墙及楼梯砼一搭设钢管满 堂架支梁底模板梁钢筋绑扎支梁侧模板及板底模板模板加固及检查模板验收。 1砼挡土墙：采用14的对拉螺

13、杆，与砼接触面采用14mn厚的胶合板，内楞采用100*50 的方木，外楞采用双钢管（48*3.5 ），支撑架采用双排钢管脚手架。砼挡土墙下高 500mm 与地梁一起浇筑，上部的4500mn高一次浇筑，在施工缝处按设计要求设置遇水膨胀止水条， 在施工中如遇其它部位留设施工缝的，必须在施工缝中设置遇水膨胀止水条。 2、 框架柱：600*600以下的不采用对拉螺栓，600*600以上的采用对拉螺栓。模板采用 14mn厚的胶合板，内楞采用200*50的方木和100*50的方木，外楞采用双钢管（48*3.5 ）， 支撑架采用钢管满堂脚手架。柱模板一次支至上一层梁底，砼一次浇筑至上层梁底。 3、框架梁：模

14、板采用14mm厚的胶合板，梁底采用50厚方木加工而成，梁侧内楞采用 100*50的方木，外楞采用双钢管（48*3.5 ），支撑架采用钢管脚手架。 4、现浇板：模板采用14mm厚的胶合板，板底采用100*50方木作为支撑，支撑方木搭在 钢管满堂架模杆上。 一、钢筋砼柱施工方案 1、放出柱边线及200附线，校正绑扎柱筋及安装垫块。柱模安装校正、加固。安装柱 模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口（150X 150），用于清理杂物及冲洗水排出； 柱模采用15mm厚胶合板，内楞采用50*100的方木或50*200的方木，外龙骨采用双钢管作 为柱箍，柱箍与钢管满堂架连接。 2、主要断面柱的模板大样图

15、： 图中双钢管柱箍采用 14的对拉螺栓上下错开连接，每个双钢管柱箍两个方向选取一个 方向上的一根两端伸长与满堂架连接，按高度方向柱箍的间距错开连接，钢管与钢管连接处 采和单扣件连接，木模转角处采用铁钉连接，柱高均按5米进行计算。 1）、600*600柱模板大样图： JI i h b-,ti .J ii LI 2）、800*800柱模大样图 2）、1000*1000柱模大样图 3）、800*1600柱模大样图 、钢筋砼挡墙施工方案 1、 施工工艺流程：弹模板线 ，安装门窗洞口（或预留洞口）模板 ，埋设水电预下管及 预埋铁件，组合安装一侧墙体模板、安装另一侧墙体模板 安装墙体对拉螺栓及拉杆、斜撑

16、及支撑架等 调正固定 办理预检。 2、采用15mm厚胶合板，次楞采用50*100方木，外楞采用双钢管，外楞与钢管满堂架 或外部斜撑连接。 3、墙体模板大样图如下: 墙檯板正立直图墙模饭1-1剖而图 三、钢筋砼梁施工方案 1施工工艺流程：放线一搭设支模架一安装梁底模一安装梁侧模一安装板底模一安装 梁柱节点模板一调正加固一办理验收。 2、放线：模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制 内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线； 3、 支模：当支模架支承在楼板面上或基础砼垫层上时， 在立杆下部设置50mn厚、100mm 宽的通长木垫块。脚手架搭设时，水平杆第一道设置3

17、00mm第二、三道横杆间距 1500mm 设置，纵横杆与剪刀撑必须扣件拧紧；梁跨4m时，按梁跨全长度2%。起拱，梁底模安装在 钢管支撑上后，用广线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模固定在支 承横杆上；当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模模型的上口高度控 制，同时须加设外楞，并将侧模与底板连接，板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检 查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管及木方加固。 4、视梁的高度加设侧模支撑点。梁底与梁侧模的连接先采用铁钉连接后再用步步紧进 行加固。 5、梁中起拱高度按梁净跨的2%。进行施工，如遇局部地基条件不好的地方，可经项目技 术负责人

18、同意后，造当加大起拱高度。 6、各种断面梁的模板图 1）、300*600及以下的模板图 梁底与梁侧模的连接先采用铁钉连接后再用步步紧进行加固，步步紧间距600;或采用 在小横杆上两边各设置一个单扣件进行支撑 ir 卜.k ii- 2）、300*900及以下的模板图 300；或采用 梁底与梁侧模的连接先采用铁钉连接后再用步步紧进行加固，步步紧间距 在小横杆上两边各设置一个单扣件进行支撑。 m匕:：.建 llld .4,討迂：；工 h Ihi it 267;或采用 3）、300*1400 模板图 梁底与梁侧模的连接先采用铁钉连接后再用步步紧进行加固，步步紧间距 在小横杆上两边各设置一个单扣件进行支

19、撑。 4）、400*600 模板图 333;或采用 梁底与梁侧模的连接先采用铁钉连接后再用步步紧进行加固，步步紧间距 在小横杆上两边各设置一个单扣件进行支撑。 HIP * - ilI . 训|商II Il i :l j jy a S. 1疆1J 5）、400*900 模板图 333;或采用 梁底与梁侧模的连接先采用铁钉连接后再用步步紧进行加固，步步紧间距 在小横杆上两边各设置一个单扣件进行支撑，并与立杆连接采用双扣件。 四、现浇板施工方案 1、钢管堂架的搭设：横向间距或排距（m）:1.00 ;纵距（m）:1.00 ;步距（m）:1.50 ; 立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10 ;模板

20、支架搭设高度（m）:5.6 ; 采用的钢管（mm）: 048 X 3.5 ; 2、板底支撑连接方式：方木支撑100*50，方木间距300,立放； 3、 立杆承重连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ; 4、施工工艺流程：放线一搭设钢管满堂脚手架一找板底起拱坡度（使用大横杆）一在 大横杆上铺设100*50的方木支撑在方木支撑上铺设15厚的胶合板使用胶带堵缝办理验 收。 5、由架体高度超过5米，要求在搭设钢管满堂架时，纵横方向每隔3米左右加设剪力撑 6、现浇板模板如下： M :1 krl 1 iI：l TT TT .FT h 1 i III 1 rar 五、模板拆除方案 1、柱模板拆除

21、方案： 1）、拆模砼强度的要求：要求砼浇筑时间在5天以上，保证在拆模时砼柱不会损伤边角。 2）、混凝土满足拆模强度要求，拆除顺序：拆除柱箍一从上至下拆除柱模（柱模要成 块拆除，拆模时尽量不要损坏模板边角）一拆除柱中的对拉螺栓。 3）、拆下的模板及时清运走，涂刷脱模剂后整齐堆放，拆下的扣件等及时集中收集管 理。 2、梁板模板的拆除方案： 1）、拆模砼强度的要求： A、板：跨度w 2m,强度达到50%; 2m跨度w 8m强度达到75%;跨度8m，强度达到100% 后方可拆除。 B、框架梁：跨度w 8m,强度达到75%;悬挑及跨度8m，强度达到100%后方可拆除。 2）、混凝土满足拆模强度要求，拆除

22、顺序：梁侧帮模一板底模板（拆楼板模板时先拆 掉水平横杆，然后拆除立杆，再拆除胶合板）拆除梁底以上部分的满堂架-拆除梁底模板 -拆除梁底以下满堂脚手架。 3）、拆下的模板及时清运走，涂刷脱模剂后整齐堆放，拆下的扣件等及时集中收集管 理。 第五章、施工及安全注意事项 1、施工班组必须严格按照施工方案进行施工， 严禁擅自更改搭设方案，如方案与实际现 场情况不符，必须取得现场技术负责人的同意后方可实施，技术负责人应以书面的形式下发 更改通知的形式，告之施工作业班组。 2 2、本方案的施工均布荷载为2.5KN/m,施工时不允许超过。 3、支拆模时，2米以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措

23、施。 4、各种模板的自由堆放高度不大小1.6米。 5、拆除大跨度梁支撑柱时，先从跨中开始向两端对称进行。 6、拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线并有明显标志，并设专门监护 人员。 7、 施工人员必须严格按照操作堆积要求进行施工，进入工地必须正确佩戴安全帽， 高处 作业必须正确佩戴安全带 8模板拆除应按区域逐块进行，模板、支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码 放。 9、拆除时不得留有未拆净的悬空模板，要及时清除防止伤人。 10、支模前，技术人员必须有针对性的进行分项工程的技术交底，并做好记录，交底双 方履行签字手续。 11、模板搭设完成后要做好交接检工作，认真填写验收单，内容

24、要量化，合格后方可进 行下道工序。 12、模板拆除前，施工人员必须办理审批手续，经技术负责人审批签字后，并报项目总 监审批方可拆除。 13、砼运送小车道应垫板，不得直接在模板上运行，避免对模板重压。当须在钢筋网上 通过时，必须搭设车行通道。 第六章、模板方案计算书 一、柱模板计算书 柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑 结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规 范(GB 50017-2003)等规范编制。以下计算柱高均按 5.0米计算。 (一)、600*600柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢

25、楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支 撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间 用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 o 姿愣(方木) 柱剖面图 柱立面图 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00 ;柱截面高度H(mm):600.00;柱模板的总计算高度:H = 5.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2; 吕 g 布I丄1丸F 1辭 计算简图 1、参数信息 1) .基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0 ;柱截面宽度B方向竖楞数目:4 ； 柱截面高度H方向对拉螺

26、栓数目:0 ;柱截面高度H方向竖楞数目:4 ； 2) .柱箍信息 柱箍材料：钢楞；截面类型：圆钢管48X 3.5 ; 钢楞截面惯性矩l(cm4):24.38 ;钢楞截面抵抗矩 W(crr):10.16 ; 柱箍的间距(mm):600;柱箍合并根数:2 ; 3) .竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2 ； 宽度(mm):100.00 ;高度(mm):50.00 ； 4) .面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00 ; 面板弹性模量(N/mm):9500.00 ;面板抗弯强度设计值f c(N/mni):13.00 ; 面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50 ; 5) .木

27、方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00 ;方木弹性模量E(N/mn2):9500.00 ; 方木抗剪强度设计值ft(N/mm):1.50 ; 钢楞弹性模量E(N/mrr):210000.00 ;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00 ; 2、柱模板荷载标准值计算 F =必 1 炖亦F = YH 其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计 算，得 5.714h ; T -混凝土的入模温度，取20.000 C； V -混凝土的浇筑速度，取5.000n/h ; H -模板计算高

28、度，取5.000m； B-外加剂影响修正系数，取1.200 ; 妝-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别计算得93.102 kN/m 2、120.000 kN/m2，取较小值93.102 kN/m2作为本工程计算荷 载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F 1=93.102kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F 2= 2 kN/m 3、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度 B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑 新浇混凝

29、土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度 B方向竖楞间距最大，为1= 167 mm，且竖楞数为4， 面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 q P1 V 0Q3心 1 167 L 167 1167 *1*1十 r7 面板计算简图 1) .面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： MOAql2 其中，M-面板计算最大弯距(N mm) 1-计算跨度(竖楞间距):1 =167.0mm ; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计

30、值 qi： 1.2 X 93.10 X 0.60 X 0.90=60.330kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.60 X 0.90=1.512kN/m ; 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q 1 + q 2 =60.330+1.512=61.842 kN/m ; 面板的最大弯距：M =0.1 X 61.842 X 167X 167= 1.72 X 105N.mm 其中，(T -面板承受的应力(N/mn); M -面板计算最大弯距(N mm) W - 面板的截面抵抗矩 6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600 X

31、15.0 X 15.0/6=2.25 X 104 mva; f -面板的抗弯强度设计值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2; CAQ 面板的最大应力计算值：（r= M/W = 1.72 X 10 / 2.25 X 10 = 7.665N/mm ; 面板的最大应力计算值c=7.665N/mm2小于面板的抗弯强度设计值o=13N/mni,满 足要求！ 2）.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： U = 0匈 其中，V -面板计算最大剪力（N）; I- 计算跨度（竖楞间距）:l =167.0mm ; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设

32、计值 q1： 1.2 X 93.10 X 0.60 X 0.90=60.330kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.60 X 0.90=1.512kN/m ; 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q 1 + q 2 =60.330+1.512=61.842 kN/m ; 面板的最大剪力：V = 0.6 X 61.842 X 167.0 = 6196.578N ; 截面抗剪强度必须满足下式： 3V 2bh 其中，T-面板承受的剪应力（N/mm）; V -面板计算最大剪力（N） : V = 6196.578N ; b-构件的截面宽度（m

33、m）： b = 600mm ; hn-面板厚度（mm）： hn = 15.0mm ; fv 面板抗剪强度设计值（N/mm）: f v = 13.000 N/mm 2 ; 面板截面受剪应力计算值：t=3 X 6196.578/（2 X 600X 15.0）=1.033N/mm2 ; 面板截面抗剪强度设计值：f v=1.500N/mm2 ; 面板截面的受剪应力T=1.033N/mm小于 面板截面抗剪强度设计值f v=1.5N/mm2，满 足要求！ 3）.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下： 0.677汕 = IQGEI 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（k

34、N/m） : q = 93.10 X 0.60 = 55.86 kN/m ; v-面板最大挠度（mm）； I-计算跨度（竖楞间距）:l =167.0mm; E-面板弹性模量（N/mrf）： E = 9500.00 N/mm2 ; I-面板截面的惯性矩（mri ）; Tb/12 I= 600 X 15.0 X 15.0 X 15.0/12 = 1.69 X 10I = 100 X 50 X 50X 50/12 = 104.17cm ; mni; 面板最大容许挠度：v = 167 / 250 = 0.668 mm ; 面板的最大挠度计算值：v 0.677 X 55.86 X 167.0 7（100

35、 X 9500.0 X 1.69 X 105） = 0.183 mm 面板的最大挠度计算值 v=0.183mm小于 面板最大容许挠度设计值V= 0.668mm,满 足要求！ 4、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为5.0m,柱箍间距为600mm竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的 三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度100mm高度50mm截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 3 W = 100X 50X 50/6 = 41.67cm ; , / 1 1 1 1 J 1 H 1、 111 oooo j L6001 L测 L.600 1

36、- rT r彳 r 竖楞方木计算简图 1) .抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2 其中，M-竖楞计算最大弯距(N mm) I-计算跨度(柱箍间距):l =600.0mm ； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 93.10 X 0.17 X 0.90=16.792kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2 1.4 X 2.00 X 0.17 X 0.90=0.421kN/m ; q = (16.792+0.421)/2=8.606 kN/m; 竖楞的最大弯距：M =0.1 X 8.606 X 600.0 X 600.0= 3.10

37、X 105N.mm M . CT = f w J 其中，(T -竖楞承受的应力(N/mm); M -竖楞计算最大弯距(N mm) W -竖楞的截面抵抗矩(mn3) , W=4.17X 104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm2; 竖楞的最大应力计算值：(r= M/W = 3.10 X 105/4.17 X 104 = 7.436N/mm2; 竖楞的最大应力计算值c=7.436N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值o=13N/mm,满 足要求！ 2) .抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： 其中，V -竖楞计算最大剪力(N); q-作用

38、在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值 q* 1.2 X 93.10 X 0.17 X 0.90=16.792kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.17 X 0.90=0.421kN/m ; q = (16.792+0.421)/2=8.606 kN/m; 竖楞的最大剪力：V = 0.6 X 8.606 X 600.0 = 3098.289N ; 截面抗剪强度必须满足下式： 37 2bh 其中，T-竖楞截面最大受剪应力(N/mni); V -竖楞计算最大剪力(N) : V = 3098.289N ; b-竖楞的截面宽度(mm)： b =

39、100.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm): hn = 50.0mm ; fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mmi) : fv = 1.500 N/mm 2; 竖楞截面最大受剪应力计算值：r=3 X 3098.289/(2 X 100.0 X 50.0)=0.929N/mm2; 竖楞截面抗剪强度设计值：f=1.500N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值T=0.929N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 f v=1.5N/mm2，满足要求! 3) .挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下 0.677 ql v 100 EI 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m) : q =93

40、.10 X 0.17 = 15.55 kN/m ; v-竖楞最大挠度(mm)； I-计算跨度(柱箍间距)：l =600.0mm; E-竖楞弹性模量(N/mm)： E = 9500.00 N/mm2 ; I-竖楞截面的惯性矩(mr4)， I=1.04 X 106 ； 竖楞最大容许挠度：v = 600/250 = 2.4mm ; 竖楞的最大挠度计算值：v 0.677 X 15.55 X 600.0 4/(100 X 9500.0 X 1.04 X 106) = 1.379 mm 竖楞的最大挠度计算值 尸1.379mm小于竖楞最大容许挠度V=2.4mm，满足要求! 5、B方向柱箍的计算(H方向同B方

41、向) 本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管 48X 3.5 ; 截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 钢柱箍截面抵抗矩 W = 10.16 cm 3; 钢柱箍截面惯性矩I = 24.38 cm 4; 柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算(附计算简图)： 760 B 方向柱箍计算简图 其中P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN); P = (1.2X 93.1 X 0.9 + 1.4 X 2X 0.9) X 0.167 X 0.6/2 = 5.16 kN 77467.746 3呻 5.1 E4 5.16 4 7.7467746 B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力：N = 7.746 kN B方

42、向柱箍弯矩图(kN m) 最大弯矩：M = 1.868 kN.m ; B方向柱箍变形图（mm） 最大变形：V = 2.169 mm ; 1）.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 M 彳 C7 = J W J 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M = 1.87 kN.m ; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 10.16 cm 3; B边柱箍的最大应力计算值：c= 175.06 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值：f = 205 N/mm 2; B边柱箍的最大应力计算值c=175.06N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 2 f=205N/mm，满足要求！ 2）.柱箍挠度验算 经过计算得到

43、：v 2.169 mm ; 柱箍最大容许挠度:V = 600 / 250 = 2.4 mm ; 柱箍的最大挠度 v2.169mm小于柱箍最大容许挠度V=2.4mm,满足要求！ （二）、800*800柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支 撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间 用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 对拉螺栓 O 800 姿愣（方木） 柱箍（凰钢管） 柱剖面图 柱立面图 柱模板设计示意图 柱截面宽度B（mm）:800.00 ;柱截面高度H（mm）:800.00;柱模板的总计

44、算高度:H = 5.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2; Rnn 计算简图 1、参数信息 1）.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1 ;柱截面宽度B方向竖楞数目:5 ； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1 ;柱截面高度H方向竖楞数目:5 ； 对拉螺栓直径（mm）:M14; 2) .柱箍信息 柱箍材料：钢楞；截面类型：圆钢管48X 3.5 ; 钢楞截面惯性矩l(cm4):24.38 ;钢楞截面抵抗矩 W(crr):10.16 ; 柱箍的间距(mm):600;柱箍合并根数:2 ； 3) .竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2 ；

45、宽度(mm):100.00 ;高度(mm):50.00 ； 4) .面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00 ； 面板弹性模量(N/mm):9500.00 ;面板抗弯强度设计值f c(N/mni):13.00 ； 面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50 ; 5) .木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00 ;方木弹性模量E(N/mn2):9500.00 ; 方木抗剪强度设计值ft(N/mnn):1.50 ; 钢楞弹性模量E(N/mrr):210000.00 ;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00 ; 2、柱模板荷载标准值计算 F = 0：22

46、rt/3Jv F = YH 其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计 算，得 5.714h ; T -混凝土的入模温度，取20.000 C； V -混凝土的浇筑速度，取5.000m/h ; H -模板计算高度，取5.000m； B-外加剂影响修正系数，取1.200 ; 碁-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别计算得93.102 kN/m 2、120.000 kN/m2，取较小值93.102 kN/m2作为本工程计算荷 载。 计算中采

47、用新浇混凝土侧压力标准值F 1=93.102kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 3、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度 B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑 新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度 B方向竖楞间距最大，为1= 175 mm，且竖楞数为5， 面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 q P1 卩片 r7 f1 ?VV J L175 117

48、5 1175 rv r7 面板计算简图 1）.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： MOAql2 其中，M-面板计算最大弯距（N mm） 1- 计算跨度（竖楞间距）:1 =175.0mm ; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值 qi： 1.2 X 93.10 X 0.60 X 0.90=60.330kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2 1.4 X 2.00 X 0.60 X 0.90=1.512kN/m ; 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q 面板的最大弯距： 1 + q 2

49、 =60.330+1.512=61.842 kN/m ; M =0.1 X 61.842 X 175X 175= 1.89 X 105N.mm 面板最大应力按下式计算: M 彳 a = j W J 其中，（T -面板承受的应力（N/mn2）; M - 面板计算最大弯距（N mm） W -面板的截面抵抗矩： b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600 X 15.0 X 15.0/6=2.25 X 104 mn3; f -面板的抗弯强度设计值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2; CAQ 面板的最大应力计算值：（r= M/W = 1.89 X 10 / 2.25 X 10 = 8

50、.417N/mm ; 面板的最大应力计算值c=8.417N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值o=13N/mm,满 足要求! 2）.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： V - 0-69/ 其中，V -面板计算最大剪力（N）; I-计算跨度（竖楞间距）:l =175.0mm ; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值 q* 1.2 X 93.10 X 0.60 X 0.90=60.330kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.60 X 0.90=1.512kN/m ; 式中，0.90为按施工手册取用的临时

51、结构折减系数。 q = q 1 + q 2 =60.330+1.512=61.842 kN/m ; 面板的最大剪力：V = 0.6 X 61.842 X 175.0 = 6493.420N ; 截面抗剪强度必须满足下式： 3V 2bh 其中，T-面板承受的剪应力（N/mm）; V -面板计算最大剪力（N） : V = 6493.420N ; b-构件的截面宽度（mm）： b = 600mm ; hn-面板厚度（mm）： hn = 15.0mm ; fv-面板抗剪强度设计值（N/mm）: f v = 13.000 N/mm 2 ; 面板截面受剪应力计算值：t=3 X 6493.420/（2 X

52、600X 15.0）=1.082N/mm2 ; 面板截面抗剪强度设计值：f v=1.500N/mm2; 面板截面的受剪应力 T=1.082N/mm小于 面板截面抗剪强度设计值f v=1.5N/mm2，满 足要求！ 3）.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下： 0677扉 V = 100EI 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m） : q = 93.10 X 0.60 = 55.86 kN/m ; v-面板最大挠度（mm）； I-计算跨度（竖楞间距）:l =175.0mm ; E-面板弹性模量（N/mrf）： E = 9500.00 N/mm2 ;

53、I-面板截面的惯性矩（mr4）; *脚12 匸 600 X 15.0 X 15.0 X 15.0/12 = 1.69 X 10I = 100 X 50 X 50X 50/12 = 104.17cm ; mni; 面板最大容许挠度：V = 175 / 250 = 0.7 mm ; 面板的最大挠度计算值：v 0.677 X 55.86 X 175.0 7（100 X 9500.0 X 1.69 X 105） = 0.221 mm 面板的最大挠度计算值v=0.221mm小于 面板最大容许挠度设计值V= 0.7mm,满足 要求！ 4、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计

54、算。 本工程柱高度为5.0m,柱箍间距为600mm竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的 三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度100mm高度50mm截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 3 W = 100X 50X 50/6 = 41.67cm ; , / 1 1 1 1 J 1 H 1、 111 oooo j L6001 L测 L.600 1- rT r彳 r 竖楞方木计算简图 1) .抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： M=0.1ql2 其中，M-竖楞计算最大弯距(N mm) I-计算跨度(柱箍间距):l =600.0mm ； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力

55、设计值 qi： 1.2 X 93.10 X 0.18 X 0.90=17.596kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2 1.4 X 2.00 X 0.18 X 0.90=0.441kN/m ; q = (17.596+0.441)/2=9.019 kN/m; 竖楞的最大弯距：M =0.1 X 9.019 X 600.0 X 600.0= 3.25 X 105N.mm M . CT = f w J 其中，(T -竖楞承受的应力(N/mm); M -竖楞计算最大弯距(N mm) W -竖楞的截面抵抗矩(mn3) , W=4.17X 104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.

56、000N/mm2; 竖楞的最大应力计算值：(r= M/W = 3.25 X 105/4.17 X 104 = 7.792N/mm2; 竖楞的最大应力计算值c=7.792N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值o=13N/mm,满 足要求！ 2) .抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： 其中，V -竖楞计算最大剪力(N); q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值 q* 1.2 X 93.10 X 0.18 X 0.90=17.596kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.18 X 0.90=0.441kN/m ;

57、 q = (17.596+0.441)/2=9.019 kN/m; 竖楞的最大剪力：V = 0.6 X 9.019 X 600.0 = 3246.710N ; 截面抗剪强度必须满足下式： 37 2bh 其中，T-竖楞截面最大受剪应力(N/mni); V -竖楞计算最大剪力(N) : V = 3246.710N ; b-竖楞的截面宽度(mm)： b = 100.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm): hn = 50.0mm ; fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mmi) : fv = 1.500 N/mm 2; 竖楞截面最大受剪应力计算值：r=3 X 3246.710/(2 X 100.0 X

58、 50.0)=0.974N/mm2; 竖楞截面抗剪强度设计值：f v=1.500N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值T=0.974N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 f v=1.5N/mm2，满足要求! 3) .挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下 0.677 ql v 100 EI 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m) : q =93.10 X 0.18 = 16.29 kN/m ; v-竖楞最大挠度(mm)； I-计算跨度(柱箍间距)：l =600.0mm; E-竖楞弹性模量(N/mm)： E = 9500.00 N/mm2 ; I-竖楞截面的惯性矩(mr4)， I=1

59、.04 X 106 ； 竖楞最大容许挠度：v = 600/250 = 2.4mm ; 竖楞的最大挠度计算值：v 0.677 X 16.29 X 600.0 4/(100 X 9500.0 X 1.04 X 106) = 1.445 mm 竖楞的最大挠度计算值尸1.445mm小于竖楞最大容许挠度V=2.4mm，满足要求! 5、B方向柱箍的计算(H方向同B方向) 本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管 48X 3.5 ; 截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 钢柱箍截面抵抗矩 W = 10.16 cm 3; 钢柱箍截面惯性矩I = 24.38 cm 4; 柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算(附计

60、算简图)： 2.715.415.415.412.71 1 . 1 1 L B 方向柱箍计算简图 其中P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN); P = (1.2X 93.1 X 0.9 + 1.4 X 2X 0.9) X 0.175 X 0.6/2 = 5.41 kN 5.53S5.536 25B2 2.582 5 0.125 1 0124 1124 2561 2.581 5.5355.535535 B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力：N = 16.483 kN B方向柱箍弯矩图(kN m) 最大弯矩：M = 0.655 kN.m ; B方向柱箍变形图（mm） 最大变形：V = 0.127