水工建筑物课设

1、姚家河重力坝课程设计说明书姓 名：杨康瑾学 号：班 级：班指导老师：彭云枫日 期：2017年9月6日目录1设计目的12设计资料13水库及枢纽工程的勘测、规划成果44工程等级及洪水标准55非溢流坝的断面尺寸拟定76荷载计算107.坝体应力分析138重力坝的稳定校核计算209.溢流坝剖面的设计2210溢流坝的结构布置2911大坝的构造3012.坝基处理321设计目的课程设计是教学计划中一个重要的教学环节，是培养学生综合应用所学的基础理论、专业知识和基本技能，进行水利工程设计、建设管理的综合训练，是前面各个教学环节的继续、深化和拓宽，是学生综合素质和工程实践能力培养的重要阶段。2设计资料2.1基本情

2、况姚家河水库位于湖北省大悟县境姚家河中上游。姚家河发源于本区王家店，是环水东支大悟河的一条支流，全长约40km，一在三里城处汇人大悟河。流域总面积46. 7km2，坝址以上控制面积27.6km2流域内四季气候鲜明，下游土壤肥沃，盛产水稻、小麦、棉花等作物。姚家河为一山区河流，河床较窄，水位变幅较大，因水量不足，又易引起旱灾。为此，每当山洪暴发根据流域规划下游即遭洪水淹没；而当缺雨季节，确定兴建姚家河水库，以达兴利除害的目的。根据流域规划要求，确定本水库以灌溉为主，兼兴防洪、养鱼之利，其主要任务如下：(1)灌溉方面：灌溉面积共4万亩，均分布于水库右岸。(2)防洪方面：根据下游防洪要求，最大下泄流

3、量不得超过120m3/s。2.2基本资料2.2.1地形地质本区没有大的高山附近都是堆积剥蚀低丘，一般地势比较平坦，相.对高程不超过200m，坡度为30度50度，局部地势较陡，约为60度80度。地貌特点是右岸山头岩石露头较明显，覆盖层厚0.2m，表面岩右均已风化，风化层厚1. 0m，局部地区有崩塌现象；左岸岩石露头较少，覆盖层厚1.5m，风化层厚1. 0m。库区为一狭长带形，两岸群山连绵松树，山坡多植，植被良好。耕地主要分布于右岸下游平坦地区，沿河两岸分布有少量梯田。本区岩石均为太古代泰山纪变质岩，大致可分为5种，分别为花岗片麻岩、闪长岩、石英岩和石岩云母片麻岩。其中以花岗片麻岩分布最广，整个库

4、区均有，其抗压强度较高，但易风化。各种岩石在坝址附近分布情况如坝址地形地质图所示。岩层走向均与河流斜交，倾向库内，一般倾角较大，有的近于垂直。花岗片麻岩中裂隙和节理不是很发育。坝址处河谷狭窄，上、下游较开阔，足以布置施工场地。坝址以上有足够的库容可以满足蓄水要求。坝址处河床高程103.00m，有3m厚的砂卵石覆盖层，工程地质条件良好。坝址左岸离坝轴线400m处有天然鞍部，略高于正常蓄水位，工程地质条件亦属良好，覆盖层为砂质粘土，平均厚约3m，可布置溢洪道，钻孔资料如坝址地形图所示。库区地质条件与坝址区大致相同，未发现坍塌、滑坡现象，节理裂隙不发达，渗漏问题不严重。本区地震基本烈度小于6度。2.

5、2.2水文气象资料流域内无径流资料。所需年、月设计径流量及洪水流量均由暴雨推求，并根据降雨系列延长。通过水文水利计算得出各特征值见后面调洪演算成果。本区风力按7级计，最大风速多年平均值15m/s，水库吹程1km。2.2.3建筑材料根据勘测，距坝轴线1 km以.内有比较丰富的土料，主要分布如下(1)砂质粘土。分布于坝址以上肖家阪等处，最大运距1000 m，储量为12万m3，高程为106.00110.00m。坝址以下两岸山坡有8万9万m3，运距在800- 1000m范围之间。(2)河床砂卵石。由于姚家河为一山区河流，河谷较窄，沙滩较少。因此，坝轴线附近，砂卵石储量不多，约有5.5万5.9万m3，分

6、布于坝轴线上、下游200m处。坝轴线下游有较多的砂卵石储量(约40万m3)，运距1000m左右。各种土料物理力学性质见表所示。表1土料物理力学性质表土壤名称比重孔隙率含水量（%）干容重（KN/m）天然容重（KN/m）饱和容重（KN/m）砂质黏土2.700.3719.016.719.920.5河床砂卵石2.760.5030.020.022.024.5土壤名称粘聚力（KN/）内摩擦角渗透系数（cm/s）=d60/d10黏粒含量(%)砂质黏土3.0(水上)2.0（水下）23(水上)19（水下）1.4810-65038河床砂卵石038610-2302.2.4其他坝顶无交通要求。对外交通不便，河流四季不

7、能通航，县城至三里城小镇有20km公路，三里城至大坝仅有人行便道(长约5km)。3水库及枢纽工程的勘测、规划成果3.1勘测成果坝址地形地质图一张。坝址河床高程:103.00m。溢洪道出口河底高程:101.99m。风化岩石允许流速:6m/s。坝址及坝址卞游水位流量关系。3.2灌溉引水要求及渠首有关数据设计引水流量：4.0m3。(2)灌溉渠道进口控制水位:110.00m。(3)渠首段渠道参数:底宽b=3.8m，边坡系数m=0.2，设计水深h=2.0m,糙率n=0. 03，渠道比降i=1/5000。3.3水库规划设计成果(1)正常蓄水位:123. 50m。(2)兴利库容下限水位(相应垫底库容0.34

8、106m3的水位):110.85m。(3)兴利库容5106m3。(4)淤沙高程107.00m。3.4泄洪规划及调洪演算成果(1)采用先闸门宽顶堰河岸式正槽溢洪道(不考虑其他建筑物参加泄洪)，宽顶堰堰顶高程等于正常蓄水位123.50m，控制段宽度B=11. 0m，流量系数m=0. 370，侧收缩系数=0. 95(堰顶进口为圆角，上游堰高2.0m，边墩头部为圆弧形)(2)设计洪水位126. 30m，设计洪水位时溢洪道下泄流量80m3 / s，相应下游水位103. 83m。(3)校核洪水位127.06m。表2 坝址上游水位流量关系表水位（m）103.0103.5104.0104.5105.0105.

9、5105.8流量（m/s）07.517.03050100120表3 坝址下游水位一流量关系表水位（m）101.84102.62103.15103.54103.83104.03104.10流量（m/s）0204060801001204工程等级及洪水标准4.1工程等级的确定根据已知条件：兴利库容0.05亿m3，推算总库容为0.05亿m3-0.1亿m3，由表4知工程等级为IV级；灌溉面积共4万亩，确定水利枢纽工程等级为IV级；则水利枢纽工程等级为IV级，工程规模为小(1)型。由于重力坝为永久性水工建筑物，由表5知水工建筑物的等级为4级。表4 水利水电工程分等指标工程等别工程规模分等指标水库总库容（亿

10、米）防洪灌溉面积（万亩）保护城镇及工矿区保护农田面积（万亩）大（1）型=10特别重要=500=150大（2）型101重要50010015050中型10.1中等10030505小（1）型0.10.01一般30550.5小（2）型0.010.0015L2时，波浪运动不受库底约束，为深水波；当坝前水深小于半波长，即L2HH0时，波浪运动受库底约束，为浅水波；故对于三种水位情况，都为深水波，（L=2L1）。Pwk=L4(2h1+h0) (1) 对于正常蓄水位、设计洪水位：Pwk=L4(2h1+h0)=149.88.79(0.81+0.12)=20.02KN(2) 校核洪水位，计算有：Pwk=L4(2h

11、1+h0)=149.85.88(0.49+0.06)=7.92KN7.坝体应力分析采用材料力学法进行应力分析，对于正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位三种工况荷载组合都为：自重+静水压力+扬压力+浪压力；以大坝建基面为计算截面，大坝底宽，剖面形心位于底面中点。7.1水平截面上的正应力按材料力学偏心受压公式，上、下游边缘正应力yu、yd分别为：yu=WB+6MB2yd=WB-6MB2式中：W：作用于截面以上全部荷载的铅直分布的总和，KN；M：作用于计算截面以上全部荷载对截面垂直水流方向形心轴的力矩总和；KNm；B：计算截面的长度，m。在计算过程中，取为截面的底面长度。7.1.1大坝自重W1=178

12、6.32KN形心距L1=8.43m力矩M1=15059.60KNm（顺时针）W2=4258.33KN 形心距L2=1.31m 力矩M1=5579.10KNm（顺时针）7.1.2上游静水压力已知不同特征水位的上、下游水位深如表13。表13不同特征水位的上、下游水位深特征水位P1(KN)L（m）M(KNm)正常蓄水位2059.9810.2521130.65（顺时针）设计洪水位2661.9511.6531020.85（顺时针）校核洪水位2839.5612.0334156.54（顺时针）7.1.2下游水平静水压力计算三种工况下，下游水平静水压力结果如表14表14 下游水平静水压力结果表()()()正常

13、蓄水位3.380.551.86 （逆时针）设计洪水位3.380.551.86 （逆时针）校核洪水位3.380.734.34 （逆时针）7.1.3淤沙压力计算三种工况下，下游垂直静水压力结果如表15：表15下游垂直静水压力结果表()()()正常蓄水位4.239.4940.14 （顺时针）设计洪水位4.239.4940.14 （顺时针）校核洪水位7.509.3570.65（顺时针）7.1.4泥沙压力计算淤沙压力有：Ps=46.50KN；形心距Ls=2m；力矩Ms=9290KNm（顺时针）7.1.5扬压力计算三种工况下，扬压力结果如表16：表16 扬压力结果表()()正常蓄水位979.023987.

14、52（顺时针）设计洪水位1093.254552.89（顺时针）校核洪水位1165.954650.32（顺时针）综上，计算各水位情况下的全部荷载铅直分力的综合W及全部荷载对截面垂直水流形心轴产生的力矩总和M，如表17所示：表17 三种水位下与结果表不计扬压力计入扬压力W(KN)M(KNm)W(KN)M(KNm)正常蓄水位6048.9825.60（顺）5069.55828.99（顺）设计洪水位6048.910749.95（顺）4953.9610750.26（顺）校核洪水位6052.0813687.04（顺）5642.5613689.25（顺）7.2水平截面上正应力的计算7.2.1 不计扬压力1.正

15、常蓄水位yu=WB+6MB2=316.96KPa yd=WB-6MB2=293.21KPa2.设计洪水位yu=WB+6MB2=469.52KPa yd=WB-6MB2=141.23KPa3.校核洪水位yu=WB+6MB2=513.60KPa yd=WB-6MB2=95.25KPa7.2.2 计入扬压力1.正常蓄水位yu=WB+6MB2=325.69KPa yd=WB-6MB2=180.26KPa2.设计洪水位yu=WB+6MB2=482.56KPa yd=WB-6MB2=18.25KPa3.校核洪水位yu=WB+6MB2=570.52KPa yd=WB-6MB2=15.36KPa7.3水平截面

16、上正应力计算结果重力坝非溢流坝段的荷载主要有：自重、静水压力、浪压力、泥沙压力、扬压力、等，常取坝长进行计算。应力计算结果如表18：表18应力计算结果（单位：）计算工况不计扬压力计入扬压力yuydyuyd正常蓄水位316.96293.21325.69180.26设计洪水位469.52141.23482.5618.25校核洪水位513.6095.25570.5215.367.4应力的计算计算截面上、下游分别取三角微单元体，根据对上游边微单元体的力平衡条件Fy=0，可得上游边缘剪应力u为：u=pu-yum1同理，求得下游边缘剪应力d为：d=yd-pdm1代入数据计算上、下游边缘剪应力结果如表19：

17、表19边缘剪应力计算结果（单位：）计算工况不计扬压力计入扬压力正常蓄水位0226.490142.35设计洪水位0106.0508.59校核洪水位072.3204.657.5水平正应力的计算计算截面上、下游分别取三角微单元体，根据对上游边微单元体的力平衡条件Fx=0，可得上游边缘水平正应力xu为：xu=pu-pu-yum12同理，求得下游边缘水平正应力为：yd=pd-yd-pdm22代入数据计算上、下游边缘水平正应力结果如表20：表20边缘水平正应力计算结果（单位：）计算工况不计扬压力计入扬压力正常蓄水位101.23188.95101.29116.98设计洪水位112.3993.23115.26

18、12.56校核洪水位116.5666.82119.5612.057.6主应力的计算计算边缘主应力时，取三角形微单元体进行分析，上、下游坝面仅受垂直于坝面的水压力，没有剪应力，因此，上下游坝面为主应力面，另一应力面则应与坝面垂直，分别取上下游单元体的力平衡条件Fy=0，得上、下游边缘主应力1d，2d分别为：1u=1+m12yu-pum121d=1+m22yd-pdm22上、下游边缘另一主应力值显然就是作用在坝面的水压力强度，即：2u=pu2d=pd代入数据计算上、下游边缘剪水平正应力结果如表21：表21水平正应力计算结果（单位：）工况不计扬压力计入扬压力1u1d2u2d1u1d2u2d正常316

19、.96473.65101.236.84325.69293.62101.236.84设计469.52226.52112.396.84482.5622.68112.396.84校核513.60153.69116.568.49570.5218.00116.568.49由以上计算可求得，非溢流坝应力计算中，水平截面正应力、边缘剪应力、水平正应力、边缘主应力计算结果汇总于表22表22边缘应力计算结果汇总表 （单位：）边缘应力值(KPa)正常蓄水位设计洪水位校核洪水位不计扬压力yu316.96469.52513.60yd293.21141.2395.25u000d226.49106.0572.32xu10

20、0.55114.29118.01xd188.9593.2366.821u316.52465.36515.621d473.65226.52153.692u100.85115.26117.892d6.846.848.49计入扬压力yu325.69482.56570.52yd180.2618.2515.36u000d142.358.594.65xu100.55114.29118.01xd118.9112.9412.301u325.69482.56570.521d293.6222.6818.002u101.23112.39116.562d6.846.848.49由表22成果分析，可以看出坝体边缘应力状

21、态良好，未出现拉应力的情况。8重力坝的稳定校核计算8.1抗滑稳定分析抗滑稳定分析的目的是核算坝体沿坝基面或沿地基深层软弱结构面抗滑稳定的安全度。本次抗滑稳定分析仅采用抗剪断摩擦公式进行计算，以单宽为计算单元，认为坝体混凝土与岩基接触良好，接触面积为A，直接采用接触面上的抗剪断参数f和c进行计算抗滑稳定安全系数。KS=f(W-U)+cAP式中：f：抗剪断摩擦系数c：抗剪断凝聚力W：作用在滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和；P：作用在滑动面以上的力在水平方向投影的代数和；U：作用在滑动面以上的扬压力。关于安全系数KS，参考相关规范，取值情况如下表23：表23 安全系数取值荷载组合KS基本组合3.

22、0特殊组合2.52.3混凝土于坝基接触面的岩体为第类，取f=1.0，c=0.8MPa，A=19.85m2。其中：P=P上+PL+PS-P下计算所得结果如下表24：表24稳定校核计算结果正常蓄水位设计洪水位校核洪水位W (KN)6052.266045.856049.32P (KN)2130.252721.502885.45 (KN)974.21097.621164.21KS7.656.965.95KS3.03.02.3抗滑稳定要求满足满足满足9.溢流坝剖面的设计9.1泄水方式的确定重力坝的泄水方式主要有开敞溢流式和孔口溢流式，前者除泄洪外还可以排除冰凌或其他漂浮物；设置闸门时，闸门顶高程大致与正

23、常高水位齐平，堰顶高程较低，可利用闸门的开启高度调节水位和下泄流量，适用于洪水量较小，淹没损失不大的中小型工程；后者一般兼有表面溢流孔和深水溢流孔，表孔具有较大的泄流能力，深孔放水条件好，具有排沙、防空水库，导流等功能，适用于大中型工程。综合考虑水文情况，地形特点，经济等因素，确定采用开敞溢流式泄流方式。9.2孔口净宽的确定孔口净宽按以下公式计算： B=Q溢q其中：Q溢：下泄流量； q：单宽流量。由已知条件：设计洪水位126.30m，设计洪峰流量为80m3s；校核洪水位127.06m，校核洪峰流量为120 m3s。单宽流量是确定孔口尺寸的重要控制性指标。查规范有：软弱岩石或裂隙发育岩石，305

24、0m3(sm)；较好的岩石，q5070m3(sm)；坚硬或完整岩石，100150m3(sm)。本次计算采用q3050ms，分别计算设计水位和校核水位情况下溢洪道所需的孔口宽度如下表25：表25 孔口宽度计算计算情况流量Q(m3s)单宽流量q(m3s)孔口净宽B(m)设计水位8030501.62.7校核水位12030502.44根据以上计算，取孔口净宽B=4.0m，设计洪水位时单宽流量为20ms，为了保证泄洪时闸门的对称开启，取每孔净宽b=0.4m，孔数n=9。9.3溢流坝段净宽L0的确定根据闸门的形式取闸墩厚度d1.4m，由上述计算孔口净宽b0.4m，则溢流前缘总长L0为：L0=nb+(n-1

25、)d经计算得溢流坝净宽为L0=14.8m9.4堰上最大水头Hmax的确定堰上最大水头Hmax的确定：Hmax校核洪水位堰顶高程=127.06m-123.5m=3.56m9.5确定溢流面曲线对于溢流面曲线的确定，可选择WES曲线和克-奥堰堰面曲线，由于克-奥堰堰面曲线所绘剖面略显肥大，且用表格给出坐标点较少，设计施工过程中不便控制，而WES曲线给出的是曲线方程，具有易与各种上游坝坡相衔接的特点，便于应用，故宜采用WES型堰面曲线，以堰顶为界，分上游段和下游段两部分。9.5.1顶部曲线表26堰面曲线参数上游面坡度y/xknR1aR2b3:02.0001.8500.5Hd0.175Hd0.2Hd0.

26、282Hd3:11.9361.8360.68Hd0.139Hd0.21Hd0.237Hd3:21.9391.8100.48Hd0.115Hd0.22Hd0.214Hd3:31.8731.7760.45Hd0.119Hd采用开敞式溢流坝堰，该设计上游段曲线采用三圆弧型曲线。，所以k=2.000,n=1.850按下式计算：x1.85=2.0Hd0.85y其中：Hd为定型设计水头，为了防止出现负压和得到经济的剖面，采用堰顶水头Hd=(0.750.95) Hmax，取Hd=0.9Hmax=3.204m。上游段采用三圆弧型式的曲线：R1=0.5Hd=0.53.204=1.602m R2=0.2Hd=0.

27、23.204=0.641m R3=0.04Hd=0.043.204=0.128mx1=0.175Hd=0.561m x2=0.276Hd=0.884m x3=0.282Hd=0.904m坐标原点在堰顶，根据计算式，列计算表如下：表27 WES曲线x0.001.002.003.004.005.006.007.008.00y0.000.190.671.422.423.655.116.808.719.5.2中间直线段的确定顶部的曲线段确定后，中部的直线段分别与顶部曲线、底部的反弧段相切，其坡度一般与非溢流坝段下游坡率相同，即为1：m2。堰顶下游直线段：采用方程式x1.85=2.0Hd0.85y计算，

28、化简得y=x1.852.0Hd0.85，曲线末端与斜率为的直线段相切。堰面曲线求一阶导数：dydx=1.85x0.852.0Hd0.85=10.8，解得：x=4.57 y=3.099.5.3反弧段（3）反弧段溢流坝剖面拟定图反弧半径不同的的消能措施可选用不同的消能方式。根据混凝土重力坝设计规范知，对于挑流消能反弧半径h为校核洪水位闸门全开时反弧段最低处的水深，m，反弧段流速v16时，取下限，流速越大，反弧段半径也取较大值，直至上限。校核洪水位的下泄流量，m校核洪水位为127.06m，对应的下泄流量为挑坎高差=127.06-123.5=3.56m。;；;R取5.5m。挑角挑角越大，射程越大，但挑

29、角增大，入水角也增大，水下射程减小。同时入水角增大后，冲刷坑深度增加。一般在之间，在此取。鼻坎高程：（式中: 侧收缩系数，与墩头形式及行进水流的进水方向有关。初拟时可取0.90.95，本次设计取0.95 淹没系数，自由出流 =1流量，校核洪水下泄流量 m3/s溢流堰总净宽 =11流量系数，取堰上水头，重力加速度 校核洪水位对应的下泄流量为114.95，查下游水位流量关系得到下游水位为104.08m（采用内插法）。鼻坎应高出下游水位，一般以12m为宜，此处取2m，所以鼻坎高程为106.08m。根据以上数据，就可以确定溢流坝曲面了9.6溢流坝的消能防冲设计溢流坝的消能方式有：(1) 挑流消能：工程

30、量小、投资省、结构简单、检修施工方便，但下游局部冲刷不可避免，一般适用于岩基比较坚固的高坝或中坝。(2) 底流式消能：流态稳定，消能效果好，对地质条件和尾水变幅适应性强等优点，(3) 面流式消能：使用于水头较小的中、低坝，要求下游水位稳定，河床和河岸在一定范围内有较高抗冲能力。(4) 消力戽消能：工程量较底流消能小，但水面波动大，易冲刷岸坡。分析以上消能工的优缺点。考虑到本次设计的重力坝属于高坝，下游地质比较好的情况，选用挑流消能。设计采取的挑流鼻坎的型式为连续式挑流鼻坎。结构简单，易于避免发生空蚀破坏，急流在挑流鼻坎前可获得均化，水流雾化也轻。鼻坎的挑射角度一般采用=25。鼻坎反弧段半径R=

31、8m，挑流鼻坎坎顶高程为106.10m。水舌挑射距离按水舌外缘计算，其估算公式：L=1gv12sincos+v1cosv1sin2+2g(h1+h2)式中：L：水舌挑距，；g：重力加速度，ms2；v1：坎顶水面流速，ms，约为鼻坎处平均流速v的1.1倍；：挑射角度，即=25；h1：坎顶平均水深h在铅直向的投影，h1=hcos；h2：坎顶至河床面的高差，m， h2=3.1m；查得：hcq23 =0.195，hc=0.1952023=1.44m，；v=qhc=201.44=13.89ms即v1=1.1v=1.113.89=15.279ms；计算得：h1=0.92cos25=0.83mL=19.81

32、15.2792sin25cos25+15.279cos2515.2792sin225+29.810.83+3.1=24.50m关于冲刷坑深度，工程上常按下式进行估算：tk=q0.5H0.25，式中：tk：最大冲刷坑水垫层厚度，m；q：单宽流量，m3(sm)；H：上、下游水位差，22.96m；：冲刷系数。查资料，可取，计算得：tk=0.9200.522.960.25=8.81mLtk=24.508.81=2.782.5Ltk=2.785，满足要求。9.7闸门类型的选择由于平面闸门具有门叶结构简单，便于制造、安装和运输，顺水流方向尺寸较小，且便于检修和维护的优点。因此，可在堰顶设平面工作闸门，尺寸

33、为56m（宽高），用坝顶的单向移动式门机启闭。10溢流坝的结构布置坝顶上游设置防浪墙，与坝体连成整体，其结构为钢筋混凝土结构。防浪墙在坝顶横缝处留有伸缩缝，缝内设有止水。防浪墙高为1.2米，厚度为1米 ，已满足运用安全的要求，坝顶采用混凝土路面，两边设有排水管，汇集路面的雨水，并排入水库中。坝顶公路两侧设有1米的人行道，并高出坝顶路面0.2米，下游侧设置栏杆及路灯。11大坝的构造11.1拟定基础廊道尺寸及位置11.1.1坝基灌浆廊道为了满足施工运用要求，如灌浆，排水，观测，检查和交通的需要，在坝体内设置各种廊道，这些廊道互相连通，构成廊道系统。由规范SL319-2005可知，基础灌浆廊道宽度可

34、取2.5-3m，高度可取3-3.5m，廊道上游壁离上游侧面距离满足防渗要求，在坝踵附近距上游坝面0.05-0.1倍水头，为满足压力灌浆，基础灌浆，廊道距基底不小于廊道宽度的1.5倍，本次取廊道尺寸为33m，距上游距为2m，距基底为5m。11.1.2检查排水廊道为了检查，观测，巡视和排除渗水，靠近坝体上游面处每隔15-30米高度设置一检查廊道做排水廊道。廊道也采用上圆下方的型式，尺寸为，检查廊道布置于非溢流坝和溢流坝内，纵向排水廊道沿不同高程设自流式排水设备。11.2分缝和止水11.2.1分缝(1) 横缝横缝垂直于坝轴线设置，将坝体分成若干个坝段，横向间距15米，一般间距距为15m20m，缝宽1

35、cm2cm，取1cm，横缝为永久缝，缝面为平面，缝内设止水。(2) 纵缝为了适应混凝土浇筑能力和减小施工期温度能力，常用平行于坝轴线方向的纵缝把一个坝段分成几块浇筑。本工程社垂直纵缝，取间距15米。11.2.2止水在坝体下述部位布置止水设施：坝体横缝内（包括上哟八面、溢流坝面及坝体下游最高尾水位以下部分），陡坡坝段与基础接触面，坝体内廊道和孔洞穿过横缝处的周围。上游面采用两道止水金属片，中间设一沥青井，第一道止水片具上游坝面为1m，第二道止水片下游设排水孔和检查井，井中设有攀梯。溢流坝下游面用热浸沥青麻绳止水塞。止水片：第一道止水片采用金属铜片，第二道止水片采用金属铜片或橡胶。止水铜片采用1.

36、6mm厚度。每一侧埋入混凝土内长度为20cm。止水铜片作成可伸缩的“”形。沥青井：为40cm的正方形，井底埋入岩基内。井内设置加热设备，以便当沥青收缩开裂或与井壁脱离开时可加热恢复其流动性，提高止水性能。11.3排水11.3.1坝体排水在坝体各种接缝面内虽已设置了止水系统，但渗水仍难完全避免。为了减小渗水的有害影响，还要设置相应的排水系统，将坝体和坝基的渗水由排水管排入廊道，再由廊道汇入集水井，自流或用抽水机排到下游。坝体排水管间距取3m，管内径取15cm，坡度及与坝上游面间距见图纸。11.3.2基础排水基础排水系统包括排水孔幕和基面排水。排水孔幕距灌浆帷幕下游面约0.51.0倍帷幕孔距，在坝基面上，排水孔与帷幕孔的距离不宜小于2m。排水孔略向下游倾斜，排水孔距取3m，孔径取15 cm，孔深10m。12.坝基处理12.1坝基处理一般规定混凝土重力坝的基础经处理后应符合下列要求：(1) 具有足够的强度，以承