双闭环可逆直流脉宽PWM调速系统设计精word文档良心出品

1、院:专业（方向）年级:#尢爭FUJIANFUJIAN AGRICULTUREAGRICULTURE ANDAND FORESTRYFORESTRY UMVERSITVUMVERSITV双闭环可逆直流脉宽PW调速系统设计机电工程学院t=r.号:生 姓名:福建农林大学机电工程学院电气工程系20112011年1 1 月7 7日19. 设计任务书设计说明书目录2.1 方案确定 .方案选定 .桥式可逆pwr变换器工作原理 系统控制电路图 .双闭环直流调速系统静态分析 双闭环直流调速系统稳态结构图2.1.12.1.22.1.32.1.42.1.52.2 硬件结构 .2.2.1 主电路 .2.2.2 泵升压

2、限制 .2.3 主电路参数计算及元件选择2.3.1 整流二极管选择 .2.3.2 绝缘栅双极晶体管选择2.4调节器参数设计和选择 .2.4.1 电流环的设计 .2.4.2 转速环的设计 .2.4.3 反馈单元 .2.5系统总电路图 .三心得体会11121212131316182019交直流调速课程设计任务书、题目双闭环可逆直流脉宽PWMS速系统设计二、设计目的1、对先修课程（电力电子学、自动控制原理等）的进一步理解与运用2、运用电力拖动控制系统的理论知识设计出可行的直流调速系统，通过建模、仿真验证理论分析的正确性。也可以制作硬件电路。3、同时能够加强同学们对一些常用单元电路的设计、常用集成芯片

3、的使用 以及对电阻、 电容等元件的选择等的工程训练。 达到综合提高学生工程设计与动 手能力的目的。三、系统方案的确定自动控制系统的设计一般要经历从“机械负载的调速性能（动、静）-电机 参数f主电路f控制方案”（系统方案的确定）f“系统设计f仿真研究f参数 整定-直到理论实现要求-硬件设计-制版、焊接、调试”等过程，其中系统方 案的确定至关重要。为了发挥同学们的主观能动作用，且避免方案及结果雷同， 在选定系统方案时，规定外的其他参数由同学自己选定。1、主电路采用二极管不可控整流，逆变器采用带续流二极管的功率开关管IGBT构成H型双极式控制可逆PW变换器；2、速度调节器和电流调节器采用 PI 调节

4、器;3、机械负载为反抗性恒转矩负载，系统飞轮矩（含电机及传动机构）4、主电源：可以选择三相交流380V供电；5、他励直流电动机的参数：见习题集【 4-19 】（P96） =1000r/min ，电枢回 路总电阻R=2Q ,电流过载倍数入=2。四、设计任务a）总体方案的确定;b）主电路原理及波形分析、元件选择、参数计算;c)d)控制电路设计、原理分析、主要元件、参数的选择；e) 调节器、PW信号产生电路的设计;f)检测及反馈电路的设计与计算;系统原理图、稳态结构图、动态结构图、主要硬件结构图；五、课程设计报告的要求1、不准相互抄袭或代做，一经查出，按不及格处理。2、报告字数：不少于 8000 字

5、(含图、公式、计算式等)。3、形式要求：以福建农林大学本科生课程设计(工科)的规范化要求 撰写。要求文字通顺、字迹工整、公式书写规范、报告书上的图表允许徒手画， 但必须清晰、正确且要有图题。4、必须画出系统总图，总图不准徒手画，电路图应清洁、正确、规范。未 进行具体设计的功能块允许用框图表示，且功能块之间的连线允许用标号标注。六、参考资料1、电气传动控制系统设计指导李荣生机械工业出版社 2004.62、新型电力电子变换技术陈国呈中国电力出版社3、电力拖动自动控制系统陈伯时机械工业出版社4、电力电子技术王兆安 黄俊机械工业出版社 2000.1交直流调速课程设计说明书、方案确定2.1.1 方案选定

6、 直流双闭环调速系统的结构图如图 1 所示，转速调节器与电流调节器串极联结， 转速调节器的输出作为电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制 PWM装置。其中脉宽调制变换器的作用是： 用脉冲宽度调制的方法， 把恒定的直流电Un* c6ASRA1K1/Ce片PWM事-r rVD3VT2 Ug20VD2MOTOR DC|-i|-ift凹TX Ug4VD4源电压调制成频率一定、宽度可变的脉冲电压序列，从而可以改变平均输出电压 的大小，以调节电机转速，达到设计要求。总体方案简化图如图1所示。用双闭环转速电流调节方法，虽然相对成本较高，但保证了系统的可靠性能， 保证了对生产工艺的要求的满足，既保证了稳

7、态后速度的稳定，同时也兼顾了启 动时启动电流的动态过程。在启动过程的主要阶段，只有电流负反馈，没有转速 负反馈，不让电流负反馈发挥主要作用，既能控制转速，实现转速无静差调节， 又能控制电流使系统在充分利用电机过载能力的条件下获得最佳过渡过程，很好的满足了生产需求。2.1.2桥式可逆PWh变换器的工作原理 脉宽调制器的作用是：用脉冲宽度调制的方法，把恒定的直流电源电压调制成频 率一定宽度可变的脉冲电压序列，从而平均输出电压的大小，以调节电机转速。桥式可逆PWM变换器电路如图2所示。这是电动机M两端电压UAB的极性随 开关器件驱动电压的极性变化而变化。UsU斜 VD1Idna图1双闭环调速系统的结

8、构简化图Ug2L:1! ii !1 11 11!tUABUs*ttonTr ridUdTtonT lUs如果定义占空比T电圧系数UdUs图2桥式可逆PWM变换器电路双极式控制可逆PWM变换器的四个驱动电压波形如图 3所示。Ug1 Ug4图3 PWM变换器的驱动电压波形他们的关系是：Ug1 Ug4 Ug2Ug3。在一个开关周期内，当0 t Jn时,晶体管VTi、VT4饱和导通而VT3、VT2截止，这时UAB Us o当ton t T时，VT,、VT4截止，但VT3、VT2不能立即导通，电枢电流id经VD2、VD3续流，这时UAB Us o UAB在一个周期内正负相间，这是双极式PWM变换器的特征

9、，其电压、电流波形如图2所示。电动机的正反转体现在驱动电压正、负脉冲的宽窄上。当正脉冲较宽时，ton T，则UAB的平均值为正，电动机正转，当正脉冲较2窄时，则反转；如果正负脉冲相等，ton T，平均输出电压为零，则电动机停止。双极式控制可逆PWM变换器的输出平均电圧为则在双极式可逆变换器中tton11 1T1 11 11OOO-Us，-id1/X /X / id2t调速时,的可调范围为01相应的1。当12时，为正，电动机1正转；当2时，为负，电动机反转;0 ,电动机停止。但电动机停止时电枢电压并不等于零,而是正负脉宽相等的交变脉冲电压，因而电流也是交变的。这个交变电流的平均值等于零，不产生平

10、均转矩，徒然增大电动机的损耗这是双极式控制的缺点。但它也有好处，在电动机停止时仍然有高频微震电流， 从而消除了正、反向时静摩擦死区，起着所谓 动力润滑”的作用。双极式控制的桥式可逆PWM变换器有以下优点:1）电流一定连续。2）可使电动机在四象限运行。3）电动机停止时有微震电流，能消除静摩擦死区。4）低速平稳性好，每个开关器件的驱动脉冲仍较宽，有利于保证器件的可靠导 通。控制电路如下所示。主要组成部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦 参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性 鉴别器）、PW波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比 较器）及与主

11、电路相隔离的电压/电流检测回路、驱动回路及保护回路。2.1.3 系统控制电路图 控制电路如下所示。主要组成部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦 参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性 鉴别器）、PW波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比 较器）及与主电路相隔离的电压/电流检测回路、驱动回路及保护回路由于采用了脉宽调制，电流波形都是连续的,因而机械特性关系式比较简单，电Us RidLdd(0 t ton).Us Rid L普(ton t T)按电压平衡方程求一个周期内的平均值, 一个周期内的电压都是Ud通用型pwr变频器原理图框图2.1.

12、4双闭环直流调速系统的静特性分析压平衡方程如下即可导出机械特性方程式，电枢两端在Us，平均电流用Id表示，平均转速n E/Ce，而电枢电感压降LdtM勺平均值在稳态时应为零。于是其平均值方程可以写成Us RId E RId Cen则机械特性方程式n n 土 EdEdC CeC Cen noC Cei id4所示，分析双闭环调速系统 输出 输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输PI作2.1.5双闭环直流调速系统的稳态结构图首先要画出双闭环直流系统的稳态结构图如图静特性的关键是掌握PI调节器的稳态特征。一般存在两种状况：饱和 达到限幅值；不饱和 入量的变化不再影响输出，相当与使该调节环开

13、环。当调节器不饱和时, 用使输入偏差电压在稳态时总是为零。实际上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于静 特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。为了获得近似理想的过度过程，并克服几个信号综合于一个调节器输入端的缺点，最好的方法就是将被调量转速与辅助被调量电流分开加以控制，用两个调节器分别调节转速和电流，构成转速、电流双闭环调速系统。所以本文选择方案 二作为设计的最终方案。如图5为双闭环直流调速系统原理.图4双闭环直流调速系统的稳态结构框图图5双闭环直流调速系统原理图二、硬件结构双闭环直流调速系统主电路中的 UPE是直流PWM功率变换器。系统的特 点：双闭环系统结构，

14、实现脉冲触发、转速给定和检测。由软件实现转速、电流 调节，系统由主电路、检测电路、控制电路、给定电路、显示电路组成。如图6为双闭环直流PWM调速系统硬件结构图。主电路由二极管整流器UR、PWM逆变器UI和中间直流电路三部分组成, 一般都是电压源型的，采用大电容 C滤波，同时兼有无功功率交换的作用。可逆PWM变换器主电路有多种形式，最常用的是桥式（亦称 H形）电路，如 图7为桥式可逆PWM变换器。这时电动机M两端电压Uab的极性随开关器件驱动 电压极性的变化而变化，其控制方式有双极式、单极式、受限单极式等多种，本 设计用的是双极性控制的可逆 PWM变换器。双极性控制的桥式可逆PWM变换器有 电流

15、一定连续、可使电动机在四象限运行、电动机停止时有微振电流可消除静摩 擦死区、低速平稳性好等优点。K4MLMLCn n0-0-1_fvr4vr4VP. /FTU-Lla-Llain伞图7桥式可逆PWh变换器图8为双极式控制时的输出电压和电流波形。idi相当于一般负载的情况, 脉动电流的方向始终为正；id2相当于轻载情况，电流可在正负方向之间脉动,但平均值仍为正，等于负载电流。图8双极式控制时的输出电压和电流波形双极性控制可控pwr变换器的输出平均电压为ton I IT ton I I/2ton小i iUdUs-Us（1）Us 转速反馈电路如图9所示，由测速发电机得到的转速反馈电压含有换向纹波，

16、因 此也需要滤波，由初始条件知滤波时间常数Ton 0.012s。根据和电流环一样的道理，在转速给定通道上也加入相同时间常数的给定滤波环节。VT1VT1*O O(23)Us=440660v四、调节器参数设计和选择调节器工程设计方法的基本思路Ti先选择调节器的结构，以确保系统稳定，同时满足所需要的稳态精度。再选 择调节器的参数，以满足动态性能指标。设计多环控制系统的一般原则是：从内环开始，一环一环地逐步向外扩展。 在这里是：先从电流环人手，首先设计好电流调节器，然后把整个电流环看作是 转速调节系统中的一个环节，再设计转速调节器。2.4.1电流环的设计H型单极式PWM变换器供电的直流调速系统，采用宽

17、调速直流电动机。额定力矩为4.9N m，电枢电阻Ra=1.64 ，电枢回路总电感L=10.2mH,额定 电流 I nom =6A，额定电压U nom =110V。调速系统的最小负载电流Io=1A，电源电压Us=122V，电力晶体管集电极电阻Rc=2.5 ，设K1=K2=2。叱=1000r/min，电枢回路总电阻 R=2Q ,电流过载倍数入=2。如图10为电流环结构图241.1确定时间常数3L 10.2 10L-0.005sR 2UNRaI N110 1.64 6nN1000GD2R1.5 2375CeCm375 0.12 300.1V?mi n/rTm0.08sCe图10电流环结构图g)T e

18、e26 s 0.159 s2 3.14 106式中kl晶体管导通时的过饱和驱动系数，取kl =2 则式中k2晶体管截止时的负向过驱动系数，取 k2 =2tfTeel n 1 k20.05 k20.159In 丄鼻0.05 2 s 0.061 s10.2 -ms25.1ms0.0051sf0P 0-332T，2(tr tf)10.1670.3320.00512(0.103 0.061) 10 6 Hz 4434.8Hz(1)脉宽调制器和PWM变换器的滞后时间常数TPWM与传递函数的计算电动机的启动电流为Us 122Is A 61AR 2启动电流与额定电流比为Is 61s 一 10.167IN 6

19、晶体管放大区的时间常数为电流上升时间tr的计算公式为k1tr Tceln-k1 0.95tr Teelnk7 0.159ln2 s o.103 s电流下降时间tf的计算公式为1 k2tfTceln -0.05 k2最佳开关频率为开关频率f选为4.4kHz，此开关频率已能满足电流连续的要求。于是开关周期1TpwM 0.23ms脉宽调制器和UdKPWM UiPWM变换器的放大系数为110 1110于是可得脉宽调制器和PWM变换器的传递函数为、一、 KPWM11WWM (S)- -TPWMS 10.00023B 1(2)电流滤波时间常数 Toi取0.5ms(3)电流环小时间常数 T i TPWM T

20、oi 0.23ms 0.5ms 0.73ms241.2选择电流调节器结构根据设计要求,i% 5%，而且 Ti/T i 5.1/0.73 6.99 10因此可以按典型 电流调节器选用*isWACR(S)Ki isI型系统设计PI型，其传递函数为1241.3选择电流调节器参数i Ti 0.0051s要求i%5%时，应取KITi 0.5，因此KI0.5T i0.51-s0.00073684.93s 1UimIN102 60.833V / AKiKIKPWM684.93遊口 0.760.833 11于是2.4.1.4检验近似条件ciKI684.93sci(1)要求13TPWM现 3TPWM3- -s

21、11449.3s 10.00023cici要求H 3匸 TmTl 现 V TmTl1 1 -s 0.0051130.89s 1 ci(3)13 VTPWMToici要求1 现313 V 0.00023 0.0005982.95s 1ci可见均满足要求。2.4.1.5计算ACF的电阻和电容取 Ro =40k ，则RiKRo 0.76 40 30.4k取 Ri 30 kCiiRi0 10630000F 0.17Coi4Toi4 0.0005R040 103106 F0.05 F按照上述参数，电流环可以达到的动态指标为 要求。4.3%5%，故满足设计2.4.2转速环的设计2.4.2.1确定时间常数电

22、流环等效时间常数为2T i 2 0.00730.00146s取转速滤波时间常数Ton 0.005s(3)T n 2Ti Ton 0.00146s 0.005s0.00646s2.422 ASR结构设计根据稳态无静差及其他动态指标要求，按典型II型系统设计转速环，ASR选用PI调节器，其传递函数为ns 1WASR(S)Kn-ns2.423 选择ASR参数取 h=5, hT0.00646s 0.0323sKN2hTKn2.4.2.422 25 0.00646”(h2h RTn1) CeTm6 0.833校验近似条件cnKNcn要求要求cn2875.5s 20.09016 0.103 -35.92

23、2 5 0.01 2 0.00646n 2875.50.032392.88s 1273.97s 15T i 现 5T i 5 0.000731 I 1 刊 2TiTon0.00073 0.005s 1123.4s1cncn可见均能满足要求。2.4.2.5 计算ASR电阻和电容取 R040k，则RnKnR035.92 40k1436.8k，取 1440kCn0.0323R,1440 103106F 0.022F，取 0.1 FCon4Ton4 0.005R340 103106F 0.5 F2.4.2.6 检验转速超调量n%C/ Jmax(CTTnTm当h=5时,因此C_max%Cb81.2%，而

24、nN競in 133.%n133.1 0.00646 一 “ ccc/ -14.8% 20% 1000-0.103可见转速超调量满足要求。n%81.2% 2 10.1672.427校验过渡过程时间空载起动到额定转速的过渡过程时间TsTi T2氓 O.。9016 O.103 10000.39s 0.5sR IN可见能满足设计要求。2.4.3反馈单元2.4.3.1转速检测装置选择永磁式 ZYS231/110型，额定数据为 P=23.1WU=110VI=0.21A， n=1900r/min 。选测速发电机测速反馈电位器RP2的选择考虑测速发电机输出最高电压时，其电流约为额定值的20%这样，测速发电机电

25、枢压降对检测信号的线性度影响较小。测速发电机工作最高电压测速反馈电位器阻值NU TN1000 110叶1900U TM57.8920%ITN0.2 0.2157.89V1378RRPIU TM此时RP2所消耗的功率为P RP1UTM 20%ITN 57.89 0.2 0.212.4W为了使电位器温度不要很高, 4W 取 2000。实选瓦数应为消耗功率的一倍以上，故选RP2为2.4.3.2电流检测单元本系统要求电流检测不但要反映电枢电流的大小而且还要反映电流极性, 用霍尔电流传感器。所以选:JUTiflViflVL*r川VB 皿寺ILnOhiFnOhiF4 ar:咖F FMlCMV VHJHJI I V VLILIl.U4l.U4 t tih 卜LLI-ntzltzl口3寺I I】L8tJL8tJ戸沁士小 =n=n 心r rJ J汕-r-?-|W?-|WLfLfIMK U !创U1Ofi-Ig-R-lR-lIkIk (dik(dikH症)IIKIIKININgAikAikI卄kABkABinCMCM卜aflt00I I JdJJdJaII1IID.Jril41.r rw wAilST?ST?|wMdjutikirin)寺QIMFaUTI-r ；二b3lb3l1 :；!*+I IHizn|$n iH K f kd d H H E E Q Q 仃 I IH