AO工艺设计计算参考

1、A1/0生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3废水水质如下：PH 值 7. 07. 5 水温 1425c B0D5=160mg/L VSS=126mg/L （VSS/TSS=O. 7） TN=40mg/LNH3-N=30mg/L根据要求：出水水质如下：B0D5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准污水综合排放标准GB8978-1996 中规定的“二级现有”标准,即 C0D20mg/l B0D30 mg/1 NH-N<20mg/l PH=6-9 SS<30

2、mg/1二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约2530%的B0D5污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物 的效果不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。 废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮 的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%60%氨氮占 50%60%亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物 处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化 转化为亚硝

3、态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮 的目的。废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程在废水的 生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic ）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的 氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic ）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的 生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只

4、有当废水中 的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段. 与传统的生 物脱氮工艺相比，A/0脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。该工艺与传统生物脱 氮工艺相比的主要特点如下：流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用；在原污水C/N较高（大于4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保 证了 充分的反硝化，降低了运行费用； 好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质； 缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物，可减轻好养池的有 机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化 过程产生的碱度

5、也可以补偿部分硝化过程对碱度的消耗；该工艺在低污泥负荷、长泥龄条件下运行，因此系统剩余污泥量少，有一定稳定 性；便于在常规活性污泥法基础上改造A1/0脱氮工艺； 混合液回流比的大小，直接影响系统的脱氮率，一般混合液回流比取200%500%, 太高则动力消耗太大。因此A1/O工艺脱氮率一般为70% 80%,难于进一步提高。三、污水处理工艺设计计算（一）、污水处理系统1、格栅设计流量：平均日流量Qd=3000m3/d=0. 35m3/s则K2=l. 42最大日流量 Qmax=K2Qd=0. 50m3/s设计参数：格栅倾角=60栅条间隙b=0. 021m栅条水深h=0. 4m过栅流速v=0. 9m/

6、s （1）栅槽宽度 栅条的间隙数n格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。则 n= = =31 个栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3m,取0.2m设栅条宽度S=10mm （0.01m）则栅槽宽度 B=S （n-1 ） +bn+0. 2=0.01 （31-1） +0. 021 31+0. 2=1. 15m（2）通过格栅的水头损失hl 进水渠道渐宽部分的L1。设进水渠宽B仁。.85m其渐宽部分展开角仁20进水渠道内的 流速为0. 77m/sLl= = =0. 41m栅槽与出水渠道连接出的渐窄部分长宽L2, mL2=0. 21m通过格栅的水头损失hl,mhl=h0k （k 一

7、般采用 3）h0= sin ,=hl= sin k=2. 42 sin60 3=0. 097m （设=2.42）（3）栅后槽总高度H, m设栅前渠道超高h2=0. 3mHl= h+hl+h2=0. 4+0. 097+0. 3=0. 797 -0. 8m（4）栅槽总长度LI, m（式中 Hl=h+h2） 每日栅渣量w, m/3dw=式中，wl为栅渣量m3/10 m污水，格栅间隙为1625mnB寸wl=0. 10"0. 05m /10 m3污水；格栅间隙为3（T50mm寸,w仁0.030.lm3/103m3污水 本工程格栅间隙为21mni取W仁0.07m3/10ni；污水W= =2 .

8、1 8( m3/d) 0. 2 (m3/d)采用机械清渣2、提升泵站采用A1/0生物脱氮工艺方案，污水处理系统简单，污水只考虑一次提升。污水经提升后 入平流式沉砂池，然后自流通过缺养池、好养池、二沉池等。设计流量Qmax=1800m3/h采用3台螺旋泵，单台提升流量为900m3/ho其中两台正 常工 作，一台备用。3.平流式沉池砂(1)沉沙池长度L, mL=vt (取 v=0. 25m/s, t=30s)则 L=0. 25 30=7. 5m(2)水流端面面积A, m2A= = =2m2(3)池总宽度B, mB=nb (取 n=2, b=0. 6m)则 B=2 0. 6=1. 2m(4)有效水深

9、 h2, m h2= = =1. 7m(5)沉砂池容积v, m3V=(取 x=30m3/106m3 亏水,T=2d k2=l. 42 )则 V= =1. 83m3(6)每个沉斗砂容积VO, m3设每个分格有2个沉沙斗，共4个沉砂斗则 V0= =0. 46m3沉砂斗尺寸沉砂斗上口宽a,ma= +al (式中h/3为斗高取h/3=0. 35m, al为斗底宽取，al=O. 5m,斗壁与水平面的倾角55 )则 a= +0. 5=1. 0m沉砂斗容积V0, m3V0=h/3(2a2+2aal+2al2)= (2 12 2 1 0. 5 +2 0.5)2 =0. 2m3(8)沉砂室高度h3 ,m采用重力

10、排沙，设池底坡度为0. 06 ,坡向砂斗，沉砂室有两部分组成：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过滤部分，沉砂室的宽度为2 ( L2+a) +0.2L2= = =2. 65mh3=h/3+0. 06 L2=0.35+0. 06 2.65=0. 51m(9)沉砂池总高度H, m取超高hl=0. 3mH=hl+h2+h3=0. 3+1.7+0.51=2.51m(io)验算最小流速Vmin m/s在最小流速时，只用一格工作(nl=l)Vmin= Qmin= = =0. 25m3/s则 Vmin=Zl=0.25m/s > 0. 15m/s(11)砂水分离器的选择沉砂池的沉砂经排砂装置排

11、除的同时，往往是砂水混合体，为进一步分离出砂和水，需配套砂水分离器清除沉砂的间隔时间为2d,根据该工程的排砂量，选用一台某公司生产的螺旋水分 离器。该设备的主要技术性能参数为： 进水砂水分离器的流量为13L/S ,容积为0. 6m3,进水管直径为100mm,出水管直 径为100mm配套功率为0. 25KW4、A1/0生物脱氮工艺设计计算(1)好氧区容积VIVl=(取 Y=0. 6;Kd=0. 05)出水溶解性B0D5为使出水所含B0D5笔到20mg/L,出水溶解性B0D5浓度S应为:S=20-1.42 x x TSS(1 e kt)=20-1. 42 x 0. 7 x 20x (1 e 0.

12、23 x 5)=6.41(mg/L)设计污泥龄。首先确定硝化速率(取设计pH=7. 2),计算公式：15) 1 0. 0833(7.2 Ph)一 15) x=0. 462x0. 958x0. 606=0. 247 (d 1)硝化反应所需的最小污泥龄=4 o 05( d)选用安全系数K=3；设计污泥龄=K =3x4. 05=12. 2(d)好氧区容积VI, m3Vl= =7482. 38(m3)好氧区容积V2V2=需还原的硝酸盐氮量。微生物同化作用去除的总氮 NW：NW=0. 124 =0.124X =7. 2(mg/L)被氧化的NH3-N=4水总氮量一出水氨氮量一用与合成的总氮量=40 8 所

13、需脱硝量=进水 总 氮量一出水总 氮量一用与 合成的总 氮量=40- 15-7. 2=17. 8(mg/L)需还原的硝酸盐氮NT=3000(X 17.8 x =534(kg/d) 反硝化速率 qdn. T=qdn, 20 ( qdn20 取 0. 12kgN0 - N/ (kgMLVSS d);取 L 08。) qdn. T=0. 12x1. 0814-20=0. 076 (kgNO -N/ (kgMLVSS)缺氧区容积V2= =2509. 4(m3)缺氧区水力停留时间t2= = =0. 084(d) =2. 0(h)曝气池总容积V总，m3V 总二 Vl+V2=7482. 32+2509. 4

14、=9991. 78m3系统总设计泥龄二好氧池泥龄+缺氧池泥龄=12. 2+12. 2 x =16. 29d污泥回流比及混合液回流比污泥回流比R。设SVI=150,回流污泥浓度计算公式：XR= x r (r取1. 2)XR= x 1.2=8000mg/L混合液悬浮固体浓度X (MLSS) =4000mg/L污泥回流比 R= x 100% = x 100% =100%(一般取 50% "100%) 混合液回流比R内。混合液回流比R内取决与所要求的脱氮率。脱氮率可用下式 粗略估算：二二二62. 5 %r= = =167200%剩余污泥量生物污泥产量：PX= = =1523. 73kg/d对

15、存在的惰性物质和沉淀池的固体流失量可采用下式计算：PS=Q(X1-Xe) (Q 取 30000m3/d)Ps 二 Q(X1 Xe)=30000X (0. 18 0. 126 0. 02)=1020kg/d剩余污泥量 ZX=PX+PS=1523. 73+1020=2543. 73kg/d去除每IkgBOD严生的干泥量二二二0.61kgDs/kgB0D5反应池主要尺寸 好氧反应池。总容积V仁7482 38m3,设反应池2组。单组池容VI单=3741. 19m3有效水深h=4. 0m,单组有效面积S1单二二二935. 30m3采用3廊道式，廊道宽b=6m反应池长度L仁二二52m超高取1. 0,则反应

16、池总高H=4. 0+1. 0=5. 0m缺氧反应池尺寸总容积 V2=2509. 4m3设缺氧池2组，单组池容V2单二=1254. 7m3有效水深h=4. 1m,单组有效面积S2单二二二306. 02m长度与好氧池宽度相同，为L=18m池宽二二二17m反应池进，出水计算进水管。两组反应池合建，进水与流污泥进入进水竖井，经混合后经配渠，进水潜孔进入缺氧池。单组反应池进水管设计流量Q1=Q= =0. 347m3/s管道流速采用v=0. 8m/s。管道过水断面A= = =0. 434m管径d= = =0. 74m取进水管管径DN 700mmo校核管道流速v= = =0. 90m/s回流污泥渠道。单组反

17、应池回流污泥渠道设计流量QRQR 二区 Q=1X =0. 347m3/s渠道流速v=0. 7m/s;则渠道断面积A= = =0. 496m2则渠道断面bx h=l. OmX 0. 5m校核流速v= =0. 69m/s渠道超高取0.3m;渠道总高为o. 5+0. 3=0. 80m 进水竖井。反应池进水孔尺寸：进水孔过流量 Q2=(1+R) x = (1+1) x = =0. 347m3/s 孔口流速 v=0. 6m/s孔口过水面积A=0. 58m2孔口尺寸取1. 2mx 0. 5m;进水竖井平面尺寸2. Omxl. 6mo 出水堰及出水竖井。按矩形堰流量公式：Q3=0. 42 bH =1. 86

18、6xbxHQ3=(1+R) = (1+1) =Q=0. 347m3/s (b 取 6. Om)H= = =0. 10m 出水孔过流量 Q4=Q3=0. 347m3/s 孔 口流速 v=0. 6m/s;孔口过水断面积A= = =0. 58m2孔口尺寸取1. 2mx 0. 5m;出水竖井平面尺寸2. OmX 1.6mo出水管。单组反应池出水管设计流量Q5=Q3=0. 347m3/s管道流速v=0. 8m/s;管道过水断面A= = =0. 9m/s曝气系统设计计算 设计需氧量AOR需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，并应扣除剩余活性污泥 排放所 减少B0D5及NH3-N的氧当量(此部分用于细胞合成，并

19、未耗氧)，同时还应 考虑反硝化 产生的氧量。AOR碳化需氧量+硝化需氧量一反硝化脱氮产氧量 二(去除B0D5需氧量一剩余污泥中 B0D5需氧量)+ (NH3-N硝化需氧量一剩余污泥中NH3-N的氧当量)一反硝化脱氮产氧 量a碳化需氧量D1Dl= 1.42Px (k 取 0. 23, t 取 5d)Dl= 1. 42 X 1523.73=4579.42kg02/db硝化需氧量D2D2=4. 6Q (NO- Ne) 4. 6 X 12. 4 %X Px=4.6 X 30000X (0. 04 0. 008) 4. 6 X 12. 4 %X 1523. 73=3546. 86kg02/dC反硝化脱氮

20、产生的氧量D3D3=2. 86NT式中，NT为反硝化脱除的硝态氮量，取NT=534kg/dD3=2. 86X 534=1527. 24kg02/d故总需氧量 AOR=D1+D2 -D3=4579.42+3546.861527.24=6599. 04kg02/h=274. 96kg02/h最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,贝I：A0Rmax=l. 4A0R=l 徇 6599. 04=9238. 66kg02/d=384. 94kg02/h去除每lkgB0D5的需氧量二二二1.57kgO2/kgBOD5标准需氧量。采用鼓风曝气，微孔曝气器敷设于池底，距池底0. 2叫淹没深度3. 8m,氧 转移效

21、率EA=20%,将实际需氧量AOF换算成标准状态下的需氧量SORSOR= (T 取 25C, CL 取 2mg/L,取 0. 82,取 0. 95 )查表得水中溶解氧饱和度：CS (20)=9. 17mg/L, CS (25) =8. 38mg/L空气扩散器出口处绝对压力：Pb二p+9.8X 103H(p=1.013 x 105Pa, Pb=1.013X 105+9. 8x 103X3. 8=1. 385 x 105Pa 空气离开好氧反应池 时氧的百分比Ot:0t= x 100%式中，EA为空气扩散装置的氧的转移效率，取EA=2 (%0t= =17. 54 %好氧反应池中平均溶解氧饱和度：Cs

22、m(25)=Cs(25) ( + )=8. 38 x( + )=9. 12mg/L标准需氧量为：SOR= =9835. 62kg/d=409. 82kg/h相应最大时标准需氧量为：S0Rmax=l. 4S0R=lx. 49835. 62=13769. 87kg/d=573. 74kg/h 好氧池反应池平均时供气量为：GS= xl00= xl00=6830. 33m3/h最大时供气量为：Gsmax=l. 4GS=9562. 46m3/h所需空气压力 p (相对压力)p=hl+h2+h3+h4+ Ah (h4 取 0. 004Mpa,取 0. 005Mpa)取 hl+h2=0. 002Mpap=0

23、. 002+0. 038+0. 004+0. 005=0. 049Mpa=49kPa可根据总供气量，所需风压，污水量及负荷变化等因素选定风机台数，进行风机与机房设计。曝气器数量计算(以单组反应池计算)。按供氧能力计算曝气器数量。hl=采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深4. 3m,在供风量q=l3n13 (h 个)时，曝气器氧利用率EA=2%,服务面积0.3075m,2,充氧能力qc=0. 14kg02/ (h 个)，则:hl= =2049 个b以微孔曝气器服务面积进行校核 f= = =0. 46m2 v 0. 75m2 供风管道计算。供风管道指风机出口至曝气器的管道。a干管。供风干管采用环

24、状布置。流量 QS=O. 5X Gsmax=O. 5X 9562. 46=4781. 23m3/h流速 v=10m/s管径 d= = =0. 411m取干管管径为DN400mmb支管。单侧供气（向单侧廊道供气）支管（布气横管）：QS 单=x = x 9562. 46=1593. 74m3/h流速 v=10m/s;管径 d= = =0. 237m取支管管径为DN250mm双侧供气：QS 双 9562. 46=3187. 49m3/h流速 v=10m/s;管径 d=0. 336m取支管管径为DN400mm缺氧池设备选择 缺氧池分成三格串联，每格内设一台机械搅拌器。缺氧池内设3台潜水搅拌机，所需功率

25、按5W/m3亏水计算。厌氧池有效容积V单=17x 18X 4.仁1254. 6m3混合全池污水所需功率N单=1254. 6 x 5=6273Wdi）污泥回流设备选择污泥回流比R=100%污泥回流量 QR=RQ=30000m3/d=1250m3/h设回流污泥泵房1座，内设3台潜污泵（2用1备）；单泵流量QF单=0. 5QR=0.5X 1250=625m3/h水泵扬程根据竖向流程确定。（混合液回流泵混合液回流比R内二200%混合液回流量 QR=Fft Q=2X 30000=60000m3/d=2500m3/h每池设混合液回流泵2台，单泵流量QR单=625m3/h混合液回流泵采用潜污泵。5、向心辐流

26、式二次沉淀池(1 )沉淀池部分水面面积F最大设计流量 Qmax=0. 5m3/s=1800m3/h采用两座向心辐流式二次沉淀池，表面负荷取 0. 8m3/ (m2h)贝SF= = =1125m2(2)池子直径DD= = =37. 9m取D=38m校核堰口负荷q 'q ' = = =2. 1g 4. 34 (L/ (s m)(4)校核固体负荷GG= = =153. 6 ( kg/ (m2 d)(符合要求)(5)澄清区高度h2 '设沉淀池沉淀时间t=2. 5hh2, = =qt= =2m污泥区高度h2 ''h2 ''=二=1. 48m池边水深h2h2= h2