钢结构计算公式

1、钢结构计算2-5-1钢结构计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等 因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。承重结构的钢材宜采用 Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分 别符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700和低合金高强度结构钢GB/T 1591 的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。对 Q235钢直选用镇静钢或半镇静钢。承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保 证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。焊接承重结构

2、以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格 保证。对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于0 C但高于-20 C时，Q235钢和Q345钢应具有0 C C冲 击韧性的合格保证；对 Q390钢和Q420钢应具有-20 C冲击韧性的合格保证。当 结构工作温度等于或低于-20 C时，对Q235钢和Q345钢应具有-20 C冲击韧性的 合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40 C冲击韧性的合格保证。对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证， 当结构工作温度等于或低于-20C时，对Q235钢和Q345钢应具有0c冲击

3、韧性 的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20C冲击韧性的合格保证。当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用 Z向钢时，其材质应符合现行 国家标准厚度方向性能钢板 GB/T 5313的规定。钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚 度或直径按表2-77采用。钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。连接的强度设 计值应按表2-79至表2-81采用。钢材的强度设计值（N/mm）表2-77钢材抗拉、抗压和抗弯抗剪端面承压（刨平顶紧）9牌号厚度或直径（mmffvf ceQ235 钢0 16215125325>1640205120>4060200115>

4、60100190110Q345 钢0 16310180400>1635295170>3550265155>50100250145Q390 钢0 16350205415>1635335190>3550315180>50100295170Q420 钢0 16380220440>1635360210>3550340195>50100325185注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度。钢铸件的强度设计值（N/mrh）表2-78钢号抗拉、抗压和抗弯 f抗剪 fv端面承压（刨平顶紧） f ceZG200-4001559

5、0260ZG230-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570240140370焊缝的强度设计值（N/mnn）表2-79焊接方法和 焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径（mm抗压w T c焊缝质量为下列等级 时，抗拉ftw抗剪抗拉、抗压 和抗剪一级、二级三级-wI v-w t f自动焊、半 自动焊和 E43型焊条 的手工焊Q235钢0 16215215185125160>1640205205175120>4060200200170115>60100190190160110自动焊、半 自动焊和 E50型焊条 的手工焊Q345钢0 16

6、310310265180200>1635295295250170>3550265265225155>50100250250210145自动焊、半 自动焊和 E55型焊条Q390钢0 16350350300205220>1635335335285190>3550315315270180的手工焊>50100295295250180自动焊、半 自动焊和 E55型焊条 的手工焊Q420钢0 16380380320220220>1635360360305210>3550340340290195>50100325325275185注：1.自动焊和半自动

7、焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准碳素钢埋弧焊用焊剂GB/T 5293和低合金钢埋弧焊用焊剂GB/T 12470中相关的规定；2 .焊缝质量等级应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB50205的规定。其中厚度小于 8mmiW材的对接焊缝，不宜用超声波探伤确定焊缝质量等级；3 .对接焊缝抗弯受压区强度设计值取fcw,抗弯受拉区强度设计值取 ftw螺栓连接的强度设计值（N/mrri）表2-80承压型连接高强度螺栓普通螺栓锚栓承压型连接 高强度螺栓C级螺栓A级一、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉:抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftaft

8、bfvbfcb普通螺栓4.6 级、4.8 级170140-5.6级-210190-8.8级-400320-锚栓Q235钢-140-Q345钢-180-承压型连接 高强度螺栓8.8级-400250-10.9 级-500310-构件QZ35 钢-305-405-470Q345钢-385-510-590Q390钢-400-530-615Q420钢-425-560-655注：1. A级螺栓用于dw 24mmf口 l w I0d或l w 150mm（按较小值）的螺栓；B级螺栓用于d>24mm l > 10d或l > 150mm（按较小值）的螺栓。d为公称直径，l为螺杆公称长度；2. A

9、、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度,均应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB 50205的要求。怫钉连接的强度设计值（N/mrm）表2-81挪钉钢号和构件 钢材牌号抗拉（钉头拉脱）抗剪fvT承压fcTftTI类孔II类孔I类孔II类孔娜钉BL2 或 BL3120185155-构件Q235 钢-450365Q345 钢-565460Q390 钢-590480注：1.属于下列情况者为I类孔：1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设

10、计孔径 的孔。2.在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于II类孔。计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系数:单面连接的单角钢1)按轴心受力计算强度和连接0.85;2)按轴心受压计算稳定性等边角钢0.6 + 0.0015 6 ,但不大于1.0 :短边相连的不等边角钢0.5 + 0.0025 6 ,但不大于0.70;长边相连的不等边角钢几为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当6 <20 时，取 6 = 20;2 .无垫板的单面施焊对接焊缝0.85;3 .施工条件较差的高空安装焊缝和怫钉连接0.90;4 .沉头和半沉头怫钉连接0.80

11、。注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。钢材和钢铸件的物理性能指标见表 2-82。钢材和钢铸件的物理性能指标表2-82弹性模量EN N/mnni)剪变模量GN N/mnni)线膨胀系数a （以每C计）质里苗度p（kg/m3）206 X10379 X10312X10-67850吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过表2-83所列的容许值受弯构件挠度允许值表2-83项 次构件类别挠度允许值H对1吊车梁和吊车桁架（按自重和起重量最大的一台吊车计算挠度）（1）手动吊车和单梁吊车（含悬挂吊车）（2）轻级工作制桥式吊车（3）中级工作制桥式吊车（4）重级工作制桥式吊车1/5001

12、/8001 /10001 /12002手动或电动葫芦的轨道梁1/4003有重轨（重量等于或大于38kg/m）轨道的工作平台梁有轻轨（重量等于或大于24kg/m）轨道的工作平台梁1/6001/4004楼（屋）盖梁或桁架，工作平台梁（第3项除外）和平台板（1）主梁或衔架（包括设有悬挂起重设备的梁和桁架）（2）抹灰顶棚的次梁（3）除（1）、（2）款外的其他梁（包括楼梯梁）（4）屋盖楝条支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者支承压型金属板有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面者支承其他屋面材料者（5）平台板1/4001/2501/2501/1501/2001/2001/1501 /5001 /3501 /3005墙架

13、构件（风荷载不考虑阵风系数）（1）支柱（2）抗风桁架（作为连续支柱的支承时）（3）砌体墙的横梁（水平方向）（4）支承压型金属板、瓦楞铁和石棉瓦墙面的横梁（水平方向）（5）带有玻璃窗的横梁（竖直和水平方向）1/2001 /4001 /10001 /3001 /2001 /200注：1 . l为受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2倍）。2. H为全部荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）允许值；时为可变荷载标准值产生的挠度允许值。框架结构的水平位移允许值：在风荷载标准值作用下框架柱顶水平位移和层间相对位移不宜超过下列数值。1 .无桥式吊车的单层框架的柱顶位移H/1502 .有桥式吊车

14、的单层框架的柱顶位移H/4003 .多层框架的柱顶位移H/5004 .多层框架的层间相对位移h/400H为自基础顶面至柱顶的总高度；h为层高。注：1.对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小。无 墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。2.对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度见表2-84。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度l 0表2-84项次弯曲方向弦杆腹杆支座斜杆和支座竖杆其他腹杆1在桁架平囿内i10.8 12r在桁架平囿外11113斜平囿-10.9 1注：1. l为构件的几何长度（节点中心间距离） ；li为桁架弦杆侧向支承点

15、之间的距离。2 .斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。3 .无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）受拉构件的允许长细比见表2-85。受压构件的允许长细比见表 2-86受拉构件的允许长细比表2-85项 次构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构直接承受动力 何载和结构一般建筑结构有重级工作制吊车的厂房1桁架的杆件3502502502吊车梁或吊车桁架以下 的柱间支撑300200-3其他拉杆、支撑、系杆 等（张紧的圆钢除外）400350-注：1.承受静力荷载的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长

16、细比。4 .在直接或间接承受动力荷载的结构中，单角钢受拉构件长细比的计算方法与表2-86注2相同。5 .中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200。6 .在设有夹钳或刚性料耙等硬钩吊车的厂房中，支撑（表中第2项除外）的长细比不宜超过300。7 .受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250。8 .跨度等于或大于 60m的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比不宜超过300 （承受静力荷载或间接承受动力荷载）或250 （直接承受动力荷载）。受压构件的允许长细比表2-86项次构件名称允许长细比1柱、桁架和天窗架中的杆件150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑2支撑（吊车

17、梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外）200:用以减少受压构件长细比的杆件注：1.桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50%寸，允许长细比值可取为 200。2.计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但在计算交叉杆件 平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。3.跨度等于或大于 60m的桁架，其受压弦杆和端压杆的允许长细比值宜取为100,其他受压腹杆可取为150 （承受静力荷载或间接承受动力荷载）或 120 （直接承受动力荷载）。单层厂房阶形柱计算长度的折减系数见表2-87。单层厂房阶形柱计算长度的折减系数表2-87厂房类型折减 系数单跨或 多跨纵向

18、温度区段内一 个柱列的柱子数屋面情况厂房两侧是否有通长 的屋盖纵向水平支撑单跨等于或少于6个-0.9多于6个非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支撑有纵向水平支撑0.8大型混凝土屋囿板的屋囿-多跨-非大型混凝土屋面板的屋面无纵向水平支撑有纵向水平支撑0.7大型混凝土屋囿板的屋囿-注：有横梁的露天结构（如落锤车间等），其折减系数可采用 0.9。摩擦型高强度螺栓中摩擦面抗滑移系数见表2-88 o 一个高强度螺栓的预拉 力见表2-89摩擦面的抗滑移系数卜表2-88在连接处构件接触面的处理方法构件的钢号Q235钢Q345 钢、Q390 钢Q420 钢喷砂（丸）0.450.500.50喷砂（丸）后涂无机富

19、锌漆0.350.400.40喷砂（丸）后生赤锈0.450.500.50钢丝刷清除浮锈或未经处理的干净轧制表面0.300.350.40一个高强度螺栓的预拉力P （kN）表2-89螺栓的性能等级螺栓公称直径（mrmM16M20M22M24M27M308.8级8012515017523028010.9 级100155190225290355螺栓或怫钉的允许距离见表2-90螺栓或怫钉的最大、最小允许距离表2-90名称位置和方向最大允许距离（取网者的较小值）最小允许距离中心间 距外排（垂直内力方1可或顺内力方向）8d0 或 12t3d°中间排垂直内力方向16d0 或 24t顺内力方向构件受压力

20、12d0 或 18t构件受拉力16d0 或 24t沿对角线方向-中心至 构件边 缘距离顺内力方1可4d0 或 8t2d0垂直 内力 方向剪切辿或手工气割边1.5 d0轧制边、自动 气割或锯割边高强度螺栓其他螺栓或挪钉1.2 d0注：1. d0为螺栓或挪钉的孔径，t为外层较薄板件的厚度。2.钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连的螺栓或挪钉的最大间距，可按中间排的数值采用。常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值见表2-91。常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表表2-9113X -r=-nrJ.圆形钢管规格及截面特征见表2-92J=0,4OH b-0.21bh=039h iy =0 29b%

21、匚0,30月Jy-0.176Jx=0,45/i*y=0.24ih=Q39h*3206& =0.44力 修=。326UM &=0,30b U95小k=d.38h h = 0.605"F37A h=OASbm=0 32A 1H83 w=0.18.二L&=0J8A+Ah=0 30A 加=0.21580n02觞& =。24启»*=0,444% =0,288% =0 43 人任0435JiOAih h -0.22frk=U.痴*T49 占i*=029A=0.456% =0现 X296uo.伽 h =0.50i&=O,32A& =0 40

22、8 xj.=0,3 助 iy = Q.446k0.3防& =。5骷&=038/1 在手=0皿. b r产产10.216 =4i=O.185Af*=0.42fr=0,226。三。,365万=0.2755h=035A*=Q 56bb=O.43/i*7 24b&=0,37 方 & 二0348&=0.3 浙E4州 h -0 24b圆形钢管规格及截面特征表表2-92直径外径D(mm壁厚t (mm截回卸 积(cm2)理论重量(kg/m)外表面积(m/m)截回特征I(cm4)W(cm5)i (cm)I k(cm4)Zo (cm)(mn)(in )401?483.54.

23、893.840.151573.55.884.620.17921.147.421.90142.272.85502603.56.214.880.18824.888.302.0049.773.0075.73.88.566.640.23755.1614.592.54110.323.78702?764.09.057.100.23958.8115.482.55117.623.805.011.158.750.23970.6218.592.52141.253.8088.54.010.628.340.27894.9921.442.99189.974.43803894.010.688.400.28096.6821

24、.733.01193.364.455.013.209.240.280116.7926.242.98233.584.451084.013.0710.300.339176.9532.773.68353.915.4010046.019.2315.090.339250.9040.463.61501.815.401144.013.8210.850.358209.3536.733.89418.705.701334.016.2112.730.418339.5350.764.56675.056.6512556.023.9418.790.418483.7272.744.50967.436.651404.519.

25、1615.400.410440.1262.874.79880.247.001594.521.8417.150.500652.2782.055.461304.547.9515066.028.8422.640.500845.19106.315.421690.387.951654.522.6917.810.518731.2188.635.681462.418.252196.940.1531.520.6882278.74208.107.534557.5910.9520089.059.3846.610.6883279.13299.467.436558.2510.952738.066.6852.280.8

26、585851.73428.709.3711702.413.6562501011.090.6271.090.8587782.56570.159.2715565.113.6513258.079.6762.541.02110013.9616.2411.2120027.816.25413001213.0124.42100.031.02115531.7955.8011.0431063.516.2587注：I 毛截面，惯性矩； W-一毛截面抵抗矩；i 回转半径；Ik抗扭惯性矩;Z0 截面重心到边缘距离。2-5-2钢结构计算公式1 .构件的强度和稳定性计算公式（表 2-93）强度和稳定性计算表表2-93序号

27、构件类别计算内容计 算 公 式备 注1轴心受 拉构件强 度摩擦型高强度螺柱连接处：2轴心受 压构件强 度同轴心受矗构件稳 定弓/ (实腹式)甲A格构式构件对虚轴的长细 比应取换算长细比剪 力应能承受下式计算的剪力：7, /五85 V 235格构式构件，剪力V应 由承受该剪力的提材面分担3受弯构件抗弯强度(主平 面内实腹构件)工 +卫一抗剪强度(主平 面内实腹构件)工喈5局部承压强度 (腹部计算高 度上边缘)当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载，且 该荷载处又未设置1支承加劲肋时：L 63 买 f整体稳定(l)在最大刚度主平面内啜弯的构件事(2)在两个主平面受弯的工字形或H形截面构件：吸印,丁

28、 7y即, 一 J局部稳定对组合梁的腹板(1)当答WXU J23S/R时;对无局部压应力的 E w梁，可不配置加劲肋：对有局部压应力的梁，宜按 构造配置横向加劲肋(2)当y80/235"9应配置横向加劲肋，并计算加劲肋的间距(3)当驾170 ,235/4 (受压翼缘扭转受到约 束)或空150，235/八(受压翼缘扭转未受到 约束时)：应配置横向加劲肋和在弯曲应力较大区 格的受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区 配置短加劲肋，并讨算加劲肋的间距(4)任何情况下，均不应超过250/235 (5)在梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载 处，宜设置支承加劲肋o序号I构件类别|一计嬴容1

29、itsft强 度(弯矩作用在(1)承受静力荷载或间接承受动力荷载；红土士 JV f4.必Wm 7yWv号/主平面内)(2)需计算疲劳的拉弯、压弯构件， 同上式©取=产1.0-(1)实腹式压弯构件：弯矩作用在对称轴平面内(烧工轴)弯矩作用平面内的稳定性N 产皿M再r x -“e(喻广弯矩作用平面外的稳定性丹+,色梦 /A 尹bW】K(2)格构式压弯构件(G弯矩绕虚轴(H轴)作用：弯矩作用平面内的整体稳定性4拉弯、压弯构件稳定以A +(一叫7Wb J 一弯矩作用平面外的整体稔定性，不必计算，但应计算 分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算 W弯矩绕实轴作用*弯矩作用平面内的整体稳定

30、性：计算同实腹式压弯构件弯矩作用平面外的整体稳定性：计算同实腹式压弯构件，长细比取换算长细比, 部取1，Q(3)双轴对称实腹式工字形和箱形微面压弯构件; 弯矩作用在两个主平面内_ N 5HMlt 6tyM.一%八7%WU 1 - 08选)取而外,、NmMx + #myMy_ v/Ji-* 因(4)双肢格构式压弯构件：弯矩作用在两个主平面 内(&按整体计算N1MMlt 一 匹2 Z瑞)/"(6)按分股计算12在N和M、作用下，将分肢作为桁架弦杆计算其轴 力，按计算分配给两分肢，然后按实腹式压弯K=EA/ (L1 ")卯1*= J/yo，色、N'e1t由换算长细

31、比确定 Wie Wly对强轴和弱 轴的毛截面抵抗矩N'eL-EA/ (1.1W)N'e产 Mea/ (1,1吊)序号构件类别;讦算内容计算公式1备 注拉弯、压弯构件稳定分肢 1分胺2 Ma、/空/i5受压构件局部稳定(1)轴心受压构件：翼缘板自由外伸宽度6与其 厚度，之比应符合-<(10 + D,U)国(2)压弯构件;应符合1内停I字形、H形截面轴心受压构件：应符合乎工 1w(25 + 0.5A)(4) I字形、H形截面压弯构件：应符合当(jol .6 Bt? < (16 + 0.54 + 25)当L6<4q42.0时中 M (4840 + 0.54 - 26

32、. 2) /WY J y(5)箱形截面受压翼缘在两腹板之间的宽度占。与 其厚度士之比.应符合2周 &T J y(6)箱形截面轴心受压构件，腹板计算高度端与 其厚度、之比，应符合人仙235。，元(7)箱形截面压弯构件，应符合当0<刖<L6时中 < 0.8(16/ + OS + 25)当1.6<.口后2时一 < 0.8(48.0 4 0,5 26.2) j -T形截面受压构因3腹板高度与其厚度之比， 不应超过；5)轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的 压弯构件X为构件两方向长细比的 较大值”当4 <30时®U = 30;当 A >100

33、时取 A = 100 当强度和稳定计算中取 人=1.0时，bit可放宽至_ .miji一当右侧计算值小于40时，应采用40热轧 T 形钢 t (15 + 0.2A) I 'Y J y 焊接T形钢：(13 + 0.174)J号 (5)弯矩使腹板自由边受压的压弯构件当刈1.0 时 15当劭1.。时18(9)圆管截面受压构件，其外径与后厚之比不应超过 100 (235/4)19注：表中符号N轴心拉力或轴心压力；、净戢面面积；钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值；舞在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数；所计算截面（最外列螺拴处）上高强度螺栓数；A一构件的毛截面面积；中一轴心受压构件的稳定系数

34、（取截面两主轴稳定系数中的较小者）；fy钢材的屈服强度；My 绕工轴、了轴的弯矩：印腥、W口y对1轴、3轴的净鼓面抵抗短；%截面塑性发展系数（I字形截面八=1.05, %=1.20;对箱形截面乙=1,05）;V计算截面沿腹板平面作用的剪力；S计算翦应力处以上毛截面对中和轴的面积矩：I毛截面惯性矩；一腹板厚度：fv一钢材的抗剪强度设计值：F集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数；3集中荷载增大系数，对重级工作制吊车梁白二L35,其他梁白二1.肌L集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度；%、Wy接受压纤维确定的对工轴、y轴毛截面抵抗矩；部绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数；斜腹板的计算高度；在弯矩作

35、用平面内的轴心受压构件稳定系数；小$呷一等效弯矩系数；W11t一弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩*NfEx参数，NEA/ （LU=）;附一弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；分梁的整体稳定系数小曲等效弯矩系数；中bx、死y均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数；几、h分股1、分肢2对3,轴的惯性矩；表作用的主轴平面至分肢1,分肢2轴线的距离A一构件两方向长细比的较大值一腹板计算高度边缘的最大压应力，计算时不考虑构件的稳定系数和截面塑性发展系数 K腹板计算高度另一边缘相应的应力，压应力取正值，拉应力取负值口2 .连接计算公式（表2-94）序号连接种类计算内容计算公式备注对接焊缝（1）在对接接

36、头和T形接头中，垂直于轴心拉力 或轴心压力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝。=任门或方（2）在时接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力 共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缱，其正 应力和剪应力应分别进行计算&在同时受有较大正 应力和剪应力处，应计算折算应力：，J + s? < i.i/r1焊舞连接直角角焊缝（1）在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 正确焊缝（力垂直于焊缝长度方向时;侧面角焊缝（力平行于焊缝长度方向时）：（2）在其他力或各种力综合作用K 中和口共同 作用处】，"w疗斜角角焊舞按直角角焊缝公式计算，但d=LO.计算厚度:或2 （如一 ,J 8s 今。为两焊

37、脚边的夹角部分焊透的对接焊缝按直角角焊缝公式计算，在垂直于焊缝长度方向的 压力作用下，取向=1.22,其他受力情况取向= 1.以有效厚度tV形坡口武060,时 上=$<r<60时鼠= 0.75U形、J形坡口 3=$单边V形和K股坡口 a二5-3$为坡口根部至焊 缝表面（不考虑余 高）的最短距离仃为V形坡口角 度“序号连接种类计算内容计算：大式备注普通螺栓、锚拴、窗 钉受剪连接每个普通螺栓或鲫钉的承载力设计值,应取受剪和 承压承教力设计值中校小者，受剪承载力设计值：普通螺栓：n2叫孝#哪钉1N=入华R承压承载力设计值：普通螺栓：2=4胃/聊 外郎=小肉。普通螺栓、锚栓、柳钉杆轴方向受

38、拉连接每个普通螺栓、普通螺栓 NS锚栓或鲫钉的承裁力设计值1锚 栓：N：=4"« 钉; N：二T普通螺栓，椰时同时 承受剪力和杆轴方向 拉力普通螺栓：2螺栓连接 和辨钉连接71W：NJ1(Vv<£nn：摩擦型高强度螺栓抗 剪连接每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值 Nt = 口内"甲P摩擦型高强度螺栓杆 轴方向受拉连接每个摩擦型高强度螺栓的承载力设计值 N% = 0 . 8P摩擦型高强度螺性连 接同时承受摩擦面间 的剪力和杆轴方向外 拉力每个摩擦型高强度舞栓的抗剪承载力设计值N? + xVp 1承压型高强度螺栓抗 剪连接计算公式同普通螺性承压型高强度

39、螺栓受 拉连接每个承压型高强度螺栓的承载力设计值计算方法同普通螺栓承压型高强度螺栓同 时承受剪力和杆轴方 向拉力/1Nvl I N$j8 MW Njl.2o注：建中符号N轴向拉力或压力；%焊辘长度1e在对接接头中为连接件的较小厚度；在T形接头中为腹板厚度；打，£对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值；1f按焊缝有效藏典计算，垂直于焊缝长度方向的应力；rE一按焊辕有效截面计算,沿焊缝长度方向的剪应力.上一角焊缝的计算厚度，对直角角焊缝等于Q.7M，如为焊脚尺寸；、角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去筋打fT角焊维的强度设计值；用一正面角焊缝的强度设计值增大系数，承受静力荷载和间接承受动

40、力荷载的结构声产1.受劭力荷载的结构由=1.8七一受剪面数目；d螺栓杆直径；4。一娜钉孔直径；W同一受力方向的承压构件总厚度的较小值；A、A一螺栓的抗剪和承压强度设计值1£、/：辨钉的抗剪和承压强度设计值，*普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径i及、井、武一普通螺栓，锚栓、制钉的抗拉强度设计值；N, Nt每个普通螺栓、狮灯或承压型高强度螺检所承受的剪力和应力：N。、Nh N?每个普通鳏性或承压型高强度螺柱的受剪、受拉和承压承载力设计值；N；、N；、NJ每个鲫灯的受翦、受拉和承压承载力设计值：曰传力摩擦面数目I*一摩擦面的抗滑移系数：P每个高强度螺栓的预应力。2-5-3钢管结构计算1 .适

41、用于不直接承受动力荷载，在节点处直接焊接的钢管桁架结构。钢管外径与壁厚之比，不应超过 100 (空4 )。轴心受压方管或矩形管的最 fy大外缘尺寸与壁厚之比，不应超2 .钢管节点的构造应符合下列要求：(1)主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。在支管与主19管连接处不得将支管穿入主管内。(2)主管和支管或两支管轴线之间的夹角8 i不宜小于30 0(3)支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。(4)支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。(5)支管端部宜用自动切管机切割，支管壁厚小于 6mm寸可不切坡口。3.支管与主管的连接可沿全周用角焊缝，也可部分用角焊缝、部分用对接焊

42、缝，支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120。的区域宜用对接焊缝或带坡口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸 hf不宜大于支管壁厚的两倍。4.支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按下式计算，但取Bf=1:三 ffw角焊缝的有效厚度he,当支管轴心受力时取0.7hf。角焊缝的计算长度lw, 按下列公式计算：(1)在圆管结构中取支管与主管相交线长度：当今MO,65 时Zw= (3,25J, -0,025(黑雷十466ai ri当了0,65 时(3.81 -0.389J)京1 + °*466式中d、di 主管和支管外径；9i主管轴线与支管轴线的夹角。(2)在矩形管结构中，支管与主管交线的计算长度，

43、对于有间隙的K形和N形节点：2无，当仇60°时1 + 6.sin v 271.当仇W5(r时+sin。,对于T、Y、X形节点_ 2hisin -i式中hi、bi 分别为支管的截面高度和宽度。5.为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于表2-95规定的承载力设计化支管轴心力的承载力设计值表2-95序号节点类别计算内容计 算 公 式备注1X形节点受压支管在管节点处的承载力设计值飞（1-0.8邛）疝*%=1-0.3之-。3(方广受拉支管在管节点处的承 载力设计值Ng = 0.76（号广鸿2T形、Y形节点受压支管在管节点处的承 裁力设计值卜=跋阳问).6 时收=0.069 + 0 . 9

44、3# 户0.7时在! = 2月一0.68受拉支管在管节点处的承 载力设计值?=0.6 时 N网= L4N*户0.6时 N黑工(2-)3K形节点受压支管在管节点处的承 载力设计值zm 11.52( d 2 t 一 ”21? r 1 _ “1"迷9十且1+ f- ' (1-0 . 77f)受拉支管在管节点处的承 载力设计值sin?t 今4T*r布拈占受压支管在管节点处的承载力设计值Mi心中 1.28-0.64 -<1.1 ag为两支管的横向间距受拉支管在管节点处的承载力设计值N* = N*5KK形节点受压支管在管节点处的承载力设计值电厂0.9檐受拉支管在管节点处的承 载力设计值N鼠=09嵋注；表中符号p=dt/d支管外径与主管外径之比.%参数：t主管壁厚；f钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；。主管最大轴向应力（拉应力为正，压应力为负）;视参数：仇主管轴线与支管轴线的夹角;我受压支管轴线与主管轴线的夹角"参数；a两支管间的间隙，当“<0时,取。=0： 生受拉支管轴线与主管轴线的夹角.圆管结构的节点形式见图2-2。21Ar712 25图2-2圆管结构的节点形式（a） X形节点；（b） T形和Y形受拉