80T汽车吊安装箱涵计算书

1、SOT汽车吊安装箱涵计算书80T汽车吊安箱涵计算书一、机具选择1、作业吊车考虑本合同段箱涵预制件安装工程量大，且安装地点较为分散，故拟选用汽 车吊吊装施工。所有安装地为已完成路基，地质条件均较好，经处理后能满足 汽车吊施工要求。由于作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用 “双机抬吊”作业。2、作业吊车的选择、本工程4X3m箱涵预制件采用双机抬机作业。(Q 主+Q 副)KMQ1+Q2取最重箱涵预制件自重55t,即Ql=55t,考虑索具重量Q2=2. Ot, K为起重 机降低系数，取0.8。即Q主+Q副M712t、起重高度计算HNH1+H2+H3+H4式中H一一起重机的起重高度(m),停

2、机面至吊钩的距离；H1一一安装支座(基础)表面高度(m),停机面至安装支座表面的距离；H2安装间隙，视具体情况而定，一般取0. 2-0. 3m；H3绑扎点至构件起吊后底面的距离(m);H4索具高度(m),绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。取Hl=4米，H2=0. 3米，H3=0.85米，H4取3米。选用起重机的起重高度H $&15米，起重高度取9m。、起重臂长度计算：l>(H+hO-h)/sina式中1起重臂长度(m)；H一一起重高度(m)；h0起重臂顶至吊钩底面的距离(m)；本项目取1.5m;h起重臂底较至停机面距离(m),本项目取1. 5m；a起重臂仰角，一般取25

3、6; W75° ,本项目取60° <>(9+1. 5-1.5)/sin(60° )=10. 4 米。、根据本项目的实际情况，综合考虑、及起重机的工作幅度，参 考吊车性能参数表，本项目作业半径取值控制6m内，选用2台80t汽车吊满足 施工要求。80廿气车吊起重性能表X主臂长度|12n18m18m24m24m30jti30m.36m36jh4 On403TI44m44jr一股最佳一般最佳一股最佳一般最佳一般最佳一般最佳一股最佳幅度2.5m80t4513msot45t35t3.5msot45t35-t4m70t45135127t4.5m62t45135t2T

4、t5m56t40t32t27t5.5m50t37129.2t27t22t6m45t34. 3t27.2t25t22t6-5m39.4t31. 5t25.3t23. 2t22t18t7m35.6t29. It23.7t21.5t20. 3t18t827.8t25.4t2H18. 8t17. Tt15. 7-t12t9.520.8t20. St17. St15. 7t14.13. 2t12t10m19.2t19.2t17t15t13. 8t12.61t11.411 Ijr16. 5t15.6t13. 5t12.4t11.4110. 4-t11. 8m14. 7t14.7t12. 6t11.4t10

5、. 6t9.7t12m14. 2t14.2t12.4t11. 2t10.4-t9.5t13m12.5t12.5t11.3t10. 2t9.3t8.8t14. 6mlCtt101lot9.Qt8.5t7.8tl&n9.4t9.4t9.4t8. 7t8.2t7.6t1 Gm8. It8. It8. It7.7t7. It17.8m6. 2t6.2t6. &6.8t63t2Qm45t4.5t4. 5t5. It5.6t22m3.4t3.4t4.0t4.4t22m3. Ot3. Qt3.5t3.9t2&n1.7t2.2t26t27jn1.9t2.2t28m1.6t1.9t3Qm

6、l.Ot1.3t31m1.1七3、吊环、吊装钢丝绳的选择、吊环吊环用于箱涵预制件的起吊移、架梁用，每片预制件共设置4个，根据设计 图，本合同段预制件最重重量为55t。本合同段采用e 25mm圆钢作为吊环材料。故吊环的应力为9800GnA'235 (HPB235)。一吊环拉应力(N/mm?)；n吊环的截面个数，一个吊环时为2；二个吊环时为4；四个吊环时为6；A一一个吊环的钢筋截面面积(mm2)G-构建重量(t)A= (9800X55) -=-(6X235) =382. 3mm2故选用HPB235 25mm圆钢作为吊环，As=490. 6nun:?>382. 3mm满足吊装要求。 、

7、吊装钢丝绳预制件自重55t,吊装时采用双机抬吊，预制件一端重G约为252. 5KN,设 吊索的水平夹角为3 50° ,吊索钢丝绳选用K2为6倍安全系数，同时考虑吊装 时K1为1.2倍的动载系数。F=K2XKiXG/ (2XsinB) =6X1. 2X252. 5/2/sin3 = 1156. 5KN拟选用6*37绳，钢丝绳4>47. 5mm,公称抗拉强度1850MPa的钢丝绳，破断拉力 总和 1560KNo下图选取GB/T8918-1996中表2为6*37绳破断拉力表。表2 钢丝绳的聽斷拉力自.径钢丝140015501700IH502000/min/mm剳丝破新粒力总fll/k

8、N8.70.439.0043.2047.3051.5055.7011.00.560.0067.5074.0080.6087.1015.00.687.8097.20106.50116.00125.00IS.00.7119.50132.0014S.OO157.50170.5017.50.H156.00172.5018950206.00223.0019.50.917.50218.50239.50261.00282.0021.51.0243.50270.0(*296.00322.00348.5024.01295.00326.50358.00390.00421.5026.01.2351.00388.50

9、426.50464.00501.5028.01.3412.00456.5050050544.505*9.0030.()1.4478.00529.00580.50631.5063.00325I.S548.50607.50666.50725.007S4.OO34.51.6624.50691.507S8.00825.00892.0036.51.7705.00780.50S56.O0931.501005.0039.01.8790.00875.0(*959.50l(MQ.W1125.QO2.0975.501080.001185.00128S.OO1390.0047.52.211X0.001305.001

10、43O.OU1560.0052.02.41405.001555.0017(15.001855.0056.02.61645.001825.002000.002175.00SP =XSi式中：SP钢丝绳的破断拉力，KN；WSi 钢丝丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和，KN；W钢丝捻制不均折减系数，对6X37绳，屮=0.82。SP =0. 82*1560 = 1279. 2KN故选用6*37绳，钢丝绳4>47. 5mm,公称抗拉强度1850MPa的钢丝绳，破断拉力 总和1279. 2KN>1156. 5KN,满足吊装钢丝绳要求。4、抗倾覆验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆

11、验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以4*3m预制件为验算对象，可知：KGMG+KQMQ+KWMWMOKG自重加权系数，取1；KQ-起升荷载加权系数，取115KW风动载加权系数，取1；MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，Nm；汽车吊工作时受力简图如下QiG汽车吊自重，取63. Ot；Q起升物重量，考虑双机抬吊，取25. 25t；W风动载，按起升物重量的20%考虑；a汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8m,故a取4m；R_汽车吊工作半径，最大取6m；h 一风动载合力点高度。KGMG+KQMQ+KWMW=lXGXa-l. 15XQX (R-a) -lXWXh=630

12、000X6-1. 15 X 25250 X (64) -0. 2 X 25250 X (4+0. 3+0. 85/2) =3698064Nm>0RA远大于零，故稳定性满足要求。稳定力矩二KGMGKGMG=lXGXa=630X6=3780 KNm倾覆力矩=KQMQ+KWMW=1. 15XQX (R-a) +lXWXh=1.15X252. 50X (6-4)+0. 2X252. 50X (4+0. 3+0. 85/2) =819. 4KNm;稳定系数 二稳定力矩/倾覆力矩=3780/819. 4=4. 6>1. 5满足规范要求。5、地基承载力验算将汽车吊工作时受力模式简化为悬臂梁受力，其受力图示如下:444jA 根据EMA=0,可得，0.5q(L+ Lf )2+P(L+ Lf )=Rb LRb= 0. 5q (L+ Lf )2+P (L+L /L= 0. 5*600/ (12+4. 86) *(12+ 4. 86)2+252. 5* (12+4. 86)/12=776. 3 KN则 Ra二q(L+ Lf )+”-“=600/(12+4. 86) *(12+ 4. 86) +252. 5-776. 3=76. 2 KN由于实际情况中，B支点处有前后双排支腿，所以，起重机最大受力侧的单个支 腿受力 N= &am