浅谈地基处理强夯法

1、浅谈地基处理强夯法  2008-7-31 16:18:00来源:   添加人:   我来说两句 字号：大 中 小 核心提示：本文详细介绍了强夯法的由来和在国内外的发展情况，着重阐述了强夯加固机理中的动力固结理论和震动波压密理论。另外，还介绍了强夯施工的一般流程和施工要点。   1前言任何建筑物的荷载最终将通过基础传递到地基上。凡是基础直接建造在未经加固的天然土层上时，这种地基称为天然地基。若天然地基很软弱，则事先要经过人工处理，这种地基称之为人工地基。而其处理过程就称为“地基处理”(SOILTREATME

2、NT)或“地基加固”(SOILIMPROVEMENT)。地基处理方法主要分为：换土垫层法，深层密实法，排水固结法，化学加固法，加筋法和热学法。强夯法属于地基处理方式中的深层密实法中。强夯法设备简单，适用范围广泛，可用于填土、失陷性黄土、粘土、砂砾、碎石等各种土质。对于淤泥质软土的试验性施工证明，只要控制好施工参数，也是可行的。此法不仅用于房建工程，也适合桥涵、道路、港口码头和大型设备基础等工程，而且具有速度快、效果显著和节省投资等优点，是一种比较理想的地基处理方式。目前，上海强夯法的应用还不是十分广泛，特别是在软基处理研究和施工方面还比较缺乏经验，希望能通过本文对强夯理论和软基处理工程实例的介

3、绍和分析，给强夯法在上海的推广和应用提供一些资料和借鉴。2概述2.1强夯法的由来及特性强夯法处理地基是六十年代末由法国Menard技术公司首先创造的。这种方法是将很重的锤(一般为100400kN)从高处自由落下落(落距一般为6-40m)给地基以冲击力和振动，从而提高土的强度并降低土的压缩性，改善土的振动液化条件和消除湿陷性黄土的湿陷性等作用。同时，夯击能还可以提高土层的均匀程度，减少将来可能出现的差异沉降。强夯法开始时仅用于加固砂土和碎石，经过几十年的发展，它以适用从砾石到粘性土的各种地基土，这主要是由于施工方法的改进和排水条件的改善。强夯法由于具有地基加固效果显著、设备简单、施工方便、适用范

4、围广、经济易行和节省材料等优点，很快传播到世界各地。目前已经有几十个国家的数千项工程采用强夯法加固地基。2.2国内外发展情况强夯法是法国Menard技术公司于1969年首创并创用的。由于强夯法特有的优点，所以在国外十分普遍。1974年英国工程师协会专门召开了深基础会议，在该次会议上Menard本人对强夯作了详细介绍。从那以后，十几年来第九、十、十一界国际土力学和基础工程会议上以及世界各地区性会议上，都发表了很多关于强夯的论文，对强夯的发展、完善起到了很大的推动作用。我国是1978年9月引进这项技术的，1979年首先在塘沽进行了强夯法加固粘土地基的实验研究。1979年6月分别在河北省廊坊与山西省

5、阳泉，对轻亚粘土、粉细砂地基与黄土质砂粘土填方地基进行了处理。这是我国采用强夯法处理地基的最早两项工程。随后很快推广到北京、上海、天津、广州、深圳等很多地方，并且都取得了良好的技术经济效果，为国家节省了巨额基础工程费用。3加固机理3.1动力固结理论强夯法虽然已经在实践中证实了是一种比较好的地基处理方法，但到目前为止还没有一套成熟和完善的理论和设计计算方法。在第十界国际土力学和基础工程会议上，美国Menard教授在“地基处理”的科学发展水平报告中精辟的论述强夯法的传统固结机理：强夯法目前已经发展到地基土的大面积加固，深度可达30m。当应用于非饱和土时，压密过程基本上同实验室中的击实实验相同。在饱

6、和无粘性土的情况下，可能会产生液化，其压密过程同爆破和振动密实的过程相似。这种方法对饱和细粒土的效果，成功和失败的例子都有报道。对这类土需要破坏土的结构、产生超空隙水压力以及通过裂隙形成排水通道。而强夯法对杂填土特别有效。实践证明，在夯击的工程中，土体的瞬时沉降可达几十厘米；土中产生液化后使土的结构破坏，土的强度下降到最小值；随后在夯击点出现径向裂隙，成为加速空隙水压力消散的主要通道；因粘性土具有触变性，使降低的强度得到恢复和增强。Menard教授实践，并结合传统的固结机理，提出了饱和土是可以压缩的新的机理，并现在得到了大多数科学家的认可。下面再作进一步的介绍。(1)饱和土的压缩性在工程实践中

7、，不论对土的性质如何，夯击时能立即引起地基土的很大沉降，这个结果对颗粒状土是可以理解的。对渗透性很小的饱和细粒土，孔隙水的排出被认为是考虑沉降的必要和充分条件，这是传统的固结理论的基本假定。由于饱和细粒土的渗透性低，因而在瞬时荷载作用下，空隙水不能迅速排出，这样就无法理解在强夯时回立即引起很大沉降的机理。Menard教授认为，由于土中有机物的分解，第四纪土中大多数都含有以微气泡形式出现的气体，其含量大约在1-4。进行强夯时气体体积压缩，空隙水压力增大，随后气体有所膨胀，空隙水排出的同时，空隙水压力就减小。这样每夯一遍，气相体积和液体积都有所减少。根据实验，每夯击一遍，气体体积可减少40。(2)

8、产生液化在重复夯击作用下，施加在土体的夯击能量，使气体逐渐受到压缩。因此，土体的沉降量与夯击能成正比。当气体按百分比接近于零时，土体变成不可压缩的。相应于空隙水压力上升到覆盖压力相等的能量级，土体即产生液化。如图1所示，液化度为空隙水压力与液化压力之比，而液化压力即为覆盖压力。当液化度为100时，亦即为土体产生液化的临界状态。而该能量级称为“饱和能”。此时，吸附水变成自由水，土的强度下降到最小值。一旦达到“饱和能”而继续施加能量者，除了使土起重塑的破坏作用外，能量纯属是浪费。应当指出，天然土的液化常常是逐渐发生的，绝大多数沉积物是层状和结构性的。粉质土和砂质土层比粘性土层先进人液化。并应当注意

9、到，强夯时所出现的液化，只是土体的局部液化。图1夯击一遍情况(3)渗透性变化在很大的夯击能作用下，地基土体中出现了冲击波和动应力。当所出现超孔隙水压力大雨颗粒间的侧向压力时，致使土颗粒间出现裂缝，形成排水通道。此时，土的渗透系数聚增孔隙水顺利排出。在有规则网格布置夯点的现场，通过积聚的夯击能量，在夯坑四周会形成有规则垂直裂缝，夯坑附近出现涌水现象。所以应规划好强夯的施工顺序，而不规则的和紊乱的夯击，可以破坏这些天然排水通道的连续性。在现场可观察到夯击前土工试验中所测的渗透系数，是不能说明夯击后孔隙水压力迅速消散的这一特性的。当空隙水压力消散到小于土颗粒间的侧向压力时，裂缝即自行闭合，土中水的运

10、动重新又恢复常态。有的国外资料报道，夯击时出现的冲击波，将土颗粒间吸附水转化为自由水，因而促进了毛细管通道横断面的增大。(4)触变恢复在重复夯击的作用下，土体的强度逐渐减低，当土体出现液化或接近液化时，土的强度达到最低值。此时土体产生裂隙，而土中吸附水部分变成自由水，随着孔隙水压力的消散，土的抗剪强度和变形模量都有了大幅度的增长。这是由于土颗粒间紧密接触以及新吸附水层逐渐固定的原因，而吸附水逐渐固定的过程可能会延续至几个月。在触变恢复期间，土体的变形(沉降)却是很小的，有的资料中介绍在0.1以下。如果用传统的固结理论也就不能说明这一现象，这是自由水重新被土颗粒所吸附而变成了吸附水的缘故，这也具

11、有触变性土的特性。众所周知，饱和粘性土是具有触变性的，当强夯以后，土结构被破坏，强度几乎降为零，如图(2)。随着时间的推移，强度逐渐恢复。这种触变强度的恢复也称为时效(timeeffect)。图(2)中为土体在强夯以后第17d，31d和118d十字板强度值。在一般孔隙水压力已经完全消散的情况下，夯击后六个月所测得的土的抗剪强度一般比一个月所测得的强度增长20-30，而变形模量增长30-80。因此，强夯后质量检验的勘探工作或测试工作，至少宜在强夯施工后一个月再进行，不然得出的指标会偏小。图2强夯后地基抗剪强度的增长与时间关系对灵敏度较高的粘土中，存在触变现象这一土的特性是众所周知的。实际上这一现

12、象对所有细颗粒土都是明显的，仅是程度上不同而已。值得注意的是，经过强夯后土在触变恢复过程中，对振动是十分敏感的，所以在进行勘探和测试工作时候应该十分注意。鉴于以上强夯法加固的机理，Menard教授对强夯中出现的现象，提出了一个新的弹簧活塞模型，对动力固结的机理作了解释。图3静力固结理论和动力固结理论的模型比较图(3)表示静力固结理论与动力固结理论的模型间区别，主要表现在以下四个主要特性，见表1。表1静力固结理论和动力固结理论的区别对动力固结的理论模型，可从四个方面进行解释：由于微气泡的存在，充满气缸的水以为部分是可压缩的，亦即孔隙水具有压缩性，对夯击前、后土的渗透性的变化，可用一个孔径可变的排

13、水孔进行模拟；弹簧的刚度是模拟土体的压缩模量，过去传统的固结理论的观点以为是常数。实际上强夯法施工时候，在反复荷载的影响下，会使压缩模量有很大改变，在这个过程中，吸附水起了重要作用。加载后传递力的活塞和气缸间存在磨阻力。因此，液体中压力减少，不能自动导致活强夯试验强夯法在可液化地基处理中的应用强夯试验的目的是通过小区试验，对试夯效果进行综合分析比较，选择适合该工程地质条件的强夯施工参数。焦郑高速公路工程设计要求强夯处理深度68m，处理深度内地基具有抵抗8度地震液化的能力，处理后的液化指数不大于5。为此，并结合沿线地质变化复杂的特点，我们设置了7共七个试验区，如表1。1、单点夯能根据梅那强夯公式

14、并结合设计处理深度、施工机械及特殊因素，单击夯能采用1500KN·m、2000KN·m、2190KN·m和2560KN·m四种，满夯采用750KN·m和1050KN·m。2、夯点布置夯点布置采用正方形、梅花形和正三角形三种形式。夯点间距从3.53m到4.5m不等。各夯区外侧边缘以夯锤外缘和夯区外缘平齐为准，夯区外侧夯点间距可作小范围调整。满夯时相邻夯点彼此搭接1/4。3、单点夯击数及夯击遍数根据单点最后三击夯坑下沉量处在510cm范围内的方法拟定单点夯击数8击和9击。夯击遍数选择2遍主夯，最后一遍满夯。4、施工试验试验设备主要采用20

15、T或32T电动履带起重机，并配有卷扬和龙门支架，夯锤为15T重的铸铁锤，锤底直径2.5m，脱锤器为拉索牵引脱锤式。施工时从路基两侧边缘向路中心夯击，考虑到便于施工，采用隔行夯击，强夯施工流程如下：平整场地各夯区埋置孔隙水压力观察计、检测原地基液化指数、测量地面标高铺筑碎石垫层第一遍夯点布置测量场地标高机械就位测夯锤高测每次夯击下沉量（完成一个夯点夯击）完成第一遍各夯点夯击整平场地测场地标高重复第二遍夯击满夯平整场地测量地面标高和场地液化指数结束试区检测检验目的：一是按试夯设计参数施工后试区地基液化的消除情况；二是提出下一步正式强夯施工参数的调整意见；三是通过对孔隙水压力的观测，确定强夯遍与遍的

16、间隔时间。检测方法：夯前对试区天然地基进行检测以复核原勘资料；试夯中及夯后观测不同深度孔隙水压力的变化情况，测量每最后三击的平均沉降量；最后采用标贯法和瑞利波法相结合来分析地基处理结果，并取标贯器下15cm深的土样进行土工分析。结果分析评价经强夯处理后，试区内地基液化指数明显降低，尤以试区36效果最佳，液化指数达到不大于5的设计目标，表明强夯处理效果较好。最佳夯能选择：经过试夯，根据设计深度利用梅那公式计算的单击夯能是合理的，但必须结合最后三击的平均下沉量和地质条件进行综合选定。本工程选择单点夯能2560KN·M，每点击数为8次，满夯选择1000KN·M。布点：通过试验数据

17、可以发现，均匀的布点将产生最理想的夯击效果，虽然5区平均夯能小于6区，但其均匀合理的正三角形的布点方式使其处理效果更佳，其它试区的布点因不均匀性而降低了处理效果，故点位布置以正三角形为最佳选择，点位间距应选择3.54.5米。垫层：垫层是为了便于施工而设定的，其种类和厚度的选择要根据土质、土基含水量等因素选定，其种类可以选择碎石、砂砾、矿渣、粉煤灰等。本工程选择0.8m厚的碎石作为垫层。时间间隔；对于含粘性土很少或纯砂性土地基，由于其孔隙水压力消失很快，因此各遍夯击之间的时间间隔可以不计，从试区6可以得到验证。对于粘性土或其含量较多的地基，则必须有时间间隔。检测时间的选定：通过对5区分别进行的9天(Ile8.1)、15天(Ile3.3)和19天(Ile4.0)液化指数检测，经过强夯