午山社区旧村改造项目B6地块小高层模板施工方案

1、 盘销式模板支架施工方案 午山社区旧村改造项目B6地块盘销式模板支架施工方案编制单位： 山东天齐置业集团股份有限公司编制人： 赵淑廷 编制日期： 2016年 3 月 目 录一、编制依据1三、施工准备2四、构造要求4五、施工方案6六、质量、安全保证措施11七、应急预案13后附：板、梁模板计算书501、 编制依据 1、午山社区旧村改造项目B6地块施工图 2、午山社区旧村改造项目B6地块施工组织设计 3、建筑结构荷载规范 GB50009-2012 4、钢结构设计规范 GB50017-2003 5、冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-2002 6、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-

2、2015 7、混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011 8、建筑施工安全技术统一规范 GB50870-2013 9、混凝土模板用胶合板 GB/T17656-2008 10、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 11、建筑施工直插盘扣式钢管支架安全技术规范 JGJ231-2010 12、建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-2013 13、建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范 DB37/5008-2014 14、危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987号 15、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号二、工程概况 1、基本概况 午

3、山社区旧村改造项目B6地块项目位于青岛市崂山区，松岭路以东，拟建环午山路以西。本工程由山东鲁商置地开发有限公司开发，青岛高园工程监理咨询有限公司监理，山东天齐置业集团股份有限公司为总承包施工单位进行施工。 2、建筑设计概况 本项目工程总建筑面积98457.22平方米，占地面积43847平方米；地上建筑面积：61320平方米，地下建筑面积：37137.22平方米；1#、5#13#楼6层，建筑高度19.2米，标准层3.15米；2#、4#楼10层，建筑高度29.4米，标准层2.9米；3#楼11层，建筑高度32.2米，标准层2.9米；14楼9层，建筑高度29.6米标准层2.9米；2#、3#、4#、14

4、#楼标准层采用此模板支撑体系。 3、结构设计概况 本项目工程1#-13#楼基础为筏板基础，14#楼为桩基。主体结构为剪力墙，现浇混凝土梁板楼盖，现浇板最大厚度为120mm，框架梁最大截面尺寸180×600mm； 三、施工准备 1、技术准备 （1）根据施工图纸中的楼层标高，按照施工组织设计中的要求，对层高在2.90楼层均采用直插盘销式模板支架支撑体系。 （2）根据确定采用盘销式模板支架的楼层按照不同房间分别做模板支架平面布置图，并根据布置图统计材料用量。 （3）结合施工组织设计关于模板部分的材料要求及盘销式模板支架各项参数，根据建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范 DB37/5008

5、-2014中关于结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，对模板支架进行安全计算。 （4）对模板支架进行安全计算时采用建书软件中关于山东省直插盘销架计算的软件进行计算，对于板厚不大于150mm的现浇板均按150mm厚进行安全计算，框架梁按照梁高不大于400mm和大于400mm两种情况进行安全计算； （5）对进入施工现场的模板支架进行外观质量检查，并对立杆、水平杆按照规范要求进行壁厚的测量，对外观质量明显存在质量问题和壁厚检测不合格者应剔除，并运至工地指定地点存放； （6）各项目公司（部）计划采用盘销式模板支架前，由公司对其应用的工程做专项施工方案，并对施工现场项目公司（部）技

6、术人员、劳务公司技术人员进行模板支架施工方面的技术交底（参加交底人员由项目部组织），交底过程中共同对模板支架的平面布置进行确定，并根据确定好的平面布置进行施工。 2、材料准备（1）盘销式模板支架构造直插盘销式模板支架：立杆采用套管承插连接，水平杆采用杆端焊接的楔形直插头插入立杆连接盘而形成的模板支架。（2）材料尺寸及规格1、 1） 立杆：钢管上焊接连接盘或同时焊接连接套管的竖向支撑杆件。根据楼层标高要求，本工程采用的盘销式模板支架立杆立杆采用48.3×3.24mm钢管，总长度为2510mm；连接套管第一个连接盘底部距连接套管底部距离为350mm，第二个连接盘底部距连接套管底部距离为1

7、770mm，第二个连接盘底部距连接套管底部距离为2120mm。 2）水平杆：两端焊有直插头，用于与立杆连接的水平杆件。本工程水平杆采用48.3×2.75mm钢管，水平杆长度分别为550mm、850mm、1150mm，按两立杆轴线尺寸为1200mm、900mm、600mm三种规格； 3）连接盘：焊接于立杆上可与直插头纵横向水平连接的圆环形孔板。根据直插盘销式模板支架规范关于连接盘的相关规定，我公司的连接盘的板材厚度10±5mm，连接盘与立杆焊接成整体； 4）直插头：焊接于水平杆两端，用于与立杆上的连接盘快速连接的楔形插头。根据规范要求，我公司的水平杆直插头长度为105mm，插

8、头下伸的长度为45mm，侧面与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触。5）连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。我公司采用的连接套管为57×3.0mm普通焊管，立杆连接套管长度160mm，可插入长度110mm；6）可调托撑（顶丝）：安装在立杆顶端可调节高度的顶托。可调托撑长度500mm或600mm两种规格，可调托撑的调节螺母与可调螺杆啮合不得少于6扣，螺母厚度不小于30mm；可调托撑的托板厚度不小于5mm，托板挡口板高度不应小于40mm。（3）材料外观要求1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。2）钢管应平直，直线度允许偏差不应

9、大于管长的1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。四、构造要求1、地基要求（1）模板支架搭设在土体上时，场地应坚实、平整，并应有排水措施，土体的地基承载力应满足设计要求；模板支架立杆底部应设置木垫板，木垫板厚度一致且不得小于50mm，宽度不小于200mm，长度不小于2跨；（2）模板支架立杆搭设在楼地面混凝土表面时，其表面必须平整；模板支架底部可设置槽钢（或木

10、垫板），槽钢应采用8#槽钢（因连接套管直径为57mm且与混凝土表面接触），厚度不小于5mm，长度不小于2跨；2、立杆布置（1）现浇板厚度不大于150mm的楼层，采用盘销式模板支架的纵、横立杆间距不应大于900mm×1200mm（1200mm×900mm），局部因房间尺寸需要调整模数时，采用900mm、600mm水平杆进行局部调整。（2）模板支架立杆与剪力墙、柱的距离与现浇顶板采用主楞有关，现浇板主楞采用双钢管时，立杆与墙距离不应大于500mm，现浇板主楞采用单钢管时，立杆与墙距离不应大于350mm。（3）框架梁两侧立杆之间距离宜为900mm，因房间模数无法调整时其距离可为1

11、200mm，但梁底必须采用1根立杆进行加固。3、水平杆布置（1）盘销式模板支架水平杆必须按步纵、横向通长满布设置，不得缺失；（2）盘销式模板支架应设置纵、横向扫地杆，纵、横扫地杆的第一个盘扣距地高度为350mm，现浇板的第二步水平杆设置在距第一个盘扣高度1800mm的位置上；框架梁的第二步水平杆可设置在距第一个盘扣高度1200mm的位置；（3）框架梁部位的水平杆因模数限制无法采用盘销式模板支架的水平杆时，用扣件式钢管和扣件与梁底两侧立杆连接。4、可调托撑（1）可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度不大于650mm；（2）可调托撑螺杆伸出长度不应超过300mm，插入立杆的长度不应小于200mm。根据本

12、工程实际情况，对2.9m的层高可采用500mm长可调托撑。可调托撑伸出长度不大于100mm（即层高为2.80m的楼层）。（3）可调托撑上的主楞应居中，其间隙每边不大于2mm。可调托撑悬臂构造1顶层水平杆；2立杆；3调节螺母；4螺杆；5可调托板五、施工方案1、施工工艺流程直插盘销式模板支架施工工艺流程如图5.1所示：图5.1 直插盘销式模板支架施工工艺流程2、施工操作要点（1）施工准备 1）模板支架搭设前应先编制专项施工方案，并经审核批准后才能施工。模板支架专项施工方案应根据施工图纸、地基条件和施工工况等情况制定。 2）模板支架搭设前，项目技术负责人应按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全

13、作业交底。 3）施工时，根据批准的施工方案按照模板支架图纸进行定位放线。 （2）铺设垫板 1）模板支架应在地基基础验收合格后搭设，搭设场地必须平整、坚实，有排水措施。当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上。 2）模板支架立杆安装之前下部先铺设木垫板或槽钢，木垫板或槽钢应符合本施工方案中构造要求中关于地基要求中的木板和槽钢的规定。 （3）立杆的搭设 1）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设整体支架体系； 2）立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下； 3）立杆的插接接头应交错布置，两根相邻立杆的接头不

14、得设置在同步内。 4）多层楼板搭设模板支架时，上层模板支架的立杆宜与下层模板支架立杆对齐。 （4）水平杆的搭设 1）水平杆直插头插入立杆的连接盘后，采用不小于0.5kg的手锤锤击水平杆端部，使直插头卡紧，保证盘销节点水平杆的抗拔力不小于1.2kN； 2）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的2且不得大于30mm； （5）水平、竖向剪刀撑的搭设 1）模板支架的水平、竖向剪刀撑均采用扣件式钢管脚手架进行搭设。 2）当局部房间立杆低于2排时应在此房间内搭设剪刀撑，剪刀撑的跨度不超过6跨且宽度不大于6000mm。

15、 （6）安装可调托座 根据水平标高的控制点安放可调托座，然后调节螺栓至设计标高并拉线找直，梁的中部应略高，按设计要求起拱。 （7）模板拆除 1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意后方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求；当设计无要求时，混凝土强度应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的相关规定。 2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆； 3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下两层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支

16、架。 4）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。3、板模板支架施工方案根据图纸设计要求，本工程标准层现浇板厚度不超过120mm，故选择模板支架的间距不超过900mm×1200mm，对房间尺寸不符合模数要求的，用600mm水平杆或调整立杆与墙之间的距离来调节；现浇板主楞采用48.3mm×3.0mm双钢管，间距同模板支架立杆间距；次楞采用50mm×80mm木方间距150mm。4、梁模板施工方案（1）根据图纸设计要求，本工程框架梁截面尺寸以180×400mm为主，梁截面最大尺寸为180×600mm；根据盘销式模板支架的模数及尺寸规格，对梁

17、底部位的模板支架搭设可按下列示意图进行搭设；（2）框架梁底主楞采用48.3×2.75mm钢管，次楞采用2根50mm×80mm的方木；对不大于400mm的框架梁梁侧次楞采用2根50mm×80mm的方木，大于400mm的框架梁梁侧主楞采用48.3×2.75mm钢管，次楞为50mm×80mm的方木间距200mm，高度大于600mm时采用对拉螺栓进行加固。六、质量、安全保证措施 1、质量保证措施 （1）材料要求 盘销式模板支架立杆采用Q235B级钢，壁厚不小于3.24mm；水平杆采用Q235B级钢，壁厚不小于2.75mm；2.8m层高所用可调托撑外径不

18、低于32mm，其余楼层所用可调托撑外径不低于38mm；模板支架构件表面均做防腐防锈处理。 （2）搭设质量要求及检验验收标准 1）搭设质量要求 盘销式模板支架的搭设必须遵照直插盘销式模板支架安全技术规范和本工程设计图纸，同时需满足以下要求： 对地基进行加固处理，保证其有足够的承载力，并且足够稳定，能够抵抗因气候； 变化而产生的破坏，并根据需要设置垫块； 模板支架搭设前需进行定位放线，搭设平面位置必须准确，纵横方向排列整齐； 2）检查、验收标准 模板支架搭设前应对以下列项目进行检查：序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法1地基承载力满足承载能力要求检查计算书、地质勘察报告2平整度场地应平整10水

19、准仪测量3排水有排水措施、不积水观察4垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板观察厚度符合要求±5钢卷尺量宽度-20钢卷尺量 模板支架搭设完成后应对下列项目进行检查验收：序号项目技术要求允许偏差检查方法1立杆垂直度1.5且30mm经纬仪或吊线2水平杆水平度3水平尺3杆件间距步距±10钢卷尺4纵、横距±5钢卷尺5水平杆抗拔力不小于1.2kN测力计6构造要求按规范要求2、安全措施 （1）盘销式模板支架的施工全过程必须由专业人士在现场监督指导，必须在安全措施到位的情况下，配备有经验的工人进行施工操作； （2）模板支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 （3

20、）支撑结构作业层上的施工荷载不得超过设计允许荷载。 （4）混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。 （5）高度4m以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。 （6）梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇筑。梁每层浇筑厚度不得大于400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm，以确保均匀加载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。 （7）模板支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理

21、工程师同意，确定防控措施后方可实施。 （8）严禁在模板支架基础及开挖深度影响范围内进行挖掘作业。 （9）模板支架拆除时应注意对连接盘、直插头的保护，拆除的模板支架构件应安全传递至地面，严禁抛掷。 （10）在模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。 （11）模板支架应与架空输送电线路保持安全距离，工地临时用电线路及模板支架接地防雷击措施等按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46的有关规定执行。七、应急预案 为应对可能发生的事故能快速反应、救援，项目部应成立应急救援小组。 1、人员分工与职责 （1）组长： 许志才，项目经理，第一安全责任人，负责施工应急救援全面工作。 （

22、2）副组长：赵淑廷，现场技术负责人： 负责制定事故救援预案措施及相关部门人员的应急救援工作职责。 （3）组员：赵祥，现场安全员，负责施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，同时对人员、材料、设备等资源调配，并负责事故的上级汇报工作，同时负责执行项目部下达的指令。 （4）组员：庞维平、毕振宇等，技术员、施工员及班组长，发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。 2、施工应急预案 （1）施工方案中明确施工过程中可能出现的安全问题或安全事故，针对性的采取措施，责任落实到人，应急所需的材料、工具、设备要到位； （2）模板支架监控人员发现有隐患时，要及时疏散施工现场所有人员，并在安

23、全隐患区域设置围挡和警戒标示，然后组织相关人员进行隐患处理方案讨论认定，并给工长、施工操作人员详尽交底，处理过程中项目经理要坐镇指挥，安全员要亲临指导，工长要监督实施，班组长要现场指挥操作，确保隐患处理安全、顺利，必要时公司请专家对隐患处理实施方案进行会诊论证，优化出最佳方案实施。 （3）当现场出现紧急的安全隐患来不及上报处理时，现场管理人员要保证人员安全的原则处理事故，采取尽可能减少损失的办法，组织现场人员消除安全隐患。120mm厚顶板模板计算书一、 工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.12m支架高度2.64m立杆纵距0.9m立杆横距1.

24、2m水平杆最大步距1.8m顶步步距1.8m立杆顶伸出长度a0.45m扫地杆高度0.35m水平杆钢管Q235，48.3×2.75mm立杆钢管Q235，48.3×3.25mm面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木50mm×80mm，间距0.15m主楞双钢管剪刀撑采用无剪刀撑框架式支撑结构支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.1kN/m2支架自重0.1044kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因

25、素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载不考虑风荷载作用！二、 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。.面板的截面抵抗矩W= 900×15×15/6=33750mm3；截面惯性矩I= 900×15×15×15/12=253125mm4；（一）强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2×(24×0.12+1.1×0.12

26、+0.1)+1.4×3×0.9=7.141kN/mq1=1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.1)+1.4×0.7×3×0.9= 6.427kN/m根据以上两者比较应取q1= 7.141kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.9×0.1=0.108 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1× 7.141×0.152=0.016kN

27、83;m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.108×0.152 +0.213× 3.500×0.15=0.112kN·m取Mmax=0.112KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.112×106=3.32N/mm2 < f=12.5N/mm2W33750面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9×（24×0.121.1×0.120.1+3）

28、=5.501kN/m；面板最大容许挠度值: 150/250=0.6mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×5.501×1504=0.02mm < 0.6mm100EI100×4500×253125满足要求!三、 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.15m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm3；截面惯性矩 I =50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算

29、1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.30)+1.4×3×0.15=1.226kN/mq1=1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.30)+1.4×0.7×3×0.15= 1.112kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.226kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×0

30、.15×0.30=0.054kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1×1.226×1.22=0.177kN·m施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.054×1.22+0.213×3.500×1.2=0.901kN·m取Mmax=0.901kN·m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.901×106=16.89N/mm2 <

31、 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6×1.226×1.2=0.883kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.054×1.2+0.65×3.500=2.314kN取V=2.314kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×2.314×103= 0.868N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验

32、算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.15×（24×0.121.1×0.120.30+3）=0.947kN/m次楞最大容许挠度值:1200/250=4.8mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×0.947×1200.04=0.62mm < 4.8mm100EI100×10000×2133333满足要求!四、 主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.48cm3，截面惯性矩I=20.48cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施

33、工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.30)+1.4×3×0.15=1.226kN/mq12= 1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.30)+1.4×0.7×3×0.15= 1.112kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.226kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.226×1.2=1.618kN。次楞

34、作用集中荷载P=1.618kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN·m)最大弯矩 Mmax=0.886kN·m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.886×106=104.481N/mm2 < 205N/mm2W8.48×103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.15×（24×0.121.1×0.120.30+3）=0.947

35、kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.947×1.2=1.618kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.904mm。主梁的最大容许挠度值:900/250=3.6mm，最大变形 Vmax =0.904mm < 3.6mm主楞挠度验算满足要求!（三）悬挑段强度验算主楞悬挑长度0.3m，次楞间距0.15m，弯矩M=1.62×0.3+1.62×0.15=0.73kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.73×106=86.08N/mm2 < 205N/mm2W8480

36、主楞悬挑段强度验算满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.25kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：300×2/400=1.5mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.43mm < 1.5mm。主楞悬挑段挠度验算满足要求!五、 立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。不组合风荷载时，立杆轴力设计值按下式计算取较大值：1.2×0.1044×2.54+(24

37、×0.121.1×0.120.45)×0.9×1.2+1.4×3×0.9×1.2=9.341kN；1.35×0.1044×2.54+(24×0.121.1×0.120.45)×0.9×1.2+1.4×0.7×3×0.9×1.2=8.581kN；立杆轴向力取上述较大值，N=9.341KN。（二）立杆计算长度L0无剪刀撑框架式支撑结构的立杆稳定性验算时，立杆计算长度应按下式计算，并应取其中的较大值。L0=hL0=h+2kh2立杆计

38、算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-2水平杆不连续取值。表中主要参数取值如下：当水平杆与立杆截面尺寸不同时，刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I 立杆的截面惯性矩，取117300（mm4）I1水平杆的截面惯性矩，取102400（mm4）h立杆步距，取1800mmk节点转动刚度，取15kN·m/radlmax立杆纵距与横距中的较大值，取1200mmK=206000×117300+1200×117300=1.021800×15×1066×1800×102400a1扫地杆高度与步距h之比，a1=

39、0.35/1.8=0.19a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.45/1.8=0.25aa1与a2中的较大值，a=0.25架体步数为1步，根据以上参数查表，立杆计算长度系数=2.36L01=h=2.36×1.8=4.25mL02=h+2kh2=1.8+2×0.7×0.45=2.43mh支架顶层水平杆步距（mm）； h2悬臂长度（mm）； k悬臂端计算长度折减系数，可取0.7。立杆计算长度取大值，L0=4.25m（三）立杆稳定性验算无剪刀撑框架式支撑结构，应按下式进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取9.341kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo

40、/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=4250/16.0=266，查表=0.103；L0 立杆计算长度，取4250mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取460mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=9.341×103=197.151N/mm2 < f=205 N/mm2A0.103×460立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=9.341kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.9m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=0.9×0.3=0.27m23、地基土为9，其承载力设计值fak

41、= 200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=9.341=34.6kN/m2 < mffak=200×1=200kN/m2A0.27满足要求!。梁高不大于400mm计算书（1） 工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.18m梁截面高度0.4m支架高度2.64m楼板厚度0.12m板底立杆纵距la0.9m板底立杆横距lb1.2m梁立杆纵距0.9m梁立杆横距1.2m结构重要性系数1钢管类型48×2.75mm水平杆最大步距1.2m顶步步距1.2m立杆伸出顶层水平杆长度

42、a0.85m面板15mm厚木胶合板梁底次楞50×80mm方木，2根梁底主楞单钢管梁侧次楞50×100mm方木，间距200mm梁侧主楞单钢管，间距900mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用无剪刀撑框架式支撑结构支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.1287kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载不考虑风荷载作用！ （2）新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB

43、50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=24×0.4=9.6 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.4m； （3）梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4； 1）强度验算面板按三

44、跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=9.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×9.6+1.4×2)×1=14.32KN/mq2=(1.35×9.6+1.4×0.7×2)×1=14.92KN/m取较大值q=14.92KN/m作为设计依据。强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×14.92×0.202=0.06kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5

45、N/mm2；=Mmax=0.06×106=1.6N/mm2 < f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求! 2）挠度验算q = 1×9.6=9.6kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×9.600×2004=0.08mm < 0.5mm100EI100×4500×281250满足要求! （4）梁侧模板次楞验算次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为

46、:截面抵抗矩W =50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50×100×100×100/12=4166667mm4； 1）强度验算次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.9m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=9.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.2×9.6+1.4×2)×0.2=2.864KN/mq2=(1.35×9.6+1.4×0.7×2)&#

47、215;0.2=2.984KN/m取较大值q=2.984KN/m作为设计依据。强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×2.984×0.92=0.242kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×2.984×0.9=2.95kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.242×106=2.904N/mm2 < 17N/mm2W83333 满足要求! 2）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×2.984×0.9=1.611kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强

48、度按下式计算:=3V=3×1.611×103= 0.483N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×100 次楞抗剪强度满足要求!3）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 9.6×0.2=1.92kN/m；次楞最大容许挠度值=900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.92×9004= 0.205mm < 3.6mm100EI100×10000×4166667

49、 满足要求! （5）梁侧模板主楞验算主楞采用单钢管，间距：0.9m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4180mm3；截面惯性矩I =100400mm4； 1）强度验算主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.95kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.25m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN·m)强度验算最大弯矩Mmax=0.074kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.074×106=17.703N/mm2 < 205N/mm2W4180 满足要求! 2）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅

50、考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.901kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：250/250=1mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.018mm < 1mm。满足要求!3）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=2.95×0.15=0.44kN·m主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.44×106=105.263N/mm2 < 205N/mm2W4180 满足要求!4）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递

51、的集中荷载P=1.901kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：150×2/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.160mm < 0.8mm。满足要求! （6）梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.9m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 90×1.5×1.5/6=33.75cm3；截面惯性矩I= 90×1.5×1.5×1.5/12=25.313cm4； 1）强度验算梁底次楞为2根，面板按简支板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。荷载计算作用于梁底模

52、板的均布线荷载设计值为：q1=1.2×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×3×0.9=15.12kN/mq2=1.35×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×0.7×3×0.9= 15.40kN/m根据以上两者比较应取q= 15.40kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m) 剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.540kN;N2=1.540kN;最大弯矩 Mmax = 0.077kN·m梁底模板抗弯强度

53、设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.077×106=2.281N/mm2 < 12.5N/mm2W33.75×103满足要求! 2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9×（24×0.41.5×0.40.3+3）=12.15kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.222mm梁底模板的最大容许挠度值: 200/400 =0.5 mm；最大变形 Vmax = 0.222mm <

54、; 0.5mm满足要求! （7）梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6= 53.333cm3；I=5×8×8×8/12= 213.333cm4； 1）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.9m。次楞计算简图荷载设计值 q = 1.540/0.9= 1.711kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×1.711×0

55、.92= 0.139 kN·m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.139×106=2.606N/mm2 < 17N/mm2W53.333×103次楞抗弯强度满足要求！ 2）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×1.711×0.9=0.924kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=3×0.924×103= 0.35N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×80次楞抗剪强度满足要求! 3）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =9

56、00/250 =3.6 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =1.215/0.9= 1.35N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.35×9004=0.281mm < 3.6mm100EI100×10000×213.333×104次楞挠度满足要求! （8）梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.540k