成都某高层转换层施工方案(框支剪力墙结构剪力墙结构)_secret

1、资中县2013年保障性住房3#楼转换层模板工程专 项施工方案编制人： 审核人： 批准人： 成都市第一工程公司 二零一四年六月目 录1.编制依据22.转换层施工总体部署22.1工程概况22.2施工布署及施工缝的留设72.3施工顺序72.4设计说明72.5转换层施工荷载施加的控制83.转换层支撑架专题设计83.1传力路径83.2支撑系统计算93.2.1转换梁计算93.2.2转换层现浇板计算303.3架体搭设要求323.4模板安装333.5模板安装质量要求333.6模板拆除要求343.7转换层下部楼层支撑验算353.7.1转换层大梁下层支撑验算353.7.2转换层楼板下层支撑验算354.转换层钢筋施

2、工364.1受力钢筋的连接364.2转换层钢筋施工要点364.3梁筋的锚固定位374.4梁筋支撑架设计385.转换层混凝土工程415.1砼工程概况415.2砼泵及运输车计算415.3砼缓凝时间计算425.4砼工程施工要点425.5转换层梁砼浇筑425.6裂缝控制措施455.7预拌砼控制措施455.8混凝土施工管理465.9采用特殊的养护措施466.转换层质量保证措施476.1组织措施476.2材料保证476.3机具保证476.4人力保证486.5其它措施491. 编制依据1.混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-20022.建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-20013

3、.钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程JGJ 3-20024.建筑安装工程施工安全操作规程 DBJ 01-62-20025.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20016. 结构力学求解器清华大学土木系结构力学求解器研制组研制2. 转换层施工总体部署工程概况资中县2013年保障性住房工程位于四川省内江市资中城南新区,凯利融城北面,城南安置还房西侧,现状地形东高,西北低,用地东侧为已建安置还房, 南侧、西侧、北侧均为规划道路，道路走向与地形相符。总建筑面积为61303.28m2；其中3#楼建筑面积为13184.94m2建筑层数为：地下2层；地上29层；建筑高度为：92.75m。&

4、#177;0.000标高为366.65米，地下室标高为负二层-10.15米。本工程场地类别为类，场地土类型为泥岩和砂岩互层状，地基基础设计形式为机械挖孔桩、桩基础，转换层设在10.8米标高层。2.1结构形式：钢筋砼；结构体系：框支剪力墙结构、剪力墙结构；主体总高：92.75m；建筑层数：地下2层，地上29层；建筑抗震设防类别：3号楼第三层转换层一级。建筑结构安全等级：二级；地基基础设计等级：甲级；建筑物耐火等级：一级。钢筋砼结构抗震等级：A栋3、4单元上部结构及相应地下一层：框支柱及落地剪力墙为特一级；转换层以上的底部加强区剪力墙，转换层以下的框架梁及框支梁为一级；底部加强区以上的一般剪力墙为

5、三级。A栋1、2、5、6单元及C、D栋上部结构及相应地下一层：框支柱及落地剪力墙为一级；转换层以上的底部加强区剪力墙，转换层以下的框架梁及框支梁为二级；底部加强区以上的一般剪力墙为三级。与A栋3、4单元整体相连的裙房框架的抗震等级为一级；与A栋1、2、5、6单元及C、D栋整体相连的裙房框架的抗震等级为二级。工程平面布置图如下:转换层位于第五层楼面：标高19.4m；层高5.65 m；砼强度：C60；板厚为250。转换梁截面分为以下几种形式：A栋1、2单元转换梁列表（5、6单元对称布置）梁 号截面尺寸 跨 距 跨 数KZL-1900×20006900、7500、8400等7KZL-280

6、0×1800同上9KZL-3900×1800同上7KZL-41050×20003300、69002KZL-51050×20003300、69004KZL-6700×15003300、36002KZL-7800×20006900、7500、8400等8KZL-8900×180069001KZL-9900×180069002KZL-101750×180075002KZL-11800×160060001KZL-12900×20004200、93002KZL-13700×160045

7、001KZL-14800×16004500、60002KZL-151200×17006600、69002KZL-16700×180060001KZL-17800×2000600×2000250×5009300510018002AKZL-18900×1800200×700930018001AKZL-19800×180060001KZL-20900×18004500、60002A栋3单元转换梁列表梁 号截面尺寸 跨 距 跨 数KZLd-11150×20009200 1KZLd-2800&#

8、215;150049001KZLd-31000×15003000、7400、1800、49004KZLd-4800×180074001KZLd-5800×15005400、61002KZLd-6700×150048001KZLd-71000×180048001KZLd-81000×180048001KZLd-91100×15004800、54002KZLd-10800×120054001KZLd-11800×150048001KZLd-12800×15006100、77502KZLd-13800

9、×120039001KZLd-14800×18003900、57502KZLd-15800×150039001KZLd-16800×15006100、57502KZLd-17800×150055001KZLd-18800×150049001KZLd-19800×150049001KZLd-201150×22004200、92002KZLd-21950×18002400、4200、92003KZLd-22800×18007400、76002A栋4单元转换梁列表梁 号截面尺寸 跨 距 跨 数KZLe

10、-1800×15004800 1KZLe-2800×120054001KZLe-31100×15005400、48002KZLe-41000×150048001KZLe-51000×15005400、48002KZLe-6800×120061001KZLe-7800×15005400、48002KZLe-81150×15003750、70502KZLe-91000×15003750、70502KZLe-10800×150074001KZLe-11800×18003900、74002KZ

11、Le-121150×180074001KZLe-13800×15005850、34502KZLe-141000×115034501KZLe-15800×180058501KZLe-16800×120061501KZLe-17800×15005850、61502KZLe-181000×16007050、5400、61003KZLe-191000×16007050、5850、61503KZLe-201000×18007050、37502KZLe-211150×18004200、74002KZLe-2

12、2950×18002400、4200、74003KZLe-23800×18006600、740022.1 施工布署及施工缝的留设转换层分两次浇筑，第一次施工框架柱及剪力墙，施工缝留设于梁下口300处；第二次施工框架梁及楼板。2.2 施工顺序2.3 设计说明本设计以具有代表性的转换梁KZL-5（1050×2000）、KZL-10（1750×1800）、KZL-12（900×2000）、KZLd-20（1150×2200）进行计算和设置，施工中应按设计意图进行调整。支撑架搭设前，必须在板面弹出架体立杆位置，满足设计的布置和间距后，再进行搭

13、设。2.4 转换层施工荷载施加的控制3、4层楼板砼达到设计强度的85%，1、2层、地下室板砼达到设计强度的100%后方可进行转换梁砼的浇筑。转换梁砼强度达到设计强度的80%时才能进行上部结构的施工。3. 转换层支撑架专题设计3.1 传力路径荷载梁底双钢管横梁顶托立杆垫木四层楼板三层支撑架三层楼板二层支撑架二层楼板一层支撑架地下室顶板地下一层支撑架地下室二层板地下二层支撑架底板、地基3.2 支撑系统计算3.2.1 转换梁计算标准荷载值：砼：24KN/m3； 木模：0.5 KN/； 钢筋：1.5 KN/m3；施工荷载：2.5KN/； 砼浇筑、振捣荷载：2 KN/。1、 梁KZL-5（1050

14、15;2000）支撑计算：(净跨距为5.3m)1） 清理荷载a、模板及支撑自重模板按梁载面实际计算：0.5kN/×(1.75×2+1.05) =2.28kNm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m宽计算：钢管：782m×0.0384kN/5.3m=5.67kN/m扣件：528(个)×0.01kN/5.3m=1kN/m梁底双钢管横梁：0.0768KN/mq1=2.28+5.67+1+0.0768=9.02kN/mb、新浇砼自重q2=24×2×1.05=50.4kN/mc、钢筋自重q3=1.5×2×1.05=3.

15、15kN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m2×2.5m=6.25kN/me、振捣砼时产生的荷载q5=2kN/m2×2.5m=5kN/m沿梁方向总荷载为q=1.2×(9.02+50.4+3.15)+1.4×(6.25+5)=90.83kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=90.83×0.55/1.05=47.57kN/m2）受力简图：q=47.57kN/m单位：KN·m单位：KN3）立杆稳定验算i=15.8；L=1500+2×300=2100=1500/15.8= 132.91 查表：=0.382中间立杆承受最大

16、支座反力，荷载为Nmax=16.35×2=32.7kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=32.7kNN/(A)=32700/(0.382×489)=175.1N/2<f=205N/2立杆稳定满足要求。4) 验算扣件梁正下方三根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算。5） 梁底双钢管横梁的验算梁底横梁采用双钢管横梁。横梁受力简图见前图。1） 抗弯强度smax=Mmax/Wx=1.8×106 /2根/5080 =177.17N/2<205N/22） 刚度验算max=ql4/(150×EI)

17、=47.57/2根×5254/(150×206×103×12.19×104) =0.48<L/400=1.31故横楞强度、刚度均满足要求。2、 梁KZL-10（1750×1800）支撑计算：(净跨距为6.2m)2） 清理荷载a、模板及支撑自重模板按梁载面实际计算：0.5kN/×(1.75+1.55×2) =2.43kNm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取3.5m宽计算：钢管：955m×0.0384kN/6.2m=5.91kN/m扣件：760(个)×0.01kN/6.2m=1.22kN/m

18、梁底双钢管横梁： 0.0768KN/mq1=2.09+5.91+1.22+0.0768=9.64kN/mb、新浇砼自重q2=24×1.8×1.75=75.6kN/mc、钢筋自重q3=1.5×1.8×1.75=4.73kN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m2×3.5m=8.75kN/m e、振捣砼时产生的荷载q5=2kN/m2×3.5m=7kN/m沿梁方向总荷载为q=1.2×(9.64+75.6+4.73)+1.4×(8.75+7)=130.01kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=130.01

19、5;0.55/1.75=40.86kN/m2）受力简图：q=40.86kN/m单位：KN·m单位：KN3）立杆稳定验算i=15.8；L=1600+2×300=2200=2200/15.8= 139.2 查表：=0.353中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=12.4+10.94=23.34kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=23.34kNN/(A)=23340/(0.353×489)=135.2N/2<f=205N/2立杆稳定满足要求。3) 验算扣件梁正下方五根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验

20、算。4） 梁底双钢管横梁的验算梁底双钢管横梁采用梁底双钢管横梁。横梁受力简图见前图。1）抗弯强度smax=Mmax/Wx=1.09×106 /2根/5080 =107.3N/2<205N/22）刚度验算max=ql4/(150×EI) =40.86/2根×5004/(150×206×103×12.19×104) =0.34<L/400=1.25故横楞强度、刚度均满足要求。3、 梁KZL-12（900×2000）支撑计算：(净跨距为7.5m)3） 清理荷载a、模板及支撑自重模板按梁载面实际计算：0.5kN

21、/×(0.9+1.75×2) =2.2kNm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m宽计算：钢管：800m×0.0384kN/7.5m=4.1kN/m扣件：650(个)×0.01kN/7.5m=0.87kN/m梁底双钢管横梁： 0.0768KN/mq1=2.2+4.1+0.87+0.0768=7.25kN/mb、新浇砼自重q2=24×2×0.9=43.2kN/mc、钢筋自重q3=1.5×2×0.9=2.7kN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m2×2.5m=6.25kN/m e、振捣砼时产生的荷

22、载q5=2kN/m2×2.5m=5kN/m沿梁方向总荷载为q=1.2×(7.25+43.2+2.7)+1.4×(6.25+5)=79.53kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=79.53×0.55/0.9=48.6kN/m2）受力简图：q=48.6kN/m单位：KN·m单位：KN3）立杆稳定验算i=15.8；L=1500+2×300=2100/15.8= 132.9 查表：=0.382中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=14.58+8.12=22.7kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=22.7kNN/(A)=227

23、00/(0.382×489)=121.5N/2<f=205N/2立杆稳定满足要求。3) 验算扣件梁正下方二根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算；两边立杆承受支座反力为0.64KN，而单个扣件的承载力为8KN，所以完全满足要求。4） 梁底双钢管横梁的验算梁底双钢管横梁采用梁底双钢管横梁。横梁受力简图见前图。1）抗弯强度smax=Mmax/Wx=1.14×106 /2根/5080 =112.2N/2<205N/22）刚度验算max=ql4/(150×EI) =48.6/2根×6004/(150

24、×206×103×12.19×104) =0.84<L/400=1.5故横楞强度、刚度均满足要求。4、 梁KZLd-20（1150×2200）支撑计算：(净跨距为8.2m)4） 清理荷载a、模板及支撑自重模板按梁载面实际计算：0.5kN/×(1.15+1.95×2) =2.53kNm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m宽计算：钢管：900m×0.0384kN/8.2m=4.21kN/m扣件：820(个)×0.01kN/8.2m=1kN/m梁底双钢管横梁： 0.0768KN/mq1=2.53+

25、4.21+1+0.0768=7.81kN/mb、新浇砼自重q2=24×2.2×1.15=60.72kN/mc、钢筋自重q3=1.5×2.2×1.15=3.8kN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m2×2.5m=6.25kN/m e、振捣砼时产生的荷载q5=2kN/m2×2.5m=5kN/m沿梁方向总荷载为q=1.2×(7.81+60.72+3.8)+1.4×(6.25+5)=102.55kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=102.55×0.55/1.15=49.05kN/m2）受力简图：q=

26、49.05kN/m单位：KN·m单位：KN3）立杆稳定验算i=15.8；L=1400+2×300=2000=2000/15.8=126.58 查表：=0.414中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=16.86×2=33.72kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=33.72kNN/(A)=33720/(0.414×489)=166.56N/2<f=205N/2立杆稳定满足要求。3) 验算扣件梁正下方三根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算，所以满足要求。4） 梁底双钢管横梁的验算梁底双钢管

27、横梁采用梁底双钢管横梁。横梁受力简图见前图。1）抗弯强度smax=Mmax/Wx=1.85×106 /2根/5080 =182.1N/2<205N/22）刚度验算max=ql4/(150×EI) =49.05×5504/(150×206×103×12.19×104) =1.19<L/400=1.5故横楞强度、刚度均满足要求。5、梁模板强度验算:梁底模采用100×100木方及18厚覆膜板组合而成，侧模采用50×200枋木及18厚覆膜板组合而成。本验算以KZLd-20梁为依据。(1) 梁底模梁底模

28、按连续梁计算，底板上所受荷载按均布荷载考虑，底板按强度和刚度需要的厚度，可按以下简化公式计算：按强度要求：M=qL2/10=fmbh2/6h=按刚度要求：v=v=L/400h=式中：M计算最大弯矩（N·） q作用在梁底木模上的均布荷载（102.55N/） L计算跨距，为梁底横楞间距（550） fm木材抗弯强度设计值，采用杉木模板取11 N/2 b梁木模底板宽度（1150） h梁木模底板厚度（） E木材弹性模量，取9000 N/2 I梁木模底板的截面惯性矩bh3/124 v梁木模的挠度（）取两者的较大值为底板所需厚度。计算：h1=38.4，h2=37.5考虑到施工安全性和砼的成型质量，

29、本方案设计采用100×100方木组合18厚覆膜板作为梁底模，完全满足要求！(2) 梁侧模： 一、梁模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁体模板时，通过穿梁螺栓将梁体两片模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=50，弹性模量E=9000N/2，抗弯强度f=11N/2。内楞采用圆钢管48×3.5，每道内楞2根钢楞，间距550。外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距300(以梁底计700以内)、 600（以梁底计700以上）。穿梁螺栓水平距离550，穿梁螺栓

30、竖向距离300(以梁底计700以内)、600（以梁底计700以上），直径14。二、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取4.0h；T 混凝土的入模温度，取25.0；V 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m和1.5m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算得新浇混凝土侧压力标准值：F1=46.0

31、80kN/m2(以梁底计700以内)F2=36.0kN/m2(以梁底计700以上)倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.0kN/m2。三、梁模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。对梁侧木模，如果下部强度及刚度符合要求，则上部亦然，因此只做底部木模验算。 面板计算简图1.强度计算 = M/W < f其中 面板的强度计算值(N/2)； M 面板的最大弯距(N·)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 30.00×5×5/6=125cm3； f 面板的强度设计值(11N/2)

32、。M = qL2 /10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.30×46.08=16.59kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.30×6.00=2.52kN/m； L 计算跨度(内楞间距),L = 550； 面板的强度设计值f = 11.0N/2； 经计算得到，面板的强度计算值4.62N/2； 面板的强度验算 < f,满足要求!2.挠度计算v = 0.677qL4 / 100EI < v = L/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 16.59N/； L 计算跨度(内楞间距

33、),L = 550； E 面板的弹性模量,E = 9000N/2； I 面板的截面惯性矩,I = 30.00×5×5×5/12=312.5cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 2.200； 面板的最大挠度计算值, v = 0.37； 面板的挠度验算 v < v,满足要求!四、梁模板内外楞的计算(一).内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:内钢楞的规格: 圆钢管48×3.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.18cm4；（600） （6

34、00） （600）内楞计算简图1.内楞强度计算 = M/W < f其中 内楞强度计算值(N/2)； M 内楞的最大弯距(N·)； W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的强度设计值(N/2)。M = qL2 / 10其中 q 作用在内楞的荷载如下：q1 = (1.2×46.08+1.4×6.00)×0.55/2根=17.52kN/m(以梁底计700以内)；q2 = (1.2×36+1.4×6.00)×0.55/2根=14.19kN/m(以梁底计700以上)； L 内楞计算跨度(外楞间距),L1=300(以梁底计700以内)；

35、L2=600(以梁底计700以上) 内楞强度设计值f = 205.0N/2； 经计算得内楞的最大强度计算值100.6N/2 < f,满足要求!2.内楞的挠度计算v = 0.677qL4 / 100EI < v = L/400其中 E 内楞的弹性模量,E = 206000.00N/2；内楞的最大允许挠度值,v1 = 0.75(以梁底计700以内)； v2 = 1.5(以梁底计700以上)；内楞的最大挠度计算值, v1 = 0.038；v2=0.496；内楞的挠度验算 v < v,满足要求!(二).外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外龙骨采用钢楞外楞计算简图

36、3.外楞强度计算 = M/W < f其中 外楞强度计算值(N/2)； M 外楞的最大弯距(N·)； W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的强度设计值(N/2)。M = 0.175PL 其中 P 作用在外楞的荷载如下：P1=(1.2×46.08+1.4×6.00)×0.55×0.30/2根=5.26kN(以梁底计700以内)；P2=(1.2×36+1.4×6.00)×0.55×0.60/2根=8.52kN(以梁底计700以上)； L 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),L = 550；f = 205.0N/

37、2；经计算得到外楞的最大强度计算值161.4N/2；外楞的强度验算 < f,满足要求!4.外楞的挠度计算v = 1.146PL3 / 100EI < v = L/400其中 E 外楞的弹性模量,E = 206000.00N/2；外楞的最大允许挠度值,v1= v2 = 1.375；外楞的最大挠度计算值, v1 = 0.40(以梁底计700以内)； V2 = 0.65(以梁底计700以上)；外楞的挠度验算 v < v,满足要求!五、穿梁螺栓的计算计算公式:N < N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取17

38、0N/2； 穿梁螺栓的直径(): 14 穿梁螺栓有效直径(): 12 穿梁螺栓有效面积(2): A = 105.0 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N1 = P1×2 =10.51<N (以梁底计700以内) N2 = P2×2 =17.03<N (以梁底计700以上) 穿梁螺栓强度验算满足要求!3.2.2 转换层现浇板计算1、 荷载1） 模板及支撑自重q1=1.2 kN/l 楼板砼自重q2=24×0.25=6kN/l 钢筋自重q3=1.5×0.25=0.375kN/l 施工人员及设备

39、荷载q4=1.0kN/l 振捣砼时产生的荷载标准值q5=2.0kN/l 活荷载分项系数取1.4，静载分项系数取1.2q=1.2×（1.2+6+0.375）+1.4×(1+2)=13.29kN/2、 试配支撑 楼板支撑立杆间距为0.8m，每隔1.11.6m设一道水平杆，钢管为f48×3.5，截面面积A=4892抗压强度设计值f=205N/2回转半径i=15.83、 验算立杆稳定1） 单根立杆上的荷载N=qL12 =13.29×0.82 =8.51kNl 长细比l=L2/i=(1600+2×300)/15.8=139.21. 由表查得j=0.353

40、2） 验算N/jA=8.51×103/489×0.353 =49.3N/2f = 205N/2 稳定性满足要求，钢管无削弱截面，故强度满足要求。4、 验算扣件承载力单个扣件承载力：8.0kN，本方案采用双扣件设计，则：8KN×2=16KN>8.51KN所以扣件承载力符合要求！l 顶部横杆验算1) 抗弯强度smax=Mmax/w=qL3/10w =13.29×10-3×8003/10×5080 =133.95N/2 <205N/22) 刚度验算max=ql4/150EI=ql5/150EI =13.29×10-3&

41、#215;8005/150×206×103×12.18×104 =1.16<L/400=2故现浇板横杆强度、刚度均满足要求。3.3 架体搭设要求1. 架体采用48×3.5的架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、可调顶托、ø200垫铁、100×100枋木、200×50枋木等。脚手架构配件进场的检查与验收应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001第8章检查与验收的规定。2. 架体必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固

42、定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3. 支架立杆应搭设竖直，2m高度的垂直允许偏差为15。4. 梁宽度范围内的立杆横向间距500600；纵向排距为550；大横杆步距11001600，板及非转换大梁支撑架的立杆间距均为800。转换梁架体应每层弹线进行控制，保证架体自下而上在一个轴线上，避免形成偏心。由于转换梁立杆排距与板立杆排距不同，为避免板架与梁架分离，转换梁每步横杆应设置不少于3根水平杆与板架通长连接。5. 剪刀撑：梁、板均为上下各设一道水平剪刀撑，梁纵、横向剪刀撑详图，板纵、横向剪刀撑为间隔四排立杆设一道。竖直剪刀撑与地面夹角应控制在45°60°以内。6. 转换梁下均采用

43、双钢管作横梁支撑，横梁钢管应与两边立杆用扣件连接，横梁钢管与其下第一排横杆距离不大于300。7. 转换梁立杆下用200×50枋木和ø200垫铁支垫，板及非转换梁立杆下用ø200垫铁支垫，以便于荷载较均匀地扩散。8. 转换梁立杆采用通长立杆加顶托，不得倒杆。9. 现浇板立杆可倒杆，但必须保证倒杆长度不少于2步横杆，从而满足双扣件受力的设计要求。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150。10. 架体搭设前应由项目技术负责人对主管工长及班组作技术交底。11. 用力矩搬手对支撑架的螺帽进行扭力检测，按10%进行抽检，若发现有力矩未达到要求的(4065N·m)，

44、则进行全面检查，保证支撑系统的稳定可靠。3.4 模板安装梁模板安装前，应根据测量标记在墙或柱上弹出梁的标高、中心线和模板安装内边线。将底模吊装就位于支模架上后，使用广线拉通校正底模中心线和边线，然后将底模与支模架相连。底模安装时起拱高度宜为全跨长度的2。在搭支模架时直接拉线起拱。模板安完后，应检查中心线、标高、断面尺寸等项目。支模架及梁夹具必须牢固，偏差超规定时应进行校正。3.5 模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。1. 主控项目

45、（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2. 一般项目（1）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检

46、查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表6-1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间)。检验方法：钢尺检查。3. 现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且

47、不得小于3 间)。模板安装允许偏差和检验方法项次项 目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高±5 ±3水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础±10 ±5尺量柱、墙、梁4，5 ±34层高垂直度层高不大于5m6拉线、尺量层高大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角垂直2吊线尺3.6 模板拆除要求1. 模板拆除的控制程序：施工现场同条件试块试验根据试块的强度值确定是否满足规范要求满足规范要求后填写拆模申请报告报监理验收批准拆模模板拆除2. 模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率

48、后，由项目技术负责人发放拆模通知书后，方可拆模。3. 对非转换梁及楼板模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到下表要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1004. 拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。5. 模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证

49、使用质量。6. 转换梁侧模必须在砼的中心温度与自然气温之差小于20时方可拆除。7. 转换梁砼强度达到设计强度的100%后，方可拆除下部的支撑架体。3.7 转换层下部楼层支撑验算根据设计说明：本工程14层为商铺，设计使用荷载3.5KN/；地下车库设计荷载5.0KN/；设计规定施工荷载不得大于设计荷载。3.7.1 转换层大梁下层支撑验算以KZL-10（2）为计算依据：转换层梁施工荷载q=129.61KN/m，大梁架体宽度3m；每层架体自重：9.3KN/m下层梁板设计线荷载：3.5×3=10.5KN/m；由此可知：转换梁荷载传至地下室基本没有改变，因此整个转换梁架体应从地下室底板起逐层搭设

50、，搭设要求同转换层。同时应注意：转换梁下方正对的梁及板的支撑架必须使用通长架管加顶托，不得倒杆。3.7.2 转换层楼板下层支撑验算转换层楼板施工荷载13.29KN/；每层架体自重：1.2 KN/；下层板设计荷载：3.5 KN/；则：第四层板向下传递的施工荷载为：13.29-3.5=9.79 KN/； 第三层板向下传递的施工荷载为：9.79-3.5+1.2=7.49 KN/； 第二层板向下传递的施工荷载为：7.49-3.5+1.2=5.19 KN/； 第一层板向下传递的施工荷载为：5.19-3.5+1.2=2.89 KN/； 地下一层板允许承受的施工荷载为：5KN/；由此可知：楼板的支撑架应从地

51、下一层板面开始逐层搭设，搭设要求同前述。4. 转换层钢筋施工4.1 受力钢筋的连接梁、柱受力钢筋采用机械连接、搭接和竖焊。4.2 转换层钢筋施工要点1）按抗震要求，节点核心区箍筋必须按设计要求绑扎，不得遗漏。2）梁筋的接头位置应按设计要求错开，施工前先绘出配筋图，满足要求方可下料。3）钢筋绑扎、安装完毕后，应进行检查并作好隐蔽验收记录。4）梁主筋多排时,采用同直径(但不应小于25)钢筋间隔。5) 梁保护层垫块采用塑料垫块，间距500。6）梁下部筋摆放完后，应搭设钢筋支撑架进行上部钢筋的作业。钢筋支架为一次性摊销。7）为确保第6层墙、柱插筋位置准确，防止移位，墙、柱插筋采取以下固定措施：剪力墙、

52、短肢剪力墙、柱插筋落至梁底，以便于固定。加设定位箍，确保插筋位置准确。定位箍在梁高范围内共设三道。4.3 梁筋的锚固定位转换层施工顺序为先施工柱，后施工梁。施工缝留设一道，在梁下口300处。施工柱时梁筋暂不绑扎，梁钢筋主筋须锚入角柱、边柱内，为此将采取以下固定措施确保梁筋的位置准确。1）柱内受力钢筋位置的固定、用12钢筋做成封闭箍，间距500，将受力筋固定。、由于梁主筋锚入边柱、角柱中须搭设钢筋支架支承梁主筋水平段，间距2000，钢筋与支架绑扎固定。4.4 梁筋支撑架设计本设计以KZL-10（2）转换梁为依据。钢筋支架采用 6.3 槽钢，6厚脚垫铁，支架摆放间距2500。 6.3 槽钢基本数据

53、:A=8.452；i=24.6；Wx=16.33；Ix=51.241）清理荷载a、上部钢筋自重1.2kN/×2.5m=3KN/mb、施工人员及设备荷载2.5kN/×2.5m=6.25KN/mc、振捣砼时产生的荷载2kN/×2.5m=5KN/m垂直于梁方向每跨支架承担荷载为q =1.2×3+1.4×(6.25+5)=19.35kN/m2）受力简图：q=19.35kN/m单位：KN·m单位：KN3）立杆稳定验算i=24.6；L=1580-63=1517=1517/24.6=61.7 查表：=0.811中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=10.28×2=20.56kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=20.56kNN/(A)=20560/(0.811×8.45×102)=30.00N/2 <f=205N/2立杆稳定满足要求。4) 支架横楞的验算支架横楞采用 6.3槽钢。横梁受力简图见前图。1）抗弯强度smax=Mmax/Wx=1.75×106/16.3×103 =107.36N/2<