渡槽施工方案

1、南水北调中线一期总干渠漳河北古运河南中线建管局直管工程磁县干渠工程第三施工标段土建及设备安装牤牛河南支渡槽槽身施工方案（合同编号：ZXJ/SG/ZSD-003）编制：审核：批准：中铁十三局集团有限公司南水北调中线直管工程磁县段三标项目经理部二一一年四月二十日目 录1、槽身结构与工程量51.1槽身结构形式51.2工程量52、施工进度与强度52.1施工进度安排52.2施工强度63、施工布置与施工程序63.1场地布置63.2渡槽混凝土施工工艺64、槽身支撑系统施工64.1支撑系统方案确定64.2支撑基础处理7支撑基础的结构形式7基础砂砾料填筑7垫层混凝土84.3支架设计8支撑架材料8支撑架结构形式8

2、支撑结构验算9支架托梁验算9支架次托梁验算：10支架主托梁验算：12支架计算124.3.3.4.1 基本资料124.3.3.4.2 荷载分析计算124.3.3.5 支架受力及稳定性检算13碗扣立杆受力计算13支架立杆稳定性验算14地基受力计算144.5支撑架施工15施工方法15施工技术要求16支撑架检查与验收17支撑架拆除174.6支撑架预压184.7安全措施及要求185、槽身模板设计与施工195.1槽身模板方案195.2槽身模板安装1954槽身模板拆除与维护20541模板拆除20542模板维护2155模板制作及安装的质量控制216、槽身钢筋与预应力工程2161钢筋工程施工21611钢筋的材质

3、21612钢筋加工22613钢筋安装的技术要求22614钢筋运输2361. 5钢筋连接23616允许误差2462预应力施工24621说明24622预应力工程量246 .2.3应力施工工艺流程24624混凝土结构预应力锚索施工25625施工质量和安全控制措施297、槽身混凝土工程3171现浇混凝土施工3171.1原材料控制31712混凝土配合比33713混凝土施工工艺35714混凝土浇筑分仓36715混凝土运输及入仓方式36716混凝土拌制3671.7混凝土浇筑37718混凝土养护4071.9混凝土表面保护4171.10冬季施工措施4171.11雨季施工措施4272预制混凝土施工42721制作场

4、地42722模板与钢筋安装43723混凝土浇筑43724拆模和养护43725运输、堆放、吊运和安装4373槽身混凝土旎工温控措施43731降低混凝土入仓温度43732优化混凝土配合比，降低水化热温升44733混凝土内外温差控制措蓝447332降低混凝土内外温差防止温度裂缝45734温度测量468、槽身混凝土施工质量控制及措旋4681混凝土质量检验程序4682质量保证措施4783现场材料的抽样检测4884拌合系统混凝土生产质量控制5085试验检测资料数据5186混凝土拌和质量控制5187混凝土质量的检测5288要领图控制单元工程施工质量5289施工缝处理质量控制53810模板制作及安装的质量控制

5、53811钢筋加工及安装质量控制53812混凝土浇筑质量控制539、安全措施5491供电与电气设备安全措施5492机械设备安全管理措施551、槽身结构与工程量1.1槽身结构形式牤牛河南支渡槽由退水闸、进口节制闸、渡槽、出口检修闸组成综合枢纽工程，起点桩号29+304，终点桩号29+728其中：槽身段起点桩号29+386m，终点桩号29+626m，共分8跨，单跨长30m，全长240m。渡槽上部槽身为三槽一联带拉杆预应力钢筋混凝土梁式矩形槽。槽身宽度24.3m，上部翼缘外侧宽度25.5m。槽身过水断面尺寸7.0m（宽）*6.5m（高）*3槽，槽内设计水深5.55m，加大水深6.111m，渡槽纵坡i

6、=1/3550。30m跨单槽断面尺寸为7.0*6.5m，边墙厚0.6m，顶部设2.7m宽人行道板；中墙厚0.7m，顶部设3.0m宽的人行道板。后浇带设置在各跨槽身两端，宽0.58m。1.2工程量槽身现浇混凝土10349.8m3，钢筋制安906.2T，预应力钢筋制安383.9T，预应力钢绞线制安295.5T。其工程量见附表。 槽身结构工程量表序号部位混凝土（m3）普通钢筋（T）预应力筋（T）钢绞线（T）备注一期二期后浇带小计11#槽身618.52626.9827.61273.1106.147.9936.94C5022#槽身618.52626.9855.11300.6106.147.9936.94

7、C5033#槽身618.52626.9855.11300.6106.147.9936.94C5044#槽身618.52626.9855.11300.6106.147.9936.94C5055#槽身618.52626.9855.11300.6106.147.9936.94C5066#槽身618.52626.9855.11300.6106.147.9936.94C5077#槽身618.52626.9855.11300.6106.147.9936.94C5088#槽身618.52626.9827.61273.1106.147.9936.94C509拉杆236.857.44C3010合计4948.25

8、015.8385.810349.8906.2383.92295.522、施工进度与强度2.1施工进度安排 渡槽槽身施工在充分考虑施工能力满足要求的情况下，于2011年3月15日开始进行槽身结构施工准备工作，2012年6月16日完成，计划工期15个月。具体施工进度安排计划见渡槽槽身施工计划横道图。2.2施工强度按照上述渡槽槽身混凝土工程总体工期计划安排，将各槽身混凝土工程工序施工时间分解排序，单跨槽身施工基本工序时间安排如下：支撑系统：15天；一期混凝土准备及浇筑（梁板结构）：20天；二期混凝土准备及浇筑（墙身）：20天；预应力张拉：二期混凝土浇筑25天后，5天；后浇带混凝土：预应力张拉后5天内

9、。施工时按二套底板模板与一套墙身模板配置，采用平行流水作业的原则安排施工。每槽一期和二期混凝土浇筑按48小时控制，混凝土浇筑最大强度分别12.88m3和13.06m3/h。即混凝土最大浇筑强度13.1m3/h3、施工布置与施工程序3.1场地布置 渡槽槽身施工的主要施工道路、供电干线、围堰仍延用整体工程施工布置。槽身施工期间，只需增加临时施工支路和架设临时供电线路即可满足施工需要。 此外，每个槽身施工时，需将槽身附近进行平整和压实，形成槽身施工作业场地。每个槽身施工作业场地的位置根据现场具体情况确定。3.2渡槽混凝土施工工艺槽身混凝土施工包括：槽身扩大基础、槽身和敦帽施工。4、槽身支撑系统施工4

10、.1支撑系统方案确定槽身支撑结构施工方案的制定和实施，是整个渡槽工程施工的核心技术，也是槽身施工的重点和工作量最大的工作。其方案必须安全可靠、经济实用。根据工程的特点，本工程采取公路桥涵土牛法实施和满堂红排架法施工方案均可满足要求。因此，我公司对两种方案进行了比较，其优缺点如下：(1) 土牛法采取土牛法施工，是将槽身下部全部采用土石方夯填到槽身下部。优点是：技术简单成熟、稳定性好、周转性材料投入小、施工简单便于控制。缺点是：土石方回填量大，回填料难于解决；由于回填高度大，占用时间周期长。受汛期河道行洪安全影响工期局限性大。（2）满堂红排架法架法是利用满堂红排架作为槽身支撑结构。优点是：技术成熟

11、施工时间安拆方便，周转性材料可以周转使用，可采取流水作业有利工期。缺点是：周转性材料投入大，稳定性受架设高度影响较大。上述两种方案均有一定的局限性，但满堂红排架法优于土牛法。为降低满堂红排架法因架设高度带来的影响，将槽身支撑地面通过回填抬高，即可降低满堂红排架架设高度曾加稳定性，又可减少周转性材料投入量。是施工简便，安全可靠，经济实用的方法。故本工程采用基础回填处理与满堂红排架相结合的支撑方案。4.2支撑基础处理支撑基础的结构形式支撑基础采用砂砾料回填，顶部浇筑20cm厚C15混凝土盖板承重。基础砂砾料填筑排架搭设首先要处理地基，地基的不均匀沉陷是引起排架变形和结构混凝土开裂的重要原因之一，因

12、此地基处理工作至关重要。先进行地基表面覆盖层得清理，然后进行地基碾压。在压实合格的地面上回填基础砂砾料。基础砂砾料取牤牛河南支河道内砂砾料。相对实度不小于0.75，粒径不大于200mm。手扶式单钢轮振动压路机机械松铺土料厚度为18cm，振动碾静压1遍后振压10遍再静压1遍，土料压实度可满足相对密度不小于0.75的要求。20t自行式振动碾机械松铺土料厚度为40cm，振动碾静压1遍后振压5遍再静压1遍，土料压实度可满足相对密度不小于0.75的要求。填筑含水率应控制在8.1%附近，其上、下限偏离最优含水率应不超过-3%+3%。综合分析试验结果，选择最优施工碾压技术参数见下表 施工碾压技术参数设计相对

13、密度土料含水率（%）机械松铺厚度（cm）碾压遍数机械使用技术参数振动频率行驶速度0.755.111.118静压1遍后振压10遍再静压1遍70Hz2km/h0.755.111.140静压1遍后振压5遍再静压1遍28Hz2km/h碾压时振动碾的行进速度不宜超过2km/h。填筑施工过程中为保护层面土应采用进占法上土。碾压方法，平行于渠轴线前进后退法碾压，前进一趟算一遍，再原位退回算两遍，错车搭接以1020为宜。每两遍的搭接处要错位，严禁漏压和过压。垫层混凝土在碾压好的地基表面上浇筑混凝土垫层，浇筑厚度20cm，混凝土等级为C15；当垫层混凝土达到一定强度后，按计划的排架间距铺设底部枕木，枕木采用10

14、*10cm枋木，以便把上部荷载较均匀地分散到地基上。4.3支架设计支撑架材料（1）材料要求本工程支撑架全部采用钢管脚手架，选用48*3.5mm的焊接钢接钢管。底梁模板侧面横肋选用38*3.0mm的焊接钢管。脚手架杆件力学性能应符合国家现行变准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定。使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢筋钢管决不允许使用。扣件采用碗扣件， 使用合格生产厂家的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001规定的要求。使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣

15、件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面向间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60.N时扣件不得损坏。（2）材料使用量为满足施工进度计划要求，本工程槽身施工配置三套支撑材料。支撑架结构形式碗扣支架体系由支架基础（地基夯实找平上铺20cm厚混凝土垫层）、1515方木、可调节底托、483.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、方木做纵横向托梁。模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。支撑结构验算支架托梁验算渡槽截面横向有三种断面形式，如图1所示。(a)(b)(c)图1 断面形式由于a图断面在

16、支座处，所以，其荷载直接通过墩传递到基础上，因此不需要考虑其对于支架受力的影响。比较b、c图，方木托梁布置相同，支架立杆的布置相同，b图断面自重较大，因此不再验算c图次托梁的承载力。荷载取值：（1）钢筋混凝土容重q砼26KN/ m3；（2）模板荷载q2：内模q内0.8KN/m2 ，外模q外=1.4KN/m2；（3）施工人员及机械荷载q3：q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）；（4）混凝土振捣荷载q4：q42.5KN/m2。支架次托梁验算：（1）1-b图断面边腹板位置（1部分），该位置处次托梁横向布置，最大分布荷载：混凝土自重q1：q18.290.326/2.7=23.9KN/m；

17、模板自重：q2(1.410.16+0.87.48) 0.6/2.7=4.5KN/m；施工人员及机械荷载q3=2.00.61.2 KN/m；混凝土振捣荷载q4=2.50.61.5KN/m；方木自重：q50.038 KN/m；合计：q23.9+4.5+1.2+1.5+0.03831.1KN/m。次梁检算：均布力由一根1010cm方木承担。Mmax=1.07KNm；=M/W=1.07103/16710-66.4Mpa12Mpa；Qmax=11.15KN；=11.15103/10010-4=1.1Mpa1.9Mpa。结论：1010cm方木0.3m布置满足承载力要求。（2）1-b图断面顶板底板板位置（2

18、部分），该位置处次托梁纵向布置，最大分布荷载：混凝土自重q1：q17.5226=195.5KN/m；模板自重：q2(1.4+0.8) 4.7=10.34 KN/m；施工人员及机械荷载q3=2.04.79.4 KN/m；混凝土振捣荷载q4=2.54.711.75KN/m；方木自重：q50.038 KN/m；合计：q195.510.349.411.75+0.038227KN/m。纵梁检算：由9根1015cm方木承担，则每根方木承担荷载25.2KN/m。Mmax=0.64KNm；=M/W=0.64103/1671063.8Mpa12Mpa；Qmax=6.65KN；=6.65103/100104=0.

19、7Mpa1.9Mpa。结论：1010cm方木0.6m布置满足承载力要求。（3）1-b图断面中腹板位置（3部分），该位置处次托梁横向布置，最大分布荷载：混凝土自重q1：q19.540.326/3=24.8KN/m；模板自重：q2(1.43.23+0.814.2) 0.6/3=3.2KN/m；施工人员及机械荷载q3=2.00.61.2 KN/m；混凝土振捣荷载q4=2.50.61.5KN/m；方木自重：q50.038 KN/m；合计：q24.8+3.2+1.2+1.5+0.03830.7KN/m。次梁检算：均布力由一根1010cm方木工字钢承担。Mmax=1.06KNm；=M/W=1.06103/

20、16710-66.3Mpa12Mpa；Qmax=11.01KN；=11.01103/10010-4=1.1Mpa1.9Mpa。结论：1010cm方木0.3m布置满足承载力要求。支架主托梁验算：在截面主梁（1图1、3部分）下部的横向方木（次托梁）和支架立杆位置对应，因此作用在横向方木的力全部直接传递给了立杆，并没有在纵向方木（主托梁）上形成弯矩，所以主梁下部的纵向方木可以不再验算。现计算截面次梁下部的主托梁。主托梁验算：Mmax=4.20KNm；=M/W=4.20103/37510611.2Mpa12Mpa；Qmax20.43KN；=20.43103/150104=1.4Mpa1.9Mpa。结论

21、：1015cm方木托梁满足承载力要求。支架计算4.3.3.4.1 基本资料（1）碗扣为483.5 mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能： 立 杆横 杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.04.3.3.4.2 荷载分析计算比较b图与c图，两断面下方的支架横向分布是相同的，根据断面形式可知，b图断面自重较大，因此只需计算b图断面下的支架承载力即可。现取渡槽截面对支架最不利位置（如1-b图）进行计算：（1）钢筋混凝土容重q砼26KN/ m3；（2）模板荷载

22、q2：内模q内0.8KN/m2 ，外模q外=1.4KN/m2；（3）施工人员及机械荷载q3：q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）；（4）混凝土振捣荷载q4：q42.5KN/m2；（5）碗扣脚手架荷载q5：按支架搭设高度10米计算：q5=7KN/m2。4.3.3.5 支架受力及稳定性检算碗扣立杆受力计算（1）断面边腹板位置（1-b图部分1部分），最大分布荷载：混凝土自重q1：q1（8.2926）/2.7=79.8KN/m2；模板自重：q2（7.480.8+10.161.4）/2.7=7.48KN/m2；施工人员及机械荷载q3=2.0 KN/m2；混凝土振捣荷载q4=2.5 KN/m

23、2；碗扣脚手架荷载q5=7.0 KN/m2；合计：q79.8+7.48+2+2.5+798.8KN/m2。碗扣立杆分布30cm60cm，横杆层距(即立杆步距)30cm，则单根立杆受力为：N0.30.698.9=17.8KNN=40 KN。（2）断面顶板底板位置（1-b图2部分），最大分布荷载：混凝土自重q1：q17.5226/4.7=41.6 KN/m2；模板自重：q2（1.4+0.8）4.7/4.7=2.2 KN/m2；施工人员及机械荷载q3=2.0 KN/m2；混凝土振捣荷载q4=2.5 KN/m2；碗扣脚手架荷载q5=7.0 KN/m2；合计：q41.6+2.2+2.5+2+755.3K

24、N/m2。碗扣立杆分布30cm120cm，横杆层距(即立杆步距)30cm，则单根立杆受力为：N0.31.255.3=19.9KNN=40 KN。（3）断面中腹板位置（1-b图3部分），最大分布荷载：混凝土自重q1：q19.5426/3=82.7KN/m2；模板自重：q2（3.231.4+14.20.8）/3=5.3 KN/m2；施工人员及机械荷载q3=2.0 KN/m2；混凝土振捣荷载q4=2.5 KN/m2；碗扣脚手架荷载q5=7.0 KN/m2；合计：q82.7+5.3+2.5+2+799.5KN/m2。碗扣立杆分布30cm60cm，横杆层距(即立杆步距)30cm，则单根立杆受力为：N0.

25、30.699.5=17.9KNN=40 KN。结论：立杆竖向受力满足要求。支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：NN= A碗扣件采用外径48mm，壁厚3 .5mm，A489mm2，A3钢，I10.78104mm4，回转半径=（I/A）1/2=1.58cm，跨中底板位置：L=60cm。跨中底板处长细比L/=60/1.58=37.97=150取38；此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表得：0.906， =205MPa跨中底板处：N=0.906489205=90821.97N=90.8KN；支架中受最大荷载的立杆位于

26、底板横梁位置处，其N19.9KN；由上可知：横梁位置N=19.9KNN=90.8KN，n=N/N90.8/19.94.62。结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。地基受力计算地基处理采用回填2m砂砾料，上铺20cm混凝土。立杆下部垫1010cm方枕木，底托为99cm钢托板。地基处理后，要求最大承载力为19.9T/m2，即199KN/m2。现取地基最大受荷处，即横梁支撑杆件下部地基进行计算。由节知，该处单根立杆传递的最大压力为19.9KN。枕木受力：=19.9103/9022.45N/mm24.7N/mm2；根据力的扩散原则，计算地基受力。扩散原则计算地基受力示意地基受力计算公式f=N/A，其

27、中f为地基受力，N为单根立杆竖向轴力，A为支撑单根立杆的实际土层面积。则地基受力为：f=19.9/（0.50.5）=79.6KN/m2。根据扩散原则，实际受力土层有交叠，如图2所示。交叠部分土层受力为2f=159.2KN/m2199KN/m2。结论：地基实际受力满足承载力要求。4.5支撑架施工施工方法当基础处理完成后，进行上部排架的搭设。排架的搭设主要由人工完成，汽车调配配合材料吊运；排架材料采用48mm=3.5mm普通脚手架钢管，连接件为一字型扣件、十字型扣件和万向型扣件三种。排架严格按照支撑设计图纸的排距、间距和步距搭设，搭设的排架要求横杆水平、立杆铅直，尽量减小钢管的偏心。排架搭设完后，

28、按要求设置纵、横向剪刀撑和浪风绳，保证排架的整体稳定。排架上部的承重平台的工字钢梁采用汽车吊吊运到位，人工辅助摆放。排架上部的模板和模板支撑在承重平台上搭设。脚手架在拼架前根据整架自重和荷载验算立杆底座的地基承载力，对经过处理的基础经验收合格后，按施工设计（支撑布置）的要求放线定位，放线后从槽跨中向四周搭设。脚手架搭设应按立杆、横杆、剪刀撑的顺序逐层搭设。先在地面上放置15X15cm枕木，然后在枕木上安放可调托座及立杆。立杆应准确地放置在定位线上，立杆的轴心线应与地面垂直。立杆同横杆的连接靠碗扣接头锁定；当逐层施工到设计高程后，再安装顶托，最后安装底模纵横钢梁。拼接过程中要求随时检查横杆水平和

29、立杆垂直外，还应该随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭。施工过程中，杆件的传递和安装主要靠人工。施工技术要求地基处理范围：顺渡槽水流方向槽墩至槽墩，横向从轴线两侧各15m（支架搭设宽度为24.3m），24.3m外两侧为施工工作作业面；基础采用砂砾料填筑。回填碾压过程中现场试验室需进行取样检测，确保碾压密度；若经验参数碾压指标达不到要求时，其碾压次数由实验室提供压实度达到要求压实度为准；由于碗扣架为标准件，高度差仅靠顶托调整且调整范围有限，回填高程关系到支撑是否顺利进行。因此回填高程必须严格控制，允许误差为+10mm。在施工过程中根据地基沉降量对主梁进行拱10mm（地基沉降+立杆变形量；预估

30、地基沉降为6mm；经计算立杆弹性变形为1mm，立杆接头压缩变形每个取1mm，计3mm。地基沉降由现场测定得出，因此，预拱度应根据现场测定值确定）。根据施工组织设计中有关脚手架的要求向架设和用人员进行技术交底，并按规范有关规定和施工组织设计的要求对碗扣式脚手架进行检查验收，不合格产品不值得使用。经检查合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水，槽身下搭设场地要求排水通畅。碗扣式脚手架搭设时每搭完一步脚手架后必须校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，最后验证垂直度，允许偏差+10mm。枕木及底托均应准确地放在定位线上，并应安放稳固。考虑到回填后的基础面平整度较差，且地基承载能力不

31、均匀，需在回填地基表面浇筑厚度为20cm的C15混凝土。地基回填前，必须将表层土清除。碗扣式支撑架搭设需从中间向两侧进行（即横向从中主梁到两侧边主梁，纵向从跨中向上下游方向进行）,以减少杆件误差向一侧累计。脚手架拼接完成时，应用测量仪器检查横杆水平度和立杆垂直度，并在无荷载情况下逐个检查立杆下是否浮地松动或悬空。如有不平可用薄铁板垫实。靠近槽墩处需要48钢管将水平横杆用扣件延伸与槽墩面相抵。当立杆达到设计高度后在铺设槽底模板前，必须完成纵横剪刀撑搭设。混凝土输送管、布料杆及搭架拉结缆风不得固定在脚手架上。支撑架检查与验收 (1)构配件进场质量检查重点碗扣件质量、钢管管壁厚度、焊接质量、外观质量

32、、可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙材质。（2）支撑架整体检查重点基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；立杆上碗扣是否可靠锁紧；剪刀撑搭设是否符合要求，扣件拧紧程度；纵向横杆是否延伸至墩体。支撑架搭设完成后，由工程管理部组织技术、质检、安全、测量等部门对承重排架进行联合验收。支撑架拆除当该跨槽混凝土浇筑完成、并完成预应力张拉后，即可以开始拆除排架，排架的拆除从上至下进行，底模和排架钢管的拆除主要考虑人工操作，工字钢梁的拆除和拆除的材料采用汽车吊吊运至下一跨周转使用。拆除前必须完成一下工作： 全面检查支撑架连接、支撑体系等是否符合结构要求； 拆除前由现场负责人逐

33、级进行技术交底； 清除支撑架上杂物及地面障碍物。拆除应符合一下要求： 支撑拆除应在预应力完成浆液强度达到设计要求进行；拆除顺序应先拆除底板下部约束、横肋梁约束，在主梁约束，最后应清除模板，逐层自上而下进行，严禁上下同时作业。 碗扣件拆除应从上往下逐层进行；分段拆除高度不应大于两步，对脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应现设置横向斜支撑加固。 卸料应符合一下要求：拆除的杆件应成捆用起重设备吊用或人工传递到地面，严禁抛丢；运至地面的杆件应按规定的要求及时检查整修，并按长度随时码堆存放，至于干燥通风处，防止生锈；拆除脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入

34、。4.6支撑架预压第一跨排架搭设完成，并经各部门联合验收后，进行排架预压以减小非弹性变形的影响，预压荷载为教主混凝土重量的1.2倍，并按照规范设置剪刀撑以提高稳定性。静载试验采用吨袋（或袋装水泥）压载。吨袋采用小型机械配合人工装袋。4.7安全措施及要求脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格后的专业架子工；上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗；搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，遵守安全操作规程；当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设和拆除工作；雨雪后施工过程中应边搭边铺手板，并将脚手板用铁丝绑扎稳固，以防滑脱，安全有效的维护

35、网应同步跟上。脚手架搭设尽量不安排晚上作业。如需时，应设置足够数量的碘钨灯，且照明度适中，不得有阴影死角，以防操作人员与脚手架上某些杆件碰撞。 脚手架搭设与拆除，均不得上，下同时作业。施工中若发生安全设施隐患或缺陷，务必及时处理或停工，并向上级汇报，前，班后均匀检查已施工部分的质量，安全情况，并按查验情况逐项记录。各种电线不得直接在钢管脚手架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施。不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，左脚手架周围必须安设安全防护网，地面应设安全围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；严禁将管件向下抛丢以免砸伤他人。由于采用

36、脚手板，尼龙安全网等易燃物，应设置足够数量的灭火器，电焊操作时，必须有专人看守，且在焊接下方放置接火装置，防止火星点燃，不得在脚手架上吸烟，或从室内向脚手架上扔烟头。5、槽身模板设计与施工5.1槽身模板方案 牤牛河南支渡槽槽身单跨30m，共8跨全长240m，渡槽上部槽身为三槽一联带拉杆预应力钢筋混凝土梁式矩形槽。槽身宽度24.3m，上部翼缘外侧宽度25.5m。槽身过水断面尺寸7.0m（宽）X6.5m（高）X3槽，槽内设计水深5.55m,加大水深6.11m,渡槽纵坡i=1/3550。30m跨单槽断面尺寸为7.0X6.5m,边墙厚0.6m，顶部设2.7m宽人行道板；中墙厚0.7m,顶部设3.0m宽

37、的人行道板。后浇带设计在各跨槽身两端，宽0.58m。依据槽身设计结构，槽身浇筑分两层浇筑，第一层从主梁底开始到槽身腋角以上50cm，浇筑高度3.0m，第二层为槽身多侧墙浇筑，浇筑高度为6m。槽身模板亦按混凝土浇筑层次配置。即：模板安装分两期进行，第一期安装自主梁底至腋角以上50cm，第二期安装自主梁底腋角以上50cm至槽身顶部的墙身及翼板。为满足施工进度需要，本工程槽身配置底层模板两套，墙身模板一套。本项目所需钢模板全部委托具有专业资质的厂家加工制造，现场安装。 第一期模板形式（后称底层模板）采用定制组合钢模，25t汽车吊配合人工完成拆立。第二期模板形式墙身模板为自主梁底至腋角以上50cm至槽

38、身顶部的墙身及翼板模板。该部分需要整体浇筑完成，混凝土接触面模板面积大、形状规整，适合选用大型组合钢模板施工，侧模由25t汽车吊配合人工完成拆立。其优点是：断面尺寸相同，可以多次周转使用；模板安装、拆卸方便灵活；可以减少模板按拆时间，加快施工进度；结构钢度可以满足大强度混凝土浇筑；避免小模板存在的外观质量通病；周转次数多和降低槽身混凝土施工时间在经济技术方面合理。5.2槽身模板安装当模板下部承重支撑架搭设完成并检查合格后，即可进行槽身底层主梁和次梁底模安装，根据测量放养样控制面板高程和方向；在主次梁钢筋绑扎完成后，再进行主次梁侧模安装和固定，并完成底板底模的安装和结构尺寸的控制。主次梁采用18

39、/20对拉穿条对拉。当底板钢筋绑扎完成后将进行封头过缝模板以及槽内八字角模板和边主梁外侧模的安装；在槽内八字角膜安装完成后为防止八字角混凝土翻浆，在水平面需临时铺设一块B3015钢模压脚，初凝前拆除抹面。槽身上部多侧墙利用底板八字角对拉螺栓作为下部支撑点。侧墙模板顶部与主梁翼板模板练成一体，墙体两边翼板竖向模板上部用型钢支撑。相邻墙体顶部的翼板竖向模板用型钢连接，再将翼板竖向模板与对面墙体底部的八字角对拉螺栓拉住形成剪刀对拉杆。在翼板下加做临时支撑，保证翼板模板和预制拉杆梁支撑有足够的刚度。渡槽首浇跨，墙体模板均用吊车安装就位。模板安装图以模板厂家发的模板安装图为准。槽身模板采用25T汽车吊配

40、合人工吊装就位，人工仓位拼接。模板安装接缝处辅以双面胶条密封。槽身模板安装顺序：放模板就位（边线外返100cm）线 安装模板安另一侧模板 安插拉杆 调整模板垂直度 紧固拉杆螺栓 验收(1)槽身底层模板模板采用25T汽车吊配合人力运输，人工拆装。支模前先要放出槽身线及模板控制线，先将一侧模板按位置线就位。清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整模板垂直后，然后安装拉杆并拧紧拉杆螺栓。各拉杆螺栓紧固力量必须均匀，使其均匀受力。模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝是否严密，然后进行验收。 (2)槽身墙身模板 模板由25t汽车吊配合人工完成拆立。多侧墙混凝土最大侧压力按50KN/m2考虑，由

41、穿墙螺栓来承受。54槽身模板拆除与维护541模板拆除 当混凝土强度达到70以上时，可拆除非承重模板；当混凝土强度达到70以上时，可拆除人行道板底模；当混凝土强度达到100时，可拆除承重模板(结构混凝土强度达到80时进行预应力张拉)。 对于底层，先拆除主次梁侧模和底板模板；当混凝土强度达到100时，再拆除主次梁底模(预应力张拉完成后)。542模板维护 槽身模板均需周转使用，模板拆除后应及时修整和维护。拆卸后的模板应及时清理涂刷防锈保护剂，并应分类编号堆存便于下次使用。55模板制作及安装的质量控制 常规钢模板应使用专门的连接件支立，并在浇筑前涂刷脱模剂； 模板严格按照设计测量放点支立。支立固定完毕

42、进行复测，确保建筑物位置及偏差满足设计及规范要求； 设定监测控制点，进行浇筑过程中的变形移位观测。确保浇筑过程模板的变形及位移控制在规范允许的范围之内； 混凝土浇筑过程中，指派专人监护模板，对过程中的位移进行及时的调整及加固。6、槽身钢筋与预应力工程61钢筋工程施工611钢筋的材质 做好钢筋材料的保管。对于进场的钢筋按进场钢筋的型号、规格、批次和时间在使用前进行检验，钢筋的外观质量及机械性能满足规范要求方可使用。当检查出现材质不合格的钢筋时清退出施工现场。 项目使用的钢筋的技术标准应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋(GBl499.2-2007)、钢筋混凝土用热轧光圆钢筋(GBl49912007)、

43、水工混凝土结构设计规范(SL1912008)的规定。 每批钢筋均应附有产品质量证明书及出厂检验单。承包人在使用前，应分批进行以下钢筋机械性能试验： 根据厂家提供的钢筋质量证明书，检查每批钢筋的外表质量，并测量每批钢筋的代表直径； 在每批钢筋中，选取经表面检查和尺寸测量合格的两根钢筋中各取一个拉力试件(含屈服点，抗拉强度和延伸率试验)和一个冷弯试验，如一组试验项目的一个试件不符合监理人规定数值时，则另取两倍数量的试件，对不合格的项目作第二次试验，如有一个试件不合格，则该批钢筋为不合格产品。612钢筋加工 (1)钢筋加工注意事项本工程所用钢筋，全部在钢筋加工厂加工成型。钢筋在加工厂内根据钢筋加工料

44、表进行加工，钢筋加工的尺寸符合施工图纸的要求, 对加工好的钢筋挂牌编号分仓位、分编号、按序整齐排放；场地应有防潮设施，防止发生钢筋受损、锈蚀、混号现象发生。 加工完的钢筋根据加工料表的规格、型号、数量及使用部位做好标识牌，并设专职质量检查员进行验收。钢筋使用时，严格履行领料手续。 (2)钢筋的调直和清除污锈应符合下列要求： 钢筋的表面应洁净，使用前应将表面油渍、漆污、锈皮、鳞锈等清除干净： 钢筋应平直，无局部弯折，钢筋中心线同直线的偏差不应超过其全长的1； 钢筋在调直机上调直后，其表面伤痕不得使钢筋截面面积减少5以上； 如用冷拉方法调直钢筋，则其矫直冷拉率不得大于1。 (3)钢筋切割和弯曲在加

45、工厂进行。钢筋的切断采用钢筋切断机完成。钢筋弯曲利用钢筋弯曲机完成。613钢筋安装的技术要求 (1)钢筋安装施工程序 清理基层一竖向筋接长 划横筋间距线 绑扎横向钢筋 放置保护层垫块 (2)安装 钢筋的安装位置、间距、保护层及各部分钢筋的大小尺寸，均应符合施工详图及有关文件的规定。钢筋保护层按施工详图要求布置与预留。 现场焊接或绑扎的钢筋网，其钢筋交叉的连接，应按设计文件的规定进行。如设计文件未作规定，且钢筋直径在25mm以下时，两行钢筋之相交点按50的交叉点进行绑扎。 安装后的钢筋，应有足够的刚性和稳定性。预先绑扎和焊接的钢筋网及钢筋骨架，在运输和安装过程中应采取措施，避免变形、开焊及松脱。

46、 在钢筋架设完毕，未浇混凝土之前，须按照设计图纸和水工混凝土施工规范的标准进行详细检查，并作好检查记录。检查合格的钢筋，如长期暴露，应在混凝浇筑之前，重新检查，合格后方能浇筑混凝土。 在钢筋架设安装后，应及时妥加保护，避免发生错动和变形。 在混凝土浇筑过程中，应安排值班人员经常检查钢筋架立位置，如发现变动应及时矫正。严禁为方便混凝土浇筑擅自移动或割除钢筋。 (3)技术要求 承包人须按照发包人要求按时提交“钢筋使用计划”， 负责钢筋的卸货、场内运输及制作安装；若部分钢筋发包人不能提供的，经监理和发包人批准由承包人按市场价进行采购。并按本合同通用合同条款第23条的规定，对钢筋进行进厂材质检验和验点

47、入库，监理人认为有必要时，承包人应通知监理人参加检验和验点工作。 钢筋作业包括钢筋、钢筋网、钢筋骨架和锚筋等的制作加工、绑焊、安装和预埋工作。 如需采用其它种类的钢筋替代施工图纸中规定的钢筋，应将钢筋的替代报告报送监理人审批。614钢筋运输 钢筋在加工厂加工成型后，运往现场时，采用平板拖车运输人工装卸。在运输过程中采取隔离、捆扎等方法，防止变形、开焊及松脱。垂直运输由汽车吊吊运至仓号就位。61. 5钢筋连接 1)一般要求 槽身混凝土工程钢筋均采用单面电弧焊接头，搭接长度10d。 2)钢筋接头 本项目大于16mm的钢筋接头全部采用手工电弧焊。个别调整部位，可采用绑扎接头。 焊接钢筋的接头，应将施

48、焊范围内的浮锈、漆污、油渍等清除干净。 手工电弧焊应选用优质焊条。雨天进行露天焊接，必须有可靠的防雨和安全措施。 焊接钢筋的工人必须有相应的考试合格证件。 钢筋接头应分散布置。配置在“同一截面内”的下述受力钢筋，其接头的截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率不超过25；焊接与绑扎接头距钢筋弯起点不小于10倍钢筋直径，也不应位于最大弯矩处；两钢筋接头相距在30倍钢筋直径或50cm以内，两绑扎接头的中距在绑扎搭接长度以内，均作为同一截面。616允许误差 钢筋加工安装的允许误差均应严格按照施工详图及有关文件规定执行。如无专门规定，钢筋加工和安装允许误差则遵照下表执行。 加工后钢筋的允许偏差偏差项目允许

49、偏差值受力钢筋全长净尺寸的偏差lOmm箍筋各部分长度的偏差5mm钢筋弯起点位置的偏差 构件大体积混凝土20mm30mm钢筋转角的偏差 3。 钢筋安装的允许偏差偏差项目允许偏差钢筋K度方向的偏差l2净保护层厚同一排受力钢筋间距的局柱及梁中部偏差板、墙中O.5dO.1间距同一排中分布钢筋间距的偏著O.l间距双排钢筋，其排与排间距的局部偏差O.1排距梁与柱中钢箍间距的偏差O.l箍筋间距保护层厚度的局部偏著14净保护层厚62预应力施工621说明 预应力锚索用于槽身纵梁和底板。 混凝土结构预应力锚索拟采用塑料波纹管先期预埋制孔，待混凝土强度达到设计值后进行张拉、灌浆等后续施工。施工前按水工预应力锚固施工

50、规范(SL46 94)先进行现场试验，验证设计参数、检验施工工艺和测试张拉锁定后应力衰变规律，提供超张拉或补偿张拉依据，试验成果经监理批准后，方可用于正式施工。622预应力工程量 本工程纵向采用符合GB/T5224-2003规定的1860Mpa级7s15.2mm、12s152mm、4s15.2mm钢绞线，竖向采用PSB785 Mpa级ps32mm螺纹钢筋。6 .2.3应力施工工艺流程 钢筋力学性能检验钢筋制作安装钢绞线力学性能检验波纹管及锚垫板安装模板安装混凝土拌合、运输浇筑混凝土 养生、拆模 锚索制安混凝土强度试验张拉锚索孔道压浆验收624混凝土结构预应力锚索施工 (1)施工主材 钢绞线 锚

51、索由粘结式钢绞线集束组成。分别采用6根15根钢绞线集束。钢绞线采用符合国标GBT52242003规定的高强低松弛钢绞线。钢绞线级别拟选用极限抗拉强度为1860MPa，公称直径为1524mm，公称面积为140mm2。预应力钢绞线采用“无焊头级别”线材。 水泥 水泥主要用于孔道灌浆、封锚混凝土。水泥标号选用不低于P042.5级的普通硅酸盐水泥。 锚具 锚具采用夹片式自锚体系。锚具符合设计要求的技术指标。 (2)主要施工机具 灌浆设备：孔道灌浆采用2SNS型砂浆泵灌浆，制浆站拟采用NJ一600型浓浆高速制浆机制浆。 张拉机具：分别采用YCWl50、YCW250B或YCW400B型干斤顶和ZB4500

52、型高压电动油泵及其配套机具进行锚索张拉；单根预紧采用YCl8型千斤顶。 切割机：钢绞线断料、切割，采用锚索切割机。 (3)预应力锚索施工方法 预应力锚索施工工艺复杂，技术要求严格，各工序作业必须认真遵照设计文件和施工规范要求进行。混凝土结构锚索施工主要方法如下： 预应力锚索及孔口钢垫座套管、架线环、垫座钢筋等均在加工厂制作，lOt加长车平板车运输；人工配合手动葫芦或卷扬机安装。 NJ600型浓浆高速制浆机制浆，2SNS型灌浆机灌注。 预应力锚索采用YCl8型千斤顶进行单根初始应力调整，YCWl50、YCW250B或YCW400B型千斤顶整体张拉。 (4)施工准备 材料、设备准备：预应力锚索施工主材按照规范要求进行抽样检查，抽样合格的钢绞线方能用于预应力锚索施工； 张拉设备须成套进行标定，并按标定配套进行使用； (5)预留锚索孔道