扬州第二发电厂二期超临界锅炉运行情况介绍

1、精选优质文档-倾情为你奉上扬州第二发电厂二期工程超临界锅炉运行情况总结（扬州第二发电有限责任公司发电部唐海宁）摘要：本文主要针对扬州第二发电有限责任公司二期工程锅炉调试及运行中遇到的主要问题进行分析和讨论，主要针对LNASB燃烧器结焦问题进行了分析，并综合比较各种解决方案的优缺点，此外还对双级轴流风机的失速问题的现象及解决方案进行了介绍。关键词：结焦燃烧器双级轴流风机失速1.扬州第二发电厂锅炉及其附属系统简介扬州第二发电厂二期工程采用哈尔滨锅炉厂引进三井巴布科克能源公司技术生产的超临界变压运行直流锅炉。锅炉型号为HG1956/25.4-YM，型式为单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣

2、（采用碎渣机方案）、全钢构架、全悬吊结构型锅炉。锅炉以神府烟煤作为设计煤，以山西晋北烟煤作为校核煤。锅炉受热面布置见图1：图1 扬州第二发电有限责任公司二期工程锅炉受热面布置图扬州第二发电厂二期工程两台机组从2004年8月主厂房开挖， 2007年1月26日，两台机组正式投产发电。两台机组均实现了一次性完成倒送电、水压试验、汽机扣盖、锅炉点火、锅炉冲管、汽机冲转、并网发电及168小时满负荷运行。2.机组调试及投产后发生的主要问题总体来看，扬州第二发电厂二期工程调试及投产工作十分顺利，但机组调试及投产后仍有以下主要问题：2.1锅炉燃烧器区域存在较严重的结焦问题扬州第二发电厂二期工程燃烧器区域存在较

3、严重的结焦问题，结焦部位主要以燃烧器喷口为中心，向四周扩散。中、上层燃烧器周围的结焦情况较厉害。燃烧器喷口四周的焦是黑色致密状的，墙体上的首先是附着一层灰，然后是粘结上一层黑色致密焦。燃烧器喉部的碳化硅材料基本无焦。燃烧器喷口周围的大渣块(见图2)，部分是灰色非粘结性的疏松状，部分是黑色粘结性致密状，灰色非粘结性疏松状的渣块在掉落至渣斗中时，可以破碎为小块，而黑色粘结性致密状的大焦块很难破碎，造成渣斗经常发生堵塞，需人工进行放渣处理。图2 扬州第二发电有限责任公司二期工程锅炉燃烧器区域结焦照片要对燃烧器区域结焦问题进行分析，首先要先对英巴LNASB型燃烧器进行介绍。2.1.1英巴LNASB燃烧

4、器介绍三井巴布科克公司（Mitsui Babcock）开发的低NOx轴向旋流燃烧器LNASB（Low NOx Axial Swirl Burner）燃烧器的设计指导准则是：l 增大挥发份从燃料中释放出来的速率，以获得最大的挥发物生成量；l 在燃烧的初始阶段除了提供适量的氧以供稳定燃烧所需要以外，尽量维持一个较低氧量水平的区域，以最大限度地减少NOx生成；l 控制和优化燃料富集区域的温度和燃料在此区域的驻留时间，以最大限度地减少NOx生成；l 增加煤焦粒子在燃料富集区域的驻留时间，以减少煤焦粒子中氮氧化物释出形成NOx的可能；l 及时补充燃尽所需要的其余的风量，以确保充分燃尽。LNASB燃烧器设

5、计得坚固、耐用，并且机械结构上简单，简化燃烧调整和运行操作，英巴说明书中指出该种燃烧器一旦试运行期间的燃烧调整工作结束，即使运行煤质在一个较宽的范围内波动，燃烧器的设置也不需要进行任何调整，同样能获得最佳的运行性能。燃烧器结构如图3所示。图3 LNASB燃烧器分级配风原理图在三井巴布科克公司LNASB燃烧器中，燃烧的空气被分为三股，它们是一次风、二次风和三次风。【一次风】一次风管内靠近炉膛端部布置有铸造的整流器，用于在煤粉气流进入炉膛以前对其进行浓缩。整流器的浓缩作用和二次风、三次风调节协同配合，以达到在燃烧的早期减少NOx的目的。【二次风、三次风】燃烧器风箱为每个LNASB燃烧器提供二次风和

6、三次风。每个燃烧器设有一个风量均衡挡板，用以使进入各个燃烧器的分风量保持平衡。二次风和三次风通过燃烧器内同心的二次风、三次风环形通道在燃烧的不同阶段分别送入炉膛。燃烧器内设有套筒式挡板用来调节二次风和三次风之间的分配比例。二次风和三次风通过内布置有各自独立的旋流装置以使二次风和三次风发生需要的旋转。三次风旋流装置设计成不可调节的型式，在燃烧器安装时固定在燃烧器出口最前端位置，以便产生最强烈的旋转。而二次风旋流装置设计成沿轴向可调节的型式，调整旋流装置的轴向位置即可调节二次风的旋流强度。【中心风】燃烧器设有中心风管，用以布置点火设备。一股小流量的中心风通过中心风管送入炉膛，以提供点火设备所需要的

7、风量，并且在点火设备停运时防止灰渣在此部位集聚。【燃尽风（OFA）】燃尽风风口包含两股独立的气流：中央部位的气流是非旋转的气流，它直接穿透进入炉膛中心；外圈气流是旋转气流，用于和靠近炉膛水冷壁的上升烟气进行混合。外圈气流的旋流强度和两股气流之间的分离程度同样由一个简单的调节杆来控制。相关资料表明，LNASB燃烧器的结构形式是基于英巴原始设计中要求燃用低挥发份、高灰份的煤种。这种燃烧器具有大尺寸中心风管，较低的一次风速以及较高的二次风旋流强度。这些设计特点导致燃烧器中心区域具有一个较强的内回流区。英巴燃烧器试验台数据表明，该种燃烧器具有燃用低挥发份(干燥基挥发份可降至5%)煤种的能力，并能保证燃

8、烧的稳定性和经济性。据了解，目前国内只有山西王曲电厂使用LNASB燃烧器而同时底渣系统采用碎渣机方案，而王曲电厂使用的煤种为晋东南贫煤（热值约23000kJ/kg，挥发份约14%，灰份高达30%）。据了解该厂碎渣机基本使用正常，但当该厂使用无烟煤时也会出现大焦块下落造成碎渣机卡涩的问题。其它国内使用LNASB燃烧器的电厂的底渣系统采用了捞渣机方案，如常熟二厂以及国电常州电厂。而当该种燃烧器用于燃用高挥发份、低灰熔点煤种(如神华煤时)，燃烧器区域就会出现结焦问题，而我厂底渣系统采用碎渣机方案，当大焦块落至渣斗内不能碎裂时将造成底渣系统能正常出渣，需进行人工放渣。2.1.2英巴锅炉对于预防锅炉结焦

9、问题的措施介绍根据哈尔滨锅炉厂的说明书，哈锅对于预防锅炉结焦采取了以下措施：1、 选取较小的炉膛热负荷（见表1），以满足NOx排放要求，避免火焰冲刷受热面，同时降低整个炉膛温度，以便减少结渣的可能性。电站机组容量（MWe）炉膛截面（m2）截面热负荷（MWt/m2）炉膛容积（m3）容积热负荷（MWt/m3）丹东3502214.477175138大连/福州3502214.387621127Ferrybridge5002725.039174149Castle Peak B6802826.1711610150Drax6603135.6512797138Hemweg6503095.4513280119台

10、中5503025.2115007112Meri-Pori5503034.61416398扬州6003474.2221749983.69表1相关电厂锅炉主要设计参数对比2、 燃烧器喉口周围布置水冷壁弯管，与高导热性的碳化硅砖面相结合，从而降低了燃烧器喉口的表面温度，有效防止燃烧器区域出现结渣；图4LNASB燃烧器周围防结焦措施示意图据英巴介绍，Matla和Lethabo（6×600MW & 6×600MW）电站位于南非的Transvaal地区。都燃用相近的高灰、高钙的当地煤种。灰含量高达40%，钙含量高达30%。在Matla，最初结渣出现在燃烧器喉口周围，然后蔓延覆盖

11、前后墙上的燃烧区域，同样在屏式辐射过热器上也出现结渣。对该机理的调查表明灰首先是粘贴在构成燃烧器喉口的可塑性耐火材料上，灰在燃烧器喉口贴牢后便沿炉墙蔓延。解决该问题的方法是降低喉口耐火材料的表面温度并敷设碳化硅砖来改善其表面特性。这些碳化硅砖具有很高的导热性和极为光滑的表面，从而明显降低了燃烧器区域的结渣。图5LNASB燃烧器周围采用防结焦措施后效果示意图3、 采用Mitsui Babcock独特的膜式二级和末级过热器设计，从而防止部件管子出列、变形的同时抑制结焦。图6屏过采用防结焦措施后效果示意图虽然英巴对于预防锅炉结焦采取了一系列的技术措施，但扬州第二发电厂燃烧器区域仍存在较严重的结焦问题

12、，以下将介绍扬州第二发电厂燃烧器区域结焦的原因以及针对这一问题所进行了调整试验工作。2.1.3 扬州第二发电厂燃烧器区域结焦原因分析造成扬州第二发电厂锅炉燃烧器区域结焦问题主要有以下两方面原因：1、燃烧器区域温度较高，同时神华煤的灰熔点较低：LNASB燃烧器的初期着火十分剧烈，煤粉从喷燃器喷入炉膛瞬间，煤粉便已着火，经现场测量燃烧器出口温度基本上在1200左右，而神华煤的DT（变形温度）是1160，ST（软化温度）是1230，燃烧器出口温度高于灰熔点温度为燃烧器区域结焦创造了必要条件。2、煤粉在燃烧器出口形成的扩散角过大，煤粉颗粒易吸附在燃烧器附近的水冷壁上：LNASB型燃烧器外二次风的卷吸十

13、分强烈，而外二次风旋流强度不可调，同时燃烧器喷口的外沿距离炉膛内壁大约600700mm，这样卷吸过强的外二次风易造成火焰发生贴壁现象，造成煤粉颗粒粘附于燃烧器四周的水冷壁上而发生结焦问题。2.1.4 扬州第二发电厂进行的调整试验工作针对燃烧器区域结焦的问题，扬州第二发电厂主要进行了以下调整工作：1、 针对燃烧器的调整工作：(1) 将各燃烧器的内二次风旋流强度降至最弱：机组调试期间燃用神华煤时发现燃烧器附近存在结焦问题后即将各燃烧器的内二次风旋流强度将至最弱；(2) 将各燃烧器的内二次风流量挡板开至最大：从英巴试验台资料可知，当二次风挡板开大时，燃烧器的温度将下降，火焰着火点将远离燃烧器。目前扬

14、州第二发电厂#3、4炉燃烧器内二次风流量挡板均在全开位置；(3) 燃烧器总风量挡板目前采取#1、#5燃烧器全开，#2、#4燃烧器关小50mm，#3燃烧器关小100mm的运行方式；(4) 进行中心风挡板开关试验，试验表明中心风挡板开关对锅炉结焦影响较小。2、 针对磨煤机的调整工作：（1） 加大磨煤机的一次风流量：目前已将各磨煤机一次风量增大510t/h，以增大一次风刚度，加大燃烧器的着火距离，同时减少磨煤机的石子煤排放量；（2） 适当加大煤粉细度数值：通过对磨煤机分离器折向挡板进行调整，适当加大磨煤机煤粉细度数值，以减弱煤粉初期燃烧的剧烈程度，达到降低燃烧器出口温度的目的。3、 进行燃烧器改造工

15、作：#4炉停运期间，对D1、D5燃烧器进行了改造。在#4炉D5燃烧器的内二次风后壳体板处对称开设8只75´150mm的方孔，以增大内二次风量，同时将D1燃烧器外二次风挡板改为角度可调（调整结构同我厂一期EI-XCL燃烧器）。机组启动后进行了D1、D5燃烧器的调整工作，并进行了结焦情况跟踪比较，试验表明，D1燃烧器燃烧扩散角有所减少，但外二次风仍存在较严重的卷吸现象，D1、D5燃烧器附近结焦现象未能得到根本改善。4、 进行掺烧煤试验工作：目前扬州第二发电厂进行了多种煤种的掺配煤试验，目前所用的主要煤种煤质分析情况如下：煤种来煤单位发热量Q挥发份Var水份Mar含硫量Std灰Aar神混煤

16、神华集团23.1527.14170.527.93混2神华21.7925.95170.3811.48同优煤江阴运河23.4225.517.81.0318.28伊泰三号伊泰22.7627.3314.40.3511.11优混中煤21.4126.1810.41.2220.76准三煤神华集团21.9726.3411.50.6316.45长焰铜川2326.199.10.5817.48山优煤粤达21.4825.157.10.8724.5石炭神华20.9925.8411.70.6319.26淮南混煤淮南22.3528.345.40.8425.38配煤二号20.5325.0610.70.521.64蒙煤/山优省

17、投21.5326.66.80.6822.42表2扬州第二发电厂所用主要煤种的煤质分析报告从相关数据统计来看，不同煤种的掺配对锅炉的结焦影响很大，现总结如下：（1） 总体来看，目前我厂#3、4炉在底层B、E仓加神混、混2等易结焦煤种，其余各煤仓加山优、石炭等相对不易结焦的煤种时可维持一周左右时间不放渣。但采用这种掺煤方式时由于煤种灰份较大，除灰以及石子煤系统的运行压力将大大增加，锅炉的飞灰含碳量也将达到4%左右；（2） 当#3、4炉加神混、混2等易结焦煤种的煤仓达到3个煤仓时，锅炉放渣的频率将达到每4天左右就需放一次渣；（3） 当#3、4炉加神混、混2等易结焦煤种的煤仓达到4个煤仓时，锅炉放渣频

18、率明显上升，严重时将达到每天需放渣一次。5、 底渣系统进行的工作：由于我厂二期工程渣斗容积相对较小（205m3），且采用闭式水循环，易造成渣斗水温偏高（60）而造成大渣块不能碎裂，针对这一问题，目前已进行以下工作：（1） 增加渣斗的补水量，降低渣斗水温：由于底渣系统采用闭式水循环，渣斗水温相对较高，目前已增加一路渣斗补水，加大渣斗的换水量。（2） 增加底渣系统的运行频率，高负荷下每班运行两次底渣系统，以防渣量过大而造成渣块露出水面。但经过以上努力，仍未能解决我厂底渣系统的问题。2.1.5 下一步将进行的工作展望：1、 继续进行燃烧调整工作：目前扬州第二发电厂#3、4炉燃烧器结焦情况表现出一定的

19、差异，目前#3炉的结焦情况要比#4炉要严重，#3炉的放渣频率也明显高于#4炉。现场进行燃烧器着火情况检查，发现各燃烧器着火情况也存在个体差异，目视燃烧器着火形状可分为以下5种：A型火焰LNASB燃烧器最常见火焰形状，着火剧烈、火焰明亮, 火焰较短B型火焰火焰上、下部明亮, 中间较暗, 火焰刚度不足 C型火焰煤粉初期着火不好, 边缘较明亮，卷吸现象较严重D型火焰火焰形状不好，刚性不足，卷吸现象较为强烈E型火焰和A型火焰相似, 但火焰中存在间隙性的暗流图7LNASB燃烧器几种火焰示意图而我厂一期工程锅炉采用美国B&W公司的EIXCL型燃烧器，各层燃烧器之间的火焰形状基本一致，并且燃烧器根部

20、火焰有一明显的着火距离，使用神华煤时，燃烧器区域基本无结焦问题。下图为扬州第二发电厂一期、二期锅炉燃烧器着火情况示意图。一期锅炉EIXCL燃烧器典型火焰形状图火焰温度较低、扩散角较小，火焰刚度较强，无明显的回流区 二期锅炉LNASB燃烧器典型火焰形状图火焰温度高，火焰长度短，燃烧剧烈，扩散角大，并有较强的回流区图8EI-XCL燃烧器和LNASB燃烧器火焰形状对比由于调试期间未进行空气动力场试验，因此#3、4炉的燃烧器配风目前仍未处于最佳位置，通过冷态空气动力场试验，力求将锅炉空气动力场调至最佳，这对于缓解我厂锅炉燃烧器附近的结焦问题将起到一定的积极作用。2、 进一步进行制粉系统优化工作：目前扬

21、州第二发电厂#3、4炉磨煤机出口各煤粉管煤量存在一定的偏差（最大达30%），相关试验表明，这一偏差难以通过煤粉管上的可调缩孔的调整进行消除，要减小磨煤机出口煤粉管的粉量偏差，可考虑增加磨煤机旋转分离器。此外，对于煤量和一次风的关系也需要进行进一步的试验工作。3、 进行燃烧器改造：进行燃烧器改造，降低燃烧器区域热负荷，减少燃烧器外二次风的卷吸，这可以从根本上解决燃烧器区域的结焦问题，但锅炉燃烧器区域热负荷是锅炉设计的基准数据之一，锅炉燃烧器区域热负荷变化后锅炉各区域的烟温及吸热量均会发生变化，应重新进行锅炉校核计算。此外，进行这一改造需充分考虑改造后燃烧器的煤种适应性、NOx的排放水平、锅炉受热

22、面会不会出现超温问题、锅炉飞灰含碳量及排烟温度的变化等方面的综合影响。对燃烧器改造的方案主要有以下几种：（1） 英巴建议将每只燃烧器的全部32个旋流器叶片都缩短65，即保留35。通过CFD计算，这样可以使燃烧器出口平面的旋流角由当前的24.9°降低到20.8°。降低外二次风的旋流强度会削弱火焰边界与炉墙之间的回流，从而降低燃烧器出口区域结渣的可能性；（2） 继续提高内二次风的流量，西安热工所认为我厂目前在#4炉D5燃烧器的内二次风后壳体板处对称开设8只75´150mm的方孔面积偏小，最多只能将内二次风的比例相对提高5%，这一调整力度不够。西安热工所经过计算，建议将

23、开孔面积提高到原进风口面积的1.2-1.5倍，以达到较好的改造效果；（3） 对外二次风叶片进行改造，通过将其改为角度可调或增加可调导流叶片的方法减少外二次风的卷吸现象；（4） 西安热工所提出根据估算，将燃烧器扩口角度由2×27.48°缩小为2×19°，这将使气流的扩展角将由目前的2×45°减小到2×36°左右，这对减轻燃烧器喷口结渣。4、 进行底渣系统改造：（1）在渣斗内加装大渣块破碎装置青岛四洲公司在干渣排放系统中采用一种大渣挤压装置，该装置的结构见图9，当有大渣块下落造成底渣系统出渣口堵塞时，这时可破碎装置对大

24、渣进行挤压破碎，经破碎后的渣可由底渣系统正常排出。但这一装置未在水力除渣系统中进行应用，且我厂底渣斗容积较小，这一装置在现场也难以安装。图9用于干渣系统的顶渣器结构图（2）将碎渣机改为捞渣机对采用哈锅LNASB燃烧器的常熟二电厂、常州电厂、宁德电厂、潮洲电厂进行咨询，这几个电厂燃烧器区域均存在结焦问题，其中潮州电厂最为严重，屏过区域结焦造成两侧炉膛负压相差达200Pa，但由于这几个电厂底渣系统采用捞渣机方案，燃烧器区域结焦问题未影响机组的正常运行。因此，若将我厂底渣系统改造成捞渣机方案，应可解决底渣系统的放渣问题，同时对锅炉的燃烧系统不会产生影响，但两台机组改为捞渣机需800万左右的费用。需要

25、指出的是进行燃烧器改造将对锅炉安全经济运行产生较大影响，进行这一改造具有一定的风险性，需要进行严格的论证。而进行底渣系统改造虽然不能从根本上解决锅炉的结焦问题，但由于目前燃烧器结焦问题未能对我厂锅炉的安全运行产生根本影响，而常熟、常州电厂采用的捞渣机运行情况良好。因此，本人倾向于进行底渣系统改造，以解决我厂底渣系统放渣问题。2.2一次风机发生失速问题动叶可调轴流风机相对于离心式风机而言，具有运行效率高、调节范围大、对负荷变化反应快等一系列优点，在国外大、中容量的火电机组上早已获得广泛使用。近年来, 随着国内600MW及以上机组的大量建设和投运，动叶可调轴流风机在火电机组中也日趋普遍采用。但动叶

26、可调轴流风机由于其结构上的特征，存在制造、安装、维修技术要求高，若制造安装精度达不到设计要求，极易发生风机失速及喘振等问题。扬州第二发电厂二期工程一次风机的型式为双级轴流式风机，易发生失速现象，机组调试期间发生一台磨煤机跳闸的情况下一次风机即进入失速区，严重时威胁到机组的安全运行。（风机的结构见图10）图10 双级轴流风机结构图1、 失速的机理    风机处于正常工况时，冲角很小（气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角），气流绕过机翼型叶片而保持流线状态，如图11（a）所示。当气流与叶片进口形成正冲角，即>0，且此正冲角超过某一临界值时，叶片背面流动工况开始恶化，

27、边界层受到破坏，在叶片背面尾端出现涡流区，即所谓“失速”现象，如图11（b）所示。冲角大于临界值越多，失速现象越严重，流体的流动阻力越大，使叶道阻塞，同时风机风压也随之迅速降低。图11 失速时气流冲角的变化    风机的叶片在加工及安装过程中由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角，因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时，在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。如果某一叶片进口处的冲角达到临界值时，就首先在该叶片上发生失速，而不会所有叶片都同时发生失速。如图12中，u是对应叶片上某点的周向速度，w是气流对叶片的相对速度，为冲角。假设叶片2和3间的叶道23首

28、先由于失速出现气流阻塞现象，叶道受堵塞后，通过的流量减少，在该叶道前形成低速停滞区，于是气流分流进入两侧通道12和34，从而改变了原来的气流方向，使流入叶道12的气流冲角减小，而流入叶道34的冲角增大。可见，分流结果使叶道12绕流情况有所改善，失速的可能性减小，甚至消失；而叶道34内部却因冲角增大而促使发生失速，从而又形成堵塞，使相邻叶道发生失速。这种现象继续进行下去，使失速所造成的堵塞区沿着与叶轮旋转相反的方向推进，即产生所谓的“旋转失速”现象。风机进入到不稳定工况区运行，叶轮内将产生一个到数个旋转失速区。叶片每经过一次失速区就会受到一次激振力的作用，从而可使叶片产生共振。此时，叶片的动应力

29、增加，致使叶片断裂，造成重大设备损坏事故。风机一旦发生失速，若风机风压晃动和风道系统固有频率相近，则会导致风机与系统发生耦合振荡，从而使风机发生喘振，风机一旦发生喘振，则风压发生剧烈晃动，风机及风道发生剧烈振动，风机无法正常运行。图12 风机失速时各叶片工作状况的变化2、 一次风机失速性能试验对于轴流式风机进行失速性能试验时应先打通一台磨煤机一次风通道，然后启动一次风机，将一次风机动叶慢慢上调至试验开度，然后缓慢关小磨煤机一次风量调节挡板，增加一次风系统阻力，同时提高一次风机出口压力，直至一次风机发生明显的失速，记录风机发生失速前的出口压力及风量。重复以上试验，得到风机不同开度下的失速点，联成

30、曲线即可得出风机失速性能曲线（见图13）。图13 轴流式风机性能曲线以上曲线上方虚线为风机设计工况下的失速性能曲线，而下方红色曲线为风机实际失速工况曲线，从以上曲线可知，我厂调试期间一次风机实际失速性能远差于设计工况，正常运行中TB点已很接近风机失速点，略有工况扰动（如发生一台磨煤机跳闸）则一次风机则会发生失速。3、 一次风机失速问题的解决方案对于两级轴流风机，风机安装时叶片同级及前后级叶片角度偏差太大、叶片叶顶间隙太大, 动叶执行机构动作的范围与风机动叶的可调范围对应关系等, 均是风机喘振的诱因。为此，在一次风机检修时着重进行了风机动叶角度偏差的检查，并对叶顶间隙进行检查，检查主要发现以下主

31、要问题：（1） 一次风机动叶同级及两级角度存在一定偏差：对一次风机动叶进行检查，发现一次风机同级及两级叶片角度存在一定偏差，偏差角度达5°（设计规范为小于1°），两台一次风机动叶角度存在较大偏差，这样会导致部分叶片首先进入失速区，随后波及至相邻的叶片。（2） 一次风机叶顶间隙超标风机机壳加工精度不高，造成机壳存在一定的椭圆度，从而导致风机叶顶间隙超度，现场测量叶顶间隙最大达6.6mm（设计规范为2.5mm）。叶顶间隙超标，会导致风机效率大幅度下降，叶顶出现回流区会干扰风机流场，使气流攻角发生变化，导致风机进入失速区；（3） 一次风机动叶不能关至零位，导致无法进行喘振开关定值

32、试验。轴流风机在叶轮进口处装置喘振报警装置，该装置是由一根皮托管布置在叶轮的前方，皮托管的开口对着叶轮的旋转方向，如图14所示。用一U形管与皮托管相连，则U形管（压力表）的读数应该为气流的动能（动压）与静压之和（全压）。在正常情况下，皮托管所测到的气流压力为负值，因为它测到的是叶轮前的压力。但是当风机进入失速区工作时，由于气流压力产生大幅度波动，所以皮托管测到的压力亦是一个波动的值。为了使皮托管发送的脉冲压力能通过压力开关发出报警信号，皮托管的报警值是这样规定的：当动叶片处于最小角度位置时用U形管测得风机叶轮前的压力再加上2000Pa压力，作为喘振报警装置的报警整定值。当运行工况超过喘振极限时

33、，通过皮托管与差压开关发出报警信号，要求运行人员及时处理，使风机返回正常工况运行。若一次风机动叶不能关至最小位置，导致喘振报警开关定值无法确定，喘振报警不能正常投用。图14 风机喘振测点安装图扬州第二发电厂在风机检修期间，逐一对以上问题进行解决，使动叶角度偏差及动叶叶顶间隙超标的问题得到彻底解决，并对两台一次风机零位进行重新调整，最终使风机的性能达到了原先设计性能，并在冷态时进行模拟两台磨煤机跳闸试验，一次风机未出现失速现象，保障了机组的安全运行，满足了RB试验时跳闸两台磨煤机一次风机不出现失速问题。总之，由于双级轴流风机具有较高的效率，目前越来越多的电厂采用双级轴流式一次风机，但双级轴流式一

34、次风机在制造安装过程中的安装精度要求很高，若不能保证安装质量，则极易造成一次风机发生失速。希望相关电厂在电站设备基建安装以及调试运行中注意双级轴流式风机的运行特性，并可通过冷态风机失速性能试验及冷态模拟RB工况试验来考核一次风机的失速性能，确保机组RB试验时一次风机不发生失速现象。2.3制粉系统运行问题扬州第二发电厂一期工程采用MPS磨，二期工程采用HP磨，两种磨煤机均为中速磨，主要差别为磨辊形式的差异，两种磨煤机结构如图15所示：图15 HP磨和MPS磨结构对比图MPS磨和HP磨相比主要有以下区别：1、 HP磨出口设置可调缩孔，而MPS磨出口为固定缩孔；2、 MPS磨采用液压加载系统实现变加

35、载，而HP磨采用弹簧变加载；3、 HP磨空磨运行时磨辊和磨环之间不接触，以减少启动初期的振动；4、 HP磨不设置水冲洗系统，只有一路惰性蒸汽系统；5、 HP磨石子煤斗内正常有一水位，解决了MPS磨石子煤斗易漏风而导致石子煤阴燃的问题，同时对于防止磨煤机走石子煤进水有一定的作用。扬州第二发电厂使用HP磨的主要问题是石子煤排放量较大，在使用山优、优混、淮南煤等为煤质较差的煤种时石子煤排放量大大增加，7月份两台炉石子煤排放量达到1万吨，对石子煤进行采样分析，发现石子煤中约夹带三分之一的煤块，这对机组的经济运行产生了较大的影响。针对这一问题，扬州第二发电厂进行了以下优化工作：1、 由于HP磨煤机石子煤排放量对一次风量较为敏感，加大一次风量可减少石子煤中杂质的煤量。目前已规定对于燃用山优煤、优混煤等石子煤排放量偏大的磨煤机适当加大一次风流量（加大510t/h左右），以减少石子煤的排放量；2、 对磨煤机出口折向挡板进行调整，适当增加煤粉的细度值，减少磨煤机煤层厚度，从而降低磨煤机差压来减少磨煤机石子煤夹带煤块的现象。但进行该项调整时需兼顾其对飞灰含碳量的影响；3、 对磨煤机内部进行检查，测量磨辊和磨环的磨损量，若磨损量超标，应适当减少磨环磨辊间隙，并可适当加大弹簧加载力，以减