插扣式满堂架施工方案

1、华清学府城二期三阶段n标段 41#楼 插扣式满堂架施工方案审核:编制：陕西建工集团第五建筑工程有限公司2015年 3 月1)建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011。2)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 2011、J84 20113)混凝土结构工程施工及验收规范GB50204- 92;4)混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2011;5)建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2011;6)建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-200&第一节、插扣式脚手架的特点插扣式脚手架全称为多功能插扣式脚手架，它是由承插型插扣式钢管支架衍生出来 的一种新型建

2、筑支撑系统。与插扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性 强，易于管理等特点。1、主要构配件：(1)、立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。(2)、连接轮盘：焊接于立杆上可扣接 4个方向扣接头的八边形孔板。(3)、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管(4)、横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件。插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架,他的特点如下：1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节；缺点：1、 插扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实

3、，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。本工程使用条件:由于本工程为剪力墙结构，楼面地面平整，木模板和顶板流水施工，要求满堂架搭设规范且速度快，所以采用插扣式满堂架施工支撑体系。第二节、插扣式支撑的设计2、插扣式脚手架的布置1、插扣式满堂架的搭设严格按照GB24911 2010标准执行，根据42#楼实际情况，按照楼层高度选用长度 600、300、2400mn立力f加500mm勺U型顶托。根据计算书、剪力墙开间尺寸和梁位置，横杆长度采用900、 1200mm。2、对于局部特别的房间，如卫生

4、间、厨房、阳台等结构板标高不一致的，高差大于30mm勺，该房间独立设置插口满堂架，与临间采用钢管扣件连接。3、部分房间适当利用长度1500mm勺钢管扣件进行调整立杆间距，保证立杆相对梁 的距离。4、对于楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管扣件进行搭设。5、对于顶板，由于插扣式脚手架的支设高度不能正好到达梁底，因此，在插扣立杆顶端，加设U®顶托进行顶板标高的立才f高度调整。立杆顶部 U型托丝杆外露不得超过 25CM确保支架及U0顶托的的受力稳定。顶板底采用Uffi顶托上设钢管横杆，钢管横杆 必须摆放在U®顶托中心部位，钢管横杆上铺设40*60木方，间距150m

5、m木方上铺设13mm 竹胶板。6、梁底间距900mmi置一道水平小横杆，用钢管扣件连接。梁底采用小横杆上铺设三道40*60木方, 木方上铺设梁底板。7、在顶板混凝土布料机的安放房间采用600mr«插口横杆，该房间设置四道剪刀撑 剪刀撑用钢管扣件搭设，确保满足布料机施工的动荷载。第三节、施工部署准备3、插口满堂架施工准备a、 材料准备：根据德愈楼流水施工进度计划及工程量，计划分批进场的插扣满堂架，材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。（1） 对于发生变形、弯曲、开裂、生锈的架管，严禁使用，及时退场。（2） 架管进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止

6、雨淋生锈。b、插扣式满堂架技术交底工作在插扣式满堂架架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1. 插扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2. 按规范和方案要求搭设横杆、顶墙杆、扣件连接杆及剪刀撑。3. 可调 U 型顶托的自由端高度小于250mm。4. 作为扫地杆的最底层水平杆必须满加。第四节、操作工艺4.1 插扣式满堂架操作工艺：1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。2）按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保

7、证已搭设架体稳固、不倾倒。4）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。6）梁底模板铺设时，木楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置木楞。7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平， 满足平整度要求后再铺设模板。第五节、质量标准7.1 质量管理基本要求为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置二个停工验收点，即：满堂架基础验收、满堂架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合

8、格后，方可插入下一道工序 施工。7.2 满堂架的施工验收要求1、 验收人员：施工完由项目经理、技术负责人、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。2、检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。3、重点验收项目：（ 1）插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。（ 2）基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。第六节、安全文明要求8.1 安全施工主要注意事项支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳

9、操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。 当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。 搭拆脚手架、模板时，应按高处作业安全技术规范的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。 架子工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等

10、粉尘飞扬等现象。 搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。 拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。 对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。 现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。 模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。8.2 脚手架施工的危险源脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。 针对高空坠落的管理要求

11、 参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。 工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（ 梯 ） 道，严禁攀援脚手架上下。 六级及六级以上大风和雨、雪天

12、应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。 针对物体打击的管理要求 搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递 至地面并放指定地点堆存。 拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。 在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处 设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。 针对坍（垮）塌的管理要求 脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配 件设

13、置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交 技术主管人员解决。 本支模架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使用。 本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经 纬仪复核垂直度。 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、 安全网等。 施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工 工长旁站指挥，防止误拆杆件。 3 安全检查1、检查脚手架是否变形或沉陷。若有异常，应随时上报、及时处理。2、检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固 和消除隐患。3、

14、检查插插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。4、检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻 位置补足。5、检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。6、检查满堂架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计 荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。7、脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。 4 文明要求1、对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理

15、。2、架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。3、环保与文明施工。做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、 干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。第七S节、模板支撑体系设计计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)、建筑结构 荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工承插式扣件钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 等规范编制。9.1、插扣式钢管楼面模板支撑计算书1 .计算参数结构板厚120mm层高3m,;模板材料为：竹胶板厚度 12mm竹胶板弹性模量 E=6000N/mr2,板 底方木弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度f m=13.

16、00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ;支撑采用 48X 3. 5mmf扣式钢管：横向间距900mm纵向间距900mm支撑立杆的步距 h=1.50m；钢管直径48mm, 壁厚3.5mm,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm ;钢材弹性模量E=206000N/mrm,抗剪强度 fv=120.00N/mm2, Q345钢材抗弯强度 f=300.00N/mm2。2 .楼板底模验算(1)底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重0.30kN/mx 1.0x1.2 =0.36 kN/m碎自重24.00kN/m3 x 1.0x0.18

17、X 1.2=5.18kN/m钢筋荷载1.10kN/m3 x 1.0X0.18X 1.2=0.24kN/m施工人员及施工设备荷载1.00 kN/m2 X1.0X 1.4 :=1.40kN/mq1:=7.18 kN/m底模和龙骨:挠度验算计算组合(+)q2:=5.78kN/m(2)顶板底模板验算第一层龙骨(木楞)间距L=150 mm,假设计算跨数 5跨。底模厚度10mmW=bK /6= 1000X 182/6=54000mn3, I=bh 3/12= 1000X 183/12=486000mm41)内力及挠度计算a.+荷载支座弯矩系数 K=-0.107,M 1=Kq1L2 =-0.107 X 7.

18、18 X 450 2=-155573N. mm剪力系数 Kv=0.606,V 1=Kq1L=0.606X7.18 X450=1958N计算简图(单位q=kN/m)b.+何载支座弯矩系数 Km=-0.107,M 2=Kq2L2 =-0.107 X5.78 X450 2=-125238N. mm跨中弯矩系数 Km=0.077,M 3=Kq2L2 =0.077 X 5.78 X 450 2=90125N mm剪力系数 Kv=0.606,V 2=Kq2L=0.606 X5.78 X450=1576N挠度系数 K。=0.644, u 2=(qL4/(100EI)= 0.644 X(5.78/1.2) X

19、 450 4/(100 X 6000X 486000)=0.44mmq=5. 7B t4. 825450 I 450 L 450 l 450 L 45。计篁简图(:单位匕项,q=kN/m)c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载P=1.4 X 1.00=1.40 kN ,计算简图如下图所示F=1 40 U. 00)AX I I I 1方 蝴 方 幽 . 45。 5 450 5 45。 5计算简图(单位牛kH7m)跨中弯矩系数 Km=0.200,M 4=KmX PL=0.200 X 1.40 X 1000X 450=1260 00N mm支座弯矩系数 Km=-0

20、.100,M 5=KmX PL=-0.100 X1.40 X1000X 450= -63000N. mm剪力系数 Kv=0.600,V 3=KvP=O.600 X 1.40=0.84kN挠度系数K。=1.456,U 3=K P, L3/(100EI)= 1.456 X (1.40/1.4) X 1000X 450 3/(100 X 6000X 486000)=0.46mm 2)抗弯强度验算M=-155573N. mm,M+ M=-188238N. mm,M+ M=216125N mm比较M、M+M、M+M,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩Mna)=216125N- mm=0.22kNm 2

21、 (T =Mk/W=216125/54000=4.00N/mm楼板底模抗弯强度 (T =4.00N/mm2< f m=13.00N/mm2,满足要求。3)抗剪强度验算Vi=1958N,V2+ V3=1576+840=2416N比较V V2+V3,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2416N=2.42kN_、_ _2T =3Vmax/ (2bh) =3X 2416/(2 X 1000X 18)=0.20 N/mm 楼板底模抗剪强度 t =0.20N/mm2vf v=1.40N/mm2,满足要求。 4)挠度验算u max=0.44+0.46=0.90mmu =450/250=1.

22、80mm楼板底模挠度u max=0.89mmK u=1.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图2.420.89变形图Go）（3）第一层龙骨（木楞）验算钢管横向间距900mm第一层龙骨（木楞）间距150mm计算跨数2跨第一层龙骨（木楞）采用木材b=50mm,h=70mmW=bh/6=5 0X 702/6=64000mn3,I=bh 3/12=5 0 X 703/12=25 6 0 0 00mn4。1）抗弯强度验算q=q1X第一层龙骨（木楞）间距/计算宽度=7.18 X450/1000=3.23 kN/m矩系数 Km=-0.125,M maFKqL2=-0.125 X3.23 X 1200 2

23、=- 581400NN- mm= 0.58kN m2d =MnaXW =581400/64000=9.08N/mm第一层龙骨（木楞）抗弯强度 b =9.08N/mm2v f m=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.625,V ma=KqL=0.625 X 3.23 X 1200=2423N=2.42kN .,2T =3Vma）/ （2bh） =3X 2423/（2 X 60 X 80）=0.76 N/mm第一层龙骨（木楞）抗剪强度° =0.76N/mm2v f v=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K. =0.521,q '=q

24、zX第一层龙骨（木楞）间距/计算宽度=5.78/1.2 X 450/1000=2.17kN/m=2.17 N/mmU max=K" L4/（100EI）= 0.521 X2.17 X 1200 4/（100 X 9000X 2560000）=1.02 mmU =1200/250=4.80mm第一层龙骨（木楞）挠度umax=1.02mm< u =4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图12001200计算简图单位f kN/m）弯矩四（kN, 22.42剪力图（kN）变形图Em）（4）第二层龙骨（钢管楞）验算钢管纵向间距900mm计算跨数2跨。第二层龙骨（钢管楞）采用48X3

25、. 5钢管W= X 35X 352/6=42875mm3, I= 1 X 35X 353/12=125000mn41）抗弯承载力验算弯矩系数 K=-0.188,P= 1.250 X 3.23 X 1200=4845N=4.85k NMna）=K.PL=-0.188 X4845X 900= -819774N- mm=0.82kN - m2b =MWW=819774/64000=12.81N/mm第二层龙骨（钢管楞）抗弯强度b =12.81N/mm2vfm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.688,V ma产KP=0.688 X 4.85 X 1000=3337N

26、=3.34kN一一2T =3VmaM（2bh户 3X 3337/（1 X 2X 60X 80）=1.04 N/mm第二层龙骨（钢管楞）抗剪强度t =1.04N/mm2< f v=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 Ko =0.911,P =1.250 X2.17 X 1200=3255N=3.26k NU ma产K。P L3/（100EI）= 0.911 X 3255X 900 3/（100 X 9000X 1 X 2560000）=0.94 mmU =900/250=3.60mm第二层龙骨（钢管楞）挠度U maX=0.94mm< u =3.60mm,满足要求。计算

27、简图及内力图如下图PZ 85F二4P=4. 95 C3. 2E讨箕简图（单位F=kK FkN/m）弯矩图（kN.噩）3340. 94变形图(im)剪力图(kN)3 .支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数2.376每根钢管承载 Nk1=2.376 X 4.85 X 1000=1 1524N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m .b p%m=0N/mm,Um=2X (200+160)+2 X (100+160)=1240mm, 3 h=1.00(0.7 3 h f t + 0.25 b pc,m) Y Unho=( 0.7 X 1 X 1.43+0.25 X 0) X 1.00

28、X 1240X 160/1000=198.60kN受冲切承载力198.60kN >F=13.39kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2 X0.10) X(0.10 X3)=0.12m 2,Ai=0.20 X 0.10=0.02m 2 i=(Ab/Ai)0.5=2.45,f cc=0.85X 14300=12155kN/m2, co =0.753 3 ifccA=0.75 X 2X 12155X 0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN >F=13.39kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm第一层龙骨(木楞)采用单材b=50m

29、mh=70mm间距150mm第二层龙骨(钢管楞) 采用48X3. 5mmiW管；钢管木K向间距900mm钢管纵向间距 900mm可满足要求。) :Nqk2=1.20 X 0.90 XIX 1000=1080 N每根钢管承载荷载Nqk=Nqki+ NQK2=11524+1080=12604N钢管重量 0.0479kN/m,立杆重量=4.82 X0.0479X 1000=231 N水平拉杆 4 层，拉杆重量=4X(1.20+0.90) X 0.05 X 1000=420 N支撑重量 Ngk=立杆重量+水平拉杆重量 =231+420=651N钢管轴向力 N=1.2Ngk+ Nqk=1.2 X651

30、+ 12604=13385N(2)钢管立杆长细比验算Lo=y h=1.2 x 1.50=1.80m ,L o=hz +2ka=1.00+ 2 x 0.7 x 0.20=1.28mLo=1.80m,钢管的 i=15.90mm,入=Lo/i=1800.00/15.90=113.21插扣式钢管杆件长细比113.2 V 150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算= =0.386,P=N/( A A)=13385/(0.386 X 450.00)=77.06 N/mrm插扣式钢管立杆稳定性77.06N/mm2v 300.00N/mm2,满足要求。C35考虑),楼板厚=100mm上部荷载4 .支撑支承

31、面验算插扣式钢管脚手架立杆支承面为混凝土楼板(按F=13385/1000=13.39kN(1)支承面受冲切承载力验算2 .3 s=2.00,f t=1.43N/mm,h o=180-20=160mm,引=0.4 + 1.2/ 3 s=1.009.2、 插扣式梁模板支撑计算书1 .计算参数结构楼板厚180mm梁宽b=400mm梁高h=1500mm层高5.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板，底模厚度18mm侧模厚度18mm梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mrm,木材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mnf;采

32、用三根插扣式钢管支撑横向间距600mm纵向间距600mm支架立杆的步距 h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中 心线的距离a=0.20m;钢管直径48mm壁厚3.5mm,截面积4.24cm：回转半径i=15.90mm；立杆钢管 重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm,抗剪强度 f v=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度 2f=300.00N/mm。1 = 20.57 kN/m2 = 16.21 kN/m2 .梁底模验算底侧模自重0.3kN/m2 X (0.40 + 2.64 )X1.2 =1.09kN/m碎自重24.0kN/m3X 0.40 x 1.

33、50X 1.2 =17.28kN/m钢筋荷载1.5kN/m3X 0.40 x 1.50X 1.2 =1.08kN/m振捣碎他载2.0kN/m2X 0.40x1.4 = 1.12 kN/m（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位 梁宽（m） 梁高（m） 系数 设计值梁底模和支架承载力计算组合+q梁底模和龙骨挠度验算计算组合（+）/1.2 qh=18mm板模宽度b=400mm（2）底模板验算第一层龙骨（木楞）间距L=300mm计算跨数5跨；底模厚度W=bh/6=400 X 182/6=21600mm,I=bh 3/12=400 X 18 3/12=194400mn4。1)抗弯强度验算弯矩系数

34、Km=-0.105,M ma产Kq1L2=-0.105 X 20.57 X 300 2=- 194387N mm_2d =MWW=194387/21600=9.00N/mm梁底模抗弯强度 b =9.00N/mm2v f m=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.606,V makKq1 L=0.606 X 20.57 X 300=3740N_ ._ _. _2T =3VmaJ(2bh)=3 X 3740/(2 X 400 X 18)=0.78N/mm梁底模抗剪强度 t =0.78N/mm2< f v=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数 K。=

35、0.644,q 2=16.21kN/m;u ma产K。q2L4/(100EI)=0.644 X 16.21 X300 4/(100 X 6000X 194400)=0.73mmu =L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度 u mak0.73mm< u =1.20mm,满足要求。1吟.2】) 、1 300 1 300. 3。口5 3叩 5 3叩 ,计算简图单位F二3I q=kN/m)口. 19A弯矩图(kN. m)0.73变形图Go)（3）第一层龙骨（木楞）验算立杆横向间距 L2=600mm梁宽度b=400mm第一层龙骨（木楞）采用木材b=60mm,h=80mm W=bh/6=

36、60 X 80 2/6=64000mm!; I=bh 3/12=60 X 80 3/12=2560000mm4;a.梁传荷载计算q=q1 X 第一层龙骨（木楞）间距 / 梁宽=20.57 X 300/400=15.43kN/mb.板传荷载计算P板重量=1.2 X（板厚度X 25+模板重）+ 1.4 X活载 _ 2=1.2 X （0.18 X 25+0.30）+1.4 X2.50=9.26kN/m板传递到第一层龙,trt（木楞）的荷载 P=（300+ 200）/1000 X 300/1000 X9.26=1.39kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.36kN,N 2=8.23kN,N

37、3=0.36kNMnaF0.37kN - m, V mak4.11kN , F=8.23kN, u max=0.15mm1）抗弯强度验算b =MnaXW=0.37 X 106/64000=5.78N/mm2第一层龙骨（木楞）抗弯强度 b =5.78N/mm2v f m=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算一-一2T =3VmaM（2bh）=3 X 4.11 X 1000/（2 X 60X 80）=1.29N/mm第一层龙骨（木楞）抗剪强度° =1.29N/mm2v f v=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算U mak0.15U =L/250=600/250=2.4

38、0mm第一层龙骨(木楞)挠度U maX=0.15mrn< U =2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：F=1.39P=1.39f 虫StL 【#lxL* kLt Jx_WIX> > 1讨篁简图（单位F=kR q=kH/m）-4. 11曹力图5N)0. 15变光图Gie)（4）第二层龙骨（钢管楞）验算钢管横向间距L=600mm计算跨数3跨；第二层龙骨（钢管楞）采用单材b=80mm h=80mmW=K 80X80 2/6=85333mm3, I=1 x 80X 80 3/12=3413333mm4 ;1）抗弯强度验算弯矩系数 K=0.175,F=8230N=8.23kN

39、M1a产KPL=0.175X8.23 X 1000X 600=864150N- mm=0.86kN m2（T =MWW=864150/85333=10.13N/mm第二层龙骨（钢管楞）抗弯强度b =10.13N/mm2vfm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.650,V makKvP=0.650X8.23=5.35kN-2T =3VmaJ（2bh）=3 X 5.35 X 1000 /（2 X 80 X 80）=1.25N/mm第二层龙骨（钢管楞）抗剪强度t =1.25N/mm2< f v=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数 K。=1.

40、146,F=8U ma右 K°PL3/（100EI）=1.146 X8.23 X1000X 600 3/（100 X 9000X 3413333）=0.66mmu =L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨（钢管楞）挠度u max=0.66mm< u =2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：P=6,Z3F=6.23P=0. 23?=6,Z35. 35剪力图(kN)3 .支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156每根钢管承载 N3K1=2.156 X 8230=17744N每根钢管承载活荷载 (1.0kN/m 2):N qk2=1.4 X 0.60 X 0.60 X 1000=504N每根钢管承载荷载 N3K=N QK1+ N3K=17744+504=18248N钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=0.0326 X 3.5 X 1000=114N水平拉杆 3层，拉杆重量=3X 1.20 X47.90=172N支架重量 Ng=立杆重量+水平拉杆重量=