中厚板生产压下规程课程设计

1、塑性成型工艺（轧制）中厚板轧制设计说明书课题名称12×1800×10000mm轧制规程设计 指导教师 . 专业小组 . 2015年06月18日目 录第一章 制定生产工艺及工艺制度- 3 -一、制定生产工艺及工艺制度- 3 -二、坯料选择- 3 -三、中厚板压下量- 3 -第二章 设计变形工具- 5 -一、设计二辊- 5 -二、设计四辊- 5 -第三章 计算力能参数- 7 -一、选择速度图- 7 -二、设计轧制速度（n1、 n2、 n3 、a 、b）- 7 -三、速度图- 7 -四、计算各道次时间- 7 -五、计算各道次轧制温度- 8 -六、计算各道次变形抗力- 9 -七、选

2、用Sims公式计算各道次轧制力- 9 -第四章 轧辊强度校核- 11 -一、二辊轧机强度校核- 11 -二、四辊轧机强度校核- 12 -第五章 主电机容量校核- 14 -一、绘制力矩图- 14 -二、计算各机架电机最大输出力矩及等效力矩- 15 -三、校核各机架主电机容量- 16 -参考文献- 23 -第1章 制定生产工艺及工艺制度一、制定生产工艺及工艺制度1.制定生产工艺选择坯料原料清理加热除鳞纵轧一道（使长度接近成品宽度）转90°横轧到底矫直冷却表面检查切边定尺表面尺寸形状检查力学性能试验标记入库。2.制定工艺制度在保证压缩比的条件下，坯料尺寸尽量小，加热时出炉温度应在1120-

3、1300，温度不要过高，以免发生过热或过烧现象；用高压水去除表面的氧化铁皮；矫直时选用辊式矫直机矫直，开始冷却温度一般要尽量接近纵轧温度，轧后快冷到相变温度以下，冷却速度大多选用5-10°或稍高一些。切边用圆盘式剪切机进行纵剪，然后用飞剪定尺。二、坯料选择1.选择坯料根据生产经验和实践可知，连铸坯的组织、性能好，且成材率也很高，故选择连铸坯。2.坯料尺寸的确定（1）坯料厚度的确定：根据经验，我国的中厚板生产中采用68倍以上的压缩比较合理，而压缩比越高，铁素体晶粒长度越长，组织性能越高，故在本设计中选压缩比为10，已知成品高度h=12mm，则坯料高度H=10h=120mm。（2）坯料长

4、度的确定：采用先纵轧一次，使坯料长度尺寸接近于成品宽度，再转90°横轧到底，则坯料长度L=B+切边量展宽，取切边量为25mm，展宽取450mm，可得：L=1800+2×25-450=1400mm（3）坯料宽度的确定：金属烧损系数一般为1%，采用板型控制技术来减少头尾形状偏差，切头尾L取50mm，切边b=25mm，由体积不变定律可得：99%×H×B×L=（l+2×50）×（b+2×25）×12带入数据解得：B=1350mm。三、中厚板压下量根据经验，中厚板压下量在h=12mm左右，这里取h=12mm。四、分

5、配各道次压下量，计算道次变形程度，轧件尺寸及轧制道次1.确定轧制道次由H=120mm，h=12mm，取轧制道次n=10（二辊5道次，四辊5道次）。2.分配各道次压下量，计算各道次变形程度及轧件尺寸先用展宽轧制把坯料的长度L轧成b（或接近b，共一道纵轧）且不忽略宽展，由体积不变定律得：B×L×H=B1×L1×(H-h）得h=30mm。第一道次压下30mm，轧后尺寸：90×1350×1850mm。同理，其余道次压下量分配、变形程度、轧后尺寸如下表1-1所示。道次厚度宽度长度压下量变形量%012013501400-1901350185030

6、25.00粗轧268185017872224.44粗轧350185024301826.47粗轧437185032841326.00粗轧527185045001027.03粗轧62118505786622.22精轧71718507147419.05精轧81418508679317.65精轧9131850934617.14精轧101218501012517.69精轧表1-1 热轧120×1350×1400mm中厚板压下量分配情况第2章 设计变形工具一、设计二辊（1）辊身长度由L=bmax+a，又因为bmax=1850mm，由轧钢机械可知：当bmax=10002500mm时，a=

7、150200mm，此处取a=200mm，则L=1850+200=2050mm。（2）辊径尺寸由轧钢机械表3-2知：中厚板轧机L/D=2.22.8，则D=732932mm，取D=800mm。（3）辊颈尺寸由轧钢机械表3-5知：d/D=0.670.75，取d/D=0.75得d=800×0.75=600mm；辊颈长度l：l/d=0.831.0， 取l/d =1.0得l=d=600mm。（4）辊头设计因为中厚板轧机需要轧辊调整行程比较大，故选择万向辊头，具体尺寸关系如下：Dmin=Dmax-Dmax×重车率，中厚板轧机最大重车率5%-8%，此处重车率取5%名义直径D= Dmax ，

8、Dmin= Dmax-Dmax×5%=800-800×5%=760mmD1=Dmin-(5-15)mm 取D1=Dmin-10=760-10=750mmS=（0.25-0.28）D1 取S=0.26D1=0.26×750=195mma=（0.50-0.60）D1 取a=0.60D1=0.60×750=450mmb=（0.15-0.20）D1 取b=0.20D1=0.20×750=150mmc=（0.50-1.00）b 取c=1.00 b=1.00×150=150mm。（5）辊颈与辊身的过度圆角r由轧钢机械表3-5知：r/D=0.1-0

9、.12 取r/D=0.1得r=0.1×800mm=80mm。二、设计四辊1.支承辊设计（1）辊身长度L=2050mm。（2）辊径尺寸D2由轧钢机械表3-3知：L/D2=2.0 2.5，取L/D2 =2.05 得D2=1000mm。（3）辊颈尺寸 由轧钢机械表3-5知：d2/D2 =0.670.75，取d2/D2=0.75 得d2=1000×0.75=750mm。辊颈长度 l2/ d2=0.831.0 ，取l2/ d2 =1.0则l2= d2 =750mm。（4）辊头设计因为中厚板轧机需要轧辊调整行程比较大，故选择万向辊头。具体尺寸如下：Dmin=Dmax-Dmax×

10、;重车率，取重车率为5% Dmax =D，则Dmin=1000-1000×5%=950mmD1=Dmin-（5-15） 取D1=Dmin-10=950-10=940mmS=（0.25-0.28）D1 取S=0.25D1=0.25×940=235mma=（0.50-0.60）D1 取a=0.50D1=0.50×940=470mmb=（0.15-0.20）D1 取b=0.20D1=0.20×940=188mm c=（0.50-1.00）b 取c=1.00 b=1.00×188=188mm。（5）辊颈与辊身的过度圆角由轧钢机械表3-5知：r/D=0.

11、1-0.12 ，取r2/D2=0.1 得r2=0.1×1000mm=100mm。2.工作辊设计（1）辊身设计L=2050mm，D1=1000。（2）辊径尺寸当轧件较厚（咬入角较大）时，由于要求较大工作辊直径，故选用较小的D2/D1由表3-3知：D2/D1=1.52.2 ，取D2/D1=1.5，得D1=1000÷1.5=667mm。（3）辊颈尺寸由表3-5知：d1/D1=0.670.75，取d1/D1=0.75，得d1=667×0.75=500mm，辊颈长度：l1/d1=0.831.0 ，取l1/d1 =1.0，得l1=1.0×500=500mm。（4）辊

12、颈与辊身的过度圆角r由轧钢机械表3-5知：r1/D1=0.1-0.12，取r1/D1=0.1，得r1=0.1×667mm=67mm。（5）辊头设计同上选择万向辊头，具体尺寸如下所示Dmin=Dmax-Dmax×重车率 重车率取5%，则Dmin=667-667×5%=534mmD1=Dmin-（5-15)mm 取D1=Dmin-10=750mmS=（0.25-0.28）D1 取S=0.25D1=0.25×667=167mma=（0.50-0.60）D1 取a=0.50D1=0.50×667=334mmb=（0.15-0.20）D1 取b=0.20

13、D1=0.20×667=133mmc=（0.50-1.00）b 取c=1.00 b=1.00×133=133mm。三、校核咬入能力热轧钢板时咬入角a一般为15°22°，低速咬入a可取为20°，故hmax=D1(1-cosa)=620×（1-cos20°）=37.39mm，纵观压下量配置情况，满足要求，可以咬入。第3章 计算力能参数一、选择速度图由于轧件较长，轧制时间较长，所以选择梯形图更合适。二、设计轧制速度（n1、 n2、 n3 、a 、b）根据条件可知：二辊轧机 转速在04080rpm四辊轧机 转速在060120rpm根

14、据经验资料取平均加速度a=40rpm/s，平均减速度b=60rpm/s。在二辊轧机上轧制时，取咬入转速n1=10rpm， n2<nH(nH-电机的最大转速) =30 rpm，取n3=20rpm 在四辊轧机上轧制时，取咬入转速n1=20rpm， n2<nH(nH-电机的最大转速)取n2=40rpm ，取n3=30rpm。三、速度图(速度梯形图)四、计算各道次时间假定第一道：空载加速时间为t1，加速轧制时间为t2，设等速轧制时间为t3，减速轧制时间为t4，空载减速时间为t5 。对于二辊轧机空载加速时间： t1= n1/a=10/40=0.25s加速轧制时间： t2= （n2 n1）/a

15、=(30-10)/40=0.5s等速轧制时间： t3=1/n2×n12/2a+60L/D+n32/2b-n22×（1/2a+1/2b）=1/30102/80+60×1850/(×800)+202/120-302×(1/80+1/120=1.00s减速轧制时间： t4= （n2 n3）/b=（30-20）/60=0.17s空载减速时间： t5=n3/b=20/60=0.33s所以纯轧时间： tz=t2t3t4=0.5+1.00+0.17=1.67s如果轧件长度l3.5m 取间隙时间tj=2.5s;如果轧件长度3.5m <l<8m取间隙

16、时间tj=6s如果轧件长度l>8m取间隙时间tj=4s所以第一道次中tj1=2.5s。同理，其它各道次的时间组成如下表3-1所示。表3-1 各道次时间具体分配情况道次t1（s）t2（s）t3（s）t4（s）t5（s）tj（s）tz（s）t总10.250.51.000.170.338.51.6745.9120.250.50.950.170.332.51.6230.250.51.460.170.332.52.1340.250.52.140.170.332.52.8150.250.53.110.170.3363.7860.50.53.620.50.564.2970.50.54.600.50.5

17、65.2780.50.55.690.50.546.3650.1690.50.56.170.50.546.84100.50.56.730.50.507.40五、计算各道次轧制温度为了确定各道次轧制温度，必须求出逐道的温度降。高温时轧件温度降可以按辐射热计算，而认为对流和传导所损失的热量大致可与变形功所转化的热量相抵消。由于辐射热所引起的温度降在热轧板、带材时，可用以下公式近似计算：t=12.9×Z/h×(T1/1000)4Z该道次的轧制时间与上道次间隙时间之和T1前一道的绝对温度，Kh轧出厚度。根据经验，双机架中厚板轧机轧制材料为12CrNi3Al的钢板时，其粗轧开轧温度为1

18、150，精轧的开轧温度为1050。所以第一道温降为： t1=12.9×Z/h×(T1/1000)4 =12.9×1.67/90×（1150+273）/10004=1同理可计算第2道至第5道次的温降（见表3-2）。假定精轧开轧温度为1050，则 t6=12.9×Z/h×(T1/1000)4 =12.9×10.29/21×（1050+273）/10004=19所以第8道轧后轧件温度为：1050-27=1031同理，其余道次轧制温度如下表3-2所示。表3-2 各道次轧后温度道次12345678910Z（s）1.6719.

19、124.635.316.2810.2911.2712.3610.8411.40h(mm)90685037272117141312温度（）11501149113411291122105010311006976950六、计算各道次变形抗力轧件在二辊轧机上轧制时平均轧制速度为： V1=Dn2/60=×800×30/60=1257mm/s（n2为稳定轧制度）轧件在四辊轧机上轧制时平均轧制速度为： V2=Dn2/60=×667×40/60=1397mm/s（n2为稳定轧制度）平均变形程度： =2V×/(Hh) ，所以1=2×1257/（120+

20、90）×30/400 =3.3，根据12CrNi3Al的变形抗力模型可知： s =230 0.2520.143e-.0029T ×9.81 第一道次：s1=230 10.25210.143e-.0029T1 ×9.81 = 230 0，250.2523.30.143e-0.0029×1150 ×9.81=67.21Mpa其热轧的变形抗力：K1=1.155×s1 =1.155×67.21=77.63 Mpa。 道次123456789103.303.734.525.216.215.525.696.044.014.33（%）25.

21、0024.4426.4726.0027.0322.2219.0517.657.147.69T11501149113411291122105010311006976950sT67.2167.9074.3877.0181.3643.6295.75101.9283.4792.72K77.6378.4285.9188.9594.09108.13110.59117.7296.41107.09同理，其他道次变形抗力如下表3-3所示。表3-3 各道次变形抗力及其相关参数七、选用Sims公式计算各道次轧制力求第一道轧制力，其中K=77.63 Mpa R=D/2=800/2=400mm。1.确定外摩擦系数n接触

22、弧长l=400×30=109.5mm，R/h=400/90=4.4 查轧制工艺与理论P75曲线5-24求外摩擦影响系数n1，由1 =25% R/h=4.4 查得n1=1.0。2.确定张力影响系数n由于采用无张力轧制，所以张力影响系数n1=1.0。3.确定外端影响系数n因为l/h=109.5/90>1，由经验可知 n1接近于1，故n1 =1不考虑外端的影响。轧制力：P= n×n×n×K×F= n×n×n×K× b×l代入数据：P1= 1.0×1.0×1.0×77

23、.63×1.350×0.109=11.48MN。同理，计算出其它道次轧制力如下表3-4所示。道次12345678910n1.01.01.11.21.31.21.21.21.21.2n1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0n1.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0K(Mpa)77.6378.4285.9188.9594.09108.13110.59117.7296.41107.09b(mm)1350185018501850185018501850185018501850l(mm)109.593.884.972.163.244.736.

24、531.618.318.3轧制力P（MN）8.179.4413.111510.910.220.319.98.65.3表3-4 热轧120×1350×1400mm带钢压下规程第4章 轧辊强度校核一、二辊轧机强度校核由上面计算知二辊轧机最大轧制力Pmax=P3=14.84MN。（1）设计尺寸：L=bmax+a=2050mm，D=800mm。如右图4-1所示。（2）辊身强度： Msh=Pmax（L+l）/4b/8 =14.84×106（2050+600）/41850/8 图4-1 =6399.8×106 Nmm sh= Msh/(0.1D3 ) =6399.8

25、×106 /(0.1×8003)=117.64Mpa。 （3）辊颈强度： Mj= c×Pmax /2=Pmaxl/4=14.84×106 /4×600=2226.0×106 Nmm j=Mj/（0.1d3）=2226.0×106 /(0.1×6003)=103.06 MpaMn=P(×+d/2) h最大轧制力时的压下量 = P×=14.84×106×0.518×400=629.61×106 Nmm j=Mn/（0.2d3）=629.61×106

26、/(0.2×6003)=14.57 Mpa。 对于钢轧辊，运用第四强度理论计算合成应力 h=103.062+3×(14.572)=106.11Mpa。（4）辊头强度受力分析如右图4-2所示，当万向接轴传递的扭转力矩为M时，合力P为P=M/(b0-2b/3) 式中b0扁头的总宽度 b扁头一个分支的宽度根据轧制理论与工艺 表7-3选 b=1.5S=1.5×195=292.5mm 图4-2 b0=D1=750mm。可以计算轧制力P=M/(b0-2b/3)=Mn/(b0-2b/3)=(629.61×106)/(750-2/3×292.5)=1.134&

27、#215;106N取120计算，则x=0.5(b0-2b/3)sin×2=0.5(750-2/3×292.5)sin120×2=86.54mm。Mw=Px=1.134×106×86.54=98.14×106NmmMn=P×b /6=1.134×106×292.5/6=55.283×106 Nmm，因为MwMn，所以根据弯矩来校核即可。K=1+0.15/(2r/b0)0.5 =1+0.15/(2×80/750)0.5=1.325j=60×Mw×K×x/(b0

28、-2b/3)bS2 =60×98.14×106×1.325×80.673/(750-2×292.5/3)292.5×1952 =102.144 Mpa安全系数n=b/j=686/102.144=6.723 故辊头安全。（5）轧辊材料选择由上面计算可知：sh=117.64Mpa ；j=103.06Mpa；n ，= 12.92Mpa查阅相关书籍可知各种材料的强度极限如下表4-1 。表4-1 各种材料的强度极限、许用应力材料合金锻钢碳素锻钢铸钢铸铁球墨铸铁强度极限b686735 588637490588343392 39

29、2588许用应力137.2149117.6127.498117.668.678.4 78.4117.6选择碳素锻钢，其材料的抗拉强度b=686735Mpa 取b=686 Mpa 则：b/sh=686/117.64=5.83>3 所以辊身安全符合要求； b/j=686/103.06=6.64>3 所以辊颈安全符合要求； b/h=686/12.92=53.10>3 所以辊头安全。故选择碳素锻钢是合理的。二、四辊轧机强度校核 选工作辊材质为9Cr，b=833Mpa 支承辊材料选40Cr，b=686Mpa，由上面计算可知四辊轧机最大轧制力Pmax=P6=10.73 MN。1

30、.支承辊强度校核1.辊身强度Msh2=P(a2/4L/8)= 10.73×106 ×(2550/41850/8)=4359.1×106 Nmmsh2= Msh2/(0.1D23)=4761.4×106 / (0.1×10003)=47.61Mpa。2.辊颈强度Mj2= c×Pmax /2=P/4×l2=10.73×106 ×750/4=2011.9×106Nmmj2= Mj2/（0.1d23）=2011.9×106 /(0.1×7503)=47.69Mpa。3.辊头强度无计算

31、内容。4.校验因为j2 >sh2 n=686/47.69>3 所以支承辊是安全的。 2.工作辊强度校核（1）辊身强度：Msh=Pmaxa1/4b1/8 =10.73×1062550/41850/8 =4359.1×106 Nmmsh1= Msh/(0.1D3 ) =4359.1×106 /(0.1×6673)=146.89Mpa。 （2）辊颈强度：Mn=P×=10.73×106×0.56×667/2=239.99×106 Nmmj=Mn/（0.2d13）=239.99×106 /(0

32、.2×5003)=9.60 MpaMj= c×Pmax /2=Pmaxl1/4=10.73×106 /4×500=1341.3×106 Nmmj=Mj/（0.1d13）=1341.3×106 /(0.1×5003)=107.3 Mpa对于钢轧辊，运用第四强度理论计算合成应力h1=107.32+3×(9.60 2)=108.58Mpa。（3）辊头强度受力分析图4-2所示。当万向联接轴传递的扭转力矩为M时，合力P为P=M/(b0-2b/3)式中 b0扁头的总宽度 b扁头一个分支的宽度。根据轧制理论与工艺表7-3：选 b

33、=1.5S=1.5×167=250.5mm b0=D1=620mmP=M/(b0-2b/3)=Mn/(b0-2b/3)=(239.99×106)/(620-2/3×250.5) =0.530×106N。取120计算，x=0.5(b0-2b/3)sin×3/2 =0.5(620-2/3×250.5)sin120×3/2=70.64mmMw=Px=0.530×106×70.64=37.44×106NmmMn=P×b /6=0.530×106×250.5/6=22.13&

34、#215;106 Nmm，因为MwMn，所以根据弯矩来校核即可。K=1+0.15/(2r/b0)0.5 =1+0.15/(2×67/620)0.5=1.323j=60×Mw×K×x/(b0-2b/3)bS2 =60×37.44×106×1.323×70.64/(620-2×250.5/3)292.5×1672 =66.332Mpa。安全系数n=b/j=833/66.332=12.563 故辊头安全。（4）校验因为sh1 >j1 >h1 n=833/146.89=5.67>3 所

35、以工作辊是安全的。 3.接触应力计算因为工作辊和支承辊都为钢轧辊，所以泊松比v1=v2=v=0.3且E=200GPa所以： =k1+k2=(1-v1)/E1+(1-v2)/E2=0.263×10-5MPa-1q=P/L=10.73×106/2050=5.23×103N/mm，qmax=1.5q=7.85×103N/mm又因为max= 式中： r1 工作辊辊颈半径 r2支承辊辊颈半径代入数据得max=7.85×103 ×（667/2+500）/(2×0.263×10-5×667/2×500) =1

36、229.5Mpa max=0.304max=0.304 ×1229.5=373.8MPa查表3-7得40Cr 的HB=241286 ，由表3-8得 =2000 Mpa；=610 Mpa。因为max<，max< 即接触应力强度满足要求，所以验算通过。第5章 主电机容量校核一、绘制力矩图1.计算各道次轧制力矩MZMZ=2P=2Pl式中：力臂系数，由大量实验数据知：0.420.50，这里取=0.5   l接触弧长第一道次MZ1=2×11.48×0.5×0.4×0.03 =1.258 MNm。2.附加摩擦力矩确定Mm附加

37、摩擦力矩分为两部分，一为轧辊轴承中的摩擦力矩Mm1、另一项为传动机构中的摩擦力矩Mm2Mm1=P/2f1d1/2×4=P×f1×d1式中：f1轧辊轴承摩擦系数 因热轧选用滑动金属衬轴承f1=0.070.1 ，取f1=0.10 d1轧辊辊颈直径。第一道次：Mm11=P×f1×d1=11.48×0.10×0.6=0.689MNmMm2=（-1）（）式中：传动机构的效率，一级齿轮传动的效率一般取0.96-0.98，取=0.98 i一级齿轮传动，i=1。第一道次：Mm21=（-1）×（1.258+0.689）=0.039M

38、Nm则附加摩擦力矩：Mm= Mm1/iMm2 =0.689+0.039=0.728MNm3.计算各道次空转力矩由经验公式可知：Mk=(0.030.06)MH MH电动机额定扭矩，Mk=0.03MH 所以可知：二辊Mk=0.03MH=0.03×1.2×2=0.072 MNm四辊Mk=0.03MH=0.03×0.83×2=0.05 MNm同理，计算其它道次的力矩，如下表5-1所示。表5-1 各道次的轧制、摩擦、空转力矩道次12345678910MZ（MNm）1.2581.2771.2591.0250.9020.4800.3270.2610.0720.080M

39、m1（MNm）0.6890.8170.8900.8530.8560.6440.5380.4960.2350.261Mm2（MNm）0.0390.0420.0430.0380.0350.0220.0170.0150.0060.007Mm（MNm）0.7280.8590.9330.8910.8910.6760.5550.5110.2410.268Mk（MNm）0.0720.0720.0720.0720.0720.0500.0500.0500.0500.050轧制力矩图见附图二4.轧辊力矩图静力矩Mj= MZ/iMmMk i=1，即Mj= MZMmMk，加速轧制时，动力矩Md =GD2×a

40、/375，查阅相关资料可知 12CrNi3Al的密度是7.82g/cm3，所以Md =1.4×1.35×0.12×7.82×103×0.42×40/375=3.027×10-4 MNm。减速轧制时，动力矩Md =GD2×b/375，所以 Md =1.4×1.35×0.12×7.82×103×0.42×60/375=4.541×10-4 MNm。因为Md << Mj 所以忽略动力矩Md 。在各个期间内转动的总力矩为：加速轧制期 M2=M

41、jMd ，不考虑动力矩，则M2=Mj=MZMmMk=1.2580.7280.072=2.058MNm。等速轧制期 M3=Mj=2.058MNm减速轧制期 M4= MjMd=Mj=2.058 MNm空载加速期 M1= MkMd=Mk=0.072 MNm（粗轧）空载减速期 M5=MkMd=Mk=0.072 MNm（精轧）同理，其它各道次的力矩如下表5-2所示(表中力矩单位均为MNm) 。 表5-2 各道次传动力矩大小 MNm道次12345678910M10.0720.0720.0720.0720.0720.0500.0500.0500.0500.050M22.5082.2082.2641

42、.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396M32.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396M42.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396M50.0720.0720.0720.0720.0720.0500.0500.0500.0500.050二、计算各机架电机最大输出力矩及等效力矩等效力矩Mjum计算公式如下： Mjum= Mn2tn+Mn2'tn' tn+tn'式中：tn轧制时间内各段纯轧时间的总和 tn轧制周期内各段间隙时间的总和

43、 Mn各段轧制时间所对应的力矩 Mn各段间隙时间所对应的空转力矩记录等效力矩各参数数值如下表5-3所示。表5-3 等效力矩的参数 道次12345678910tn1.671.622.132.813.783.614.425.345.736.20tn1.6719.124.635.316.2810.2911.2712.3610.8411.40Mn2tn+Mn2'tn'7.0827.99710.94211.13313.1805.3343.9523.7320.8631.0961.二辊轧机等效力矩计算tn=t1+t2+t3+t4+t5=1.67+1.62+2.13+2.81+3.78=12.

44、01stn= t1 + t2 + t3 + t4 + t5 =1.67+19.12+4.63+5.31+6.28=37.01s Mn2tn+Mn2'tn' =（M12t1+M12't1'）+ ( M52t5+M52't5')=50.329stn +tn =49.02s等效力矩：Mjum1 = Mn2tn+Mn2'tn' tn+tn' = 50.32949.02 =1.013 MNm 2.四辊轧机等效力矩计算tn=t6+t7+t8+t9+t10=3.61+4.42+5.34+5.73+6.20=25.30stn= t6 +

45、t7 + t8 + t9 + t10 =10.29+11.27+12.36+10.84+11.40=56.16s Mn2tn+Mn2'tn' =（M62t6+M62't6'）+ ( M102t10+M102't10' )=14.997tn +tn =25.30+56.16=81.46s等效力矩：Mjum1 = Mn2tn+Mn2'tn' tn+tn' = 14.99781.46 =0.429 MNm 。三、校核各机架主电机容量1.校核二辊轧机的主电机容量（1）校核电动机过载条件 Mjum1 =1.013 MNm，MH=1.2×2=2.4 MNm，Mjum1 &l