n单向板肋梁楼盖设计3

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。n单向板肋梁楼盖设计3单向板肋梁楼盖设计单向板肋梁楼盖设计某多层厂房,采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖,其二层楼面见附图.楼面荷载、材料及构造等设计资料如下：(一)设计资料（1）楼面做法：楼面活荷载标准值：7.0kN/。楼面面层30mm厚水磨石地面，板底采用15mm厚混合砂浆粉底。（2）材料：混凝土强度为C25，钢筋采用HRB235、HPB335级两种。（3）尺寸：板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内240mm，柱的截面尺寸为400mm400mm.(二)楼盖的结构平面布置主梁沿横向

2、布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度：22.53=7.5m次梁跨度：366=6m板跨：7.53=2.5m按跨高比条件，要求板厚h250040=62.5mm，对于工业建筑的楼板盖，要求h80mm,取h=80mm。次梁截面高度应满足h=L18L12=600018600012=333.333500mm.取h=450mm。截面宽度取b=200mm。主梁的截面高度应满足h=L15L10=750015750010=500750mm。取h=750mm,截面宽度取b=300。楼盖结构平面布置如下页图所示（三）板的设计轴线、的板属于端区格单向板；轴线的板属于中间区格单向板。（1）荷载板的永久荷载标准值水磨石面层：2

3、20.03=0.66kN/80mm钢筋混凝土板 :0.0825=2kN/15mm石灰砂浆:0.01520=0.3kN/永久荷载设计值:g=(0.6620.3)1.2=3.552kN/活荷载设计值:q=71.3=9.1kN/荷载总设计值：g+q=3.5529.1=12.652kN/ 近似取：g+q=13kN/（2）计算简图次梁截面为200mm450mm，现浇板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：lo =ln+h/2=2500-100-120+80/2=2320mm1.025ln=2337mm取lo=2320mm。中间跨：lo=ln=2500-200=2300m

4、m。因跨度相差小于10，可按等跨连续板计算。取1m板带作为计算单元，计算简图如下页图所示。(3)弯矩设计值由表可查得，板的弯矩系数m分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，1/14。故M1=-MB=(g+q)l02/11=132.32/11=6.36kNmMC=-(g+q)l02/14=-132.3/14=-4.91kNmM2=(g+q)l02/16=132.3/16=4.3kNm这是对端区格单向板而言的，对于中间区格单向板，其Mc和M2应乘以0.8，分别为：Mc=0.8(-4.91)=-3.928kNmM2=0.84.3=3.44kNm(4)正截面受弯

5、承载力计算环境类别一级,C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板宽b=1000mm板厚h0=h-as=80-20=60mm;板宽b=1000mm。C25混凝土,1=1.0，fc=11.9kN/mm2;HPB235钢筋，fy=210kN/mm。板配筋计算的过程如下表所示。截面1B2C端区格弯矩设计值（kNm）6.36-6.364.30-4.91as0.1480.1480.1000.1140.1610.1610.1060.121计算配筋(mm)547.4547.4360.4411.4实际配筋As(mm)6/870As=5616/870As=561675As=3776/895As=414中间

6、区格弯矩设计值6.36-6.363.44-3.982as0.1480.1480.0800.0920.1610.1610.0830.097计算配筋(mm)547.4547.4282.2329.8实际配筋As(mm)6/870As=5616/870As=5616100As=283685 As=333计算结果表明，支座截面的均小于0.35符合塑性内力重分布的原则；As/bh=283/100080=0.35%此值大于0.45ft/fy=0.451.27/210=0.27%满足最小配筋率的要求。（四）次梁设计（1）荷载设计值永久荷载设计值板传来永久荷载：3.5522.5=8.88kN/m次梁自重：0.2

7、（0.45-0.08）1.225=2.22kN/m次梁粉刷：0.015（0.4-0.08）2201.2=0.266kN/m活荷载设计值q=9.12.5=22.75kN/m荷载总设计值g+q=11.366+22.75=34.116kN/m（2）计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm750mm。计算跨度：边跨l0=ln+a/2=6000-120-300/2+240/2=58501.025ln=5873.25mm取l0=5850mm中间跨l0=ln=6000-300=5700mm因跨度差小于10，可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图如下图所示(3)内力计算弯矩设计值。由表查得

8、弯矩系数分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，1/14。M1=-MB=(g+q)l02/11=34.1165.85/11=106.139kNmM2=(g+q)l02/16=34.1165.7/16=69.277kNmMC=-(g+q)l02/14=-34.1165.7/14=-79.173kNm剪力设计值。由表查得剪力系数分别为：Ain=0.45;Bex=0.60;Bin=0.55；Cex=0.55;Cin=0.55VA=0.45(g+q)ln1=0.4534.1165.73=87.968kNVBl=0.60(g+q)ln1=0.6034.1165.7

9、3=117291kNVBr=VC=0.55(g+q)ln2=0.5534.1165.7=106.945kN（4）承载力计算（a）正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf=l0/3=6000/3=2000mm；又bf=b+Sn=200+2300=2500mm所以取bf=2000mm。环境类别一级，C25混凝土，梁的最小保护层厚度c=25mm。一排纵向钢筋h0=450-35=415mm。C25混凝土，1=1.0，c=1,fc=11.9N/,ft=1.43 N/,纵向钢筋采用HPB335级钢筋，fy=300N/,箍筋采用HRB235，fy=210N/，正截面承载力计

10、算过程如下表。截面1B2C弯矩设计值（kNm）106.139-106.13969.277-79.173as0.0260.260.0170.1930.0260.300.0170.216计算配筋(mm)856987.7559.67711.144实际配筋As(mm )18+220As=882.5418As=101718+20As=568.716+218As=710.1计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力分布的原则。As/(bh)=568.7/(200450)=0.63%，此值大于0.45ft/fy=0.451.27/300=0.1905%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。（b

11、）斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、箍筋计算和最小配箍率验算。箍筋采用HRB235级钢筋，fy=210kN/mm 。验算截面尺寸：Hw=h0-hf=415-80=335mm，因hw/b=335/200=1.675Vmax=117.291kN截面尺寸满足要求。计算所需箍筋：采用6双肢箍筋。计算支座B左侧截面。由Vcs=0.7ftbh0+1.25fyh0Asv/s，可得到箍筋间距。S=1.25fyAsvh0/(Bbl-0.7ftbh0)=1.2530056.6365/(85.591000-0.71.27200365)=141.731mm。调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内

12、将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距，S=0.8141.731=113.38mm ，取S=120mm.为方便施工，沿梁长不变。验算配箍率下限值：0.24ft/fy=0.241.27/210100%=0.1633%实际sv=Asv/(bs)=56.6/(200120) 100%=0.24%满足要求。（五）主梁设计（主梁按弹性方法设计）（1）荷载设计值为了简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的永久荷载：11.3666=68.196kN主梁自重：0.75-0.080.32.525+2（0.75-0.08）0.015202.5 1.2=16.28kNG=68.196+

13、16.281=84.477kN 取G=84kNQ=22.756=136.5kN（2）计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为240mm，中间支承在400mm400mm的混凝土柱上。其计算跨度边跨：ln=7500-200-120=7180mm 1.025ln+b/2=1.0257180+400/2=7559.5mmln+(a+b)/2=7180+(240+400)/2=7500mm取l0=7500mm主梁的计算简图如下所示，因跨度差小于10，故可利用课本附表公式计算内力。计算过程及内力图见下页。（3）内力设计值及包络图 内力设计值包括弯矩设计值和剪力设计值，计算过程及包络图详见下页

14、。荷载工况弯 矩剪 力VA=0.73384=61.572kNMa= VA2.5=153.93kNMb= VA5=97.86kNMB=-0.267847.5=-168.21kNVB=2.26784=190.428kNMc=61.57210-847.5-845+190.4282.5=41.79kNVA=0.73384=61.572kNV1= VA-84=-22.428kNVbl= V1-84=-106.428kNVbr=184=84kNV2=84-84=0kN计算公式同VA=100.055kN Ma=250.136kN Mb=159.025kN MB=-273.341kNVB=309.446kN

15、Mc=67.915kN计算公式同VA=100.055kN V1=-36.445kNVbl=-172.945kN Vbr=136.5kN V2=0kN计算公式同VA=118.209kN Ma=295.523kN Mb=249.523kN MB=-136.159kNVB=154.791kN计算公式同VA=118.209kN V1=-18.291kNVbl=-154.791kN Vbr=0kN V2=0kN计算公式同VA=94.049kN Ma=235.121kN Mb=128.995kN MB=-318.386kNVB=345.755kN Mc=98.626kNMd=174.388kN MC=-1

16、82.2275kN计算公式同VA=94.049kN V1=-42.451kNVbl=-178.951kN Vbr=166.803kN V2=30.303kN计算公式同VA=-18.155kN MB=-318.386kNVB=154.655kN Mc=205.088kN计算公式同VA=-18.155kN V1=-18.155kNVbl=-18.155kN Vbr=136.5kN V2=0kN计算公式同VA=112.203kN Ma=280.508kN Mb=219.765kN MB=-182.228kNVB=90.09kN计算公式同VA=112.203kN V1=-24.297kNVbl=-16

17、0.797kN Vbr=30.303kN V2=30.303kN (4)承载力计算(a)正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因bf/h0=80/715=0.110.1，翼缘计算宽度按l0/3=7.5/3=2.5m和b+Sn=7.5m较小值确定，取bf=2.5m。B支座边的弯矩设计值MB=MBmax-V0b/2=-486.596+(84+136.5) 0.4/2=-442.496kNm。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。计算过程如下表所示。截面1B2弯矩设计值（kNm）449.453-486.596216.878-94.369as0.0310.280.0140.052s0.9840.830.9930.973计算配筋(mm)2206.52832.21018.2452.2实际配筋As(mm )720As=2200320+522As=2841216+220As=1030218As=509(b)斜截面受剪承载力验算截面尺寸：Hw=h0-hf=690-80=610mm，因hw/b=610/300=2.03Vmax279.373kN，截面尺寸满足要求。