塔吊附墙方案28572

1、Jk江小集JIANGZHONGGI塔吊附墙施工方案中洋-生态家园塔 吊 附 墙 施 工编制人：刘桂堂审核人：宋培军批准人：刘华编制单位：江苏江中集团编制日期：2014年9月20日塔吊附墙施工方案目录一、工程概况二、编制依据三、附墙布置及尺寸四、塔吊附着计算五、附着支座与建筑物构件连接的计算六、附着支座力学计算七、附着设计与施工的注意事项八、塔吊的附着的安装九、附墙安装安全措施塔吊附墙施工方案一、工程概况建设单位：南通中洲置业有限公司设计单位：南通中房建筑设计院有限公司监理单位：江苏建达工程项目管理有限公司总承包单位：江苏江中集团有限公司南通中洋生态家园工程位于南通市港闸区永和路北侧， 友谊路西

2、侧， 本工程总面积约22万平米，地上建筑共计11栋，地下1层，地上主楼33层, 建筑总高度99.6米。根据工程需要，安装的QTZ6第式起重机必须安装附 墙才能满足施工高度的要求。二、编制依据本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范(GB/T13752-1992)建筑结构荷载规范(GB50009-200D建筑安全检查标准(JGJ59-2011)建筑施工手册、钢结构设计规范(GB50017-2003FS551CM式起重机说明书三、附墙布置及尺寸根据工程需要，1#、2#娄安装5道附墙装置。第一道在距塔吊基础平 面21米处安装。2#娄的附墙是在梁上增加700高的支墩，该支墩

3、长是为与下部梁同 长，宽为200mm配筋为816,箍筋为8100 1#楼的附墙采用原有的结 构梁。江由集J1ANGZHONGGI塔吊附墙施工方案江D集JIANGZHONGGROUP塔吊附墙杆由厂家按现场情况设计制造，为安全起见，进行需要对附着支座、附着杆等验算。四、塔吊附着计算1、塔机附着杆参数塔机型号QTZ63塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m)122塔身宽度B(m)1.68起重臂长度li(m)35平衡臂长度l2(m)13.6起重臂与平衡臂截面计算高度 h(m)1.06工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值 Tkl(kN m)454.63工作状态倾覆力矩标准值Mk(kN m)270非工作状

4、态倾覆力矩标准值Mk'(kN*m)355.37附着杆数四杆附着附墙杆类型I类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm) 150 X10塔身锚固环边长C(m)22、风荷载及附着参数附着次数N5附着点1到塔机的横向距离a1(m)3.7点1到塔机的竖向距离b1(m)5.3附着点2到塔机的横向距离a2(m)3.7点2到塔机的竖向距离b2(m)3.7附着点3到塔机的横向距离a3(m)3.7点3到塔机的竖向距离b3(m)3.7附着点4到塔机的横向距离a4(m)3.7点4到塔机的竖向距离b4(m)5.3 2工作状态基本风压30(kN/m )0.2 2非工作状态基本风压30'(kN/m )0.4

5、5塔身前后片桁架的平均充实率000.35第N次附 着附着点高度 h1(m)附着点净高h01(m)风压等效 高度变化 系数z工作状态风 荷载体型系 数也非工作状 态风荷载 体型系数闪工作状态风 振系数位非工作状 态风振系 数.工作状态风 压等效均布 线荷载标准 值qsk非工作状 态风压等 效均布线 荷载标准 值 qsk'第1次附 着21211.0881.951.951.5811.6290.3790.878第2次附 着41201.281.951.951.5861.6440.4471.042第3次附 着60191.4211.951.951.5851.6430.4961.156第4次附 着79

6、191.5371.951.951.5751.6420.5331.25第5次附 着94151.6161.951.951.571.6380.5591.311悬臂端121.527.51.7541.951.951.5651.630.6041.416附图如下:伍)附墙正立面附墙侧立面塔机附着立面图3、工作状态下附墙杆内力计算3.1、 在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk=0.8。仔沁心帅=0.8 1.565 1.754 1.95 0.2 0.35 1.06=0.318kN/m3.2、 扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2qkli2-1/2qkl22=1/2 8.318

7、352-1/2 灰318 13.62=165.366kN m集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9)Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9 (454.63+165.366)=557.996kN m -3.3、 附着支座反力计算Jib江由集JIANGZHONGGI塔吊附墙施工方案270kNm0 37SI<0.379kN/rrtO 37910 447kN/m0.44T.496kN/mO 49(0 533kN/m00 959kN/m0.559kN7m 0.604kNZmJ . J 111 l'w% 0 J J - 1 * + W J J J 中 山 J- J 1111

8、* 0点忐点田蕊 (6)2100020000190001900015000炉27500计算简图在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座6处锚周环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。3.4、 附墙杆内力计算支座6处锚周环的截面扭矩Tk (考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担)， 水平内力 Nw=20.5RE=84.53kN。计算简图：塔机附着平面件Jib江由集JIANGZHONGGROUP塔吊附墙施工方案od =arctan(bi /ai)=55.081o2=arctan(Ma2)=45 006=arctan(bB/a3)=45 0o4=arcta

9、n(M/a4)=55.081 0Bi=arctan(bi-c/2)/(ai+c/2)=42.455°归arctan(Q+c/2)/(a2+c/2)=45 0 g3=arctan(b3+c/2)/(a3+c/2)=45 0 由=arctan(b4-c/2)/(a4+c/2)=42.455°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力Xl=1 0aixxi+Aip=0Xi=1时，各杆件轴力计算：TiiXsin(i-)*bi-c/2)/sin i+T2i x sin(2-烟初2+c/2)/sin 2-T3i x sin(3-$3) >(b3+c/2

10、)/sin 3-0 i x sin(4-收)油4-c/2)/sin 4=0Tii x cosi 沅-T3i x sin3疣-i x cos4屹-i x sin4 沅=0T2i x cos2沅+T3i x sin3 比-T3i x cos3冰 c+i x sin>c=0当Nw、Tk同时存在时，曲0360°循环，各杆件轴力计算：TipXsin(i-颂)*bi-c/2)/sin i+ T2pX sin(2-侬)(b2+c/2)/sin 2-3pX sin(3-他)(b3+c/2)/sin 3 B +Tk=0TipX cosi 沅-T3Px sin3疣+NwX sin 0 AN/2&g

11、t;< cos 0 x c/k=0TT2Px cos2沅+T3Px sin3 比-T3Px cos3屹-NwX sin 0 XNsW2< cos 0 x-E/=0Si = 2 (T2L/(EA)=T ii2(ai/cos 加(EA)+T 2i2(a2/cos 2)/(EA)+T 3i2(a3/cos 3)/(EA)+i 2(a4/cos 酸)/(EA)Aip=2 (TkpL/(EA)=T ii kip(ai/cos i/(EA)+T 21M2P(a2/cos 或/(EA)+T 31M3P(a3/cos 3)/( EA)Xi= -Alp/ 1i各杆轴力计算公式如下:Ti= T11 垓

12、1+ Tip, T2= T21XX1+T2P, T3=T3i>Xi+T3p, T4=Xi(1) 8由0360°循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力 Ti=0kN, T2=229.521kN, T3=0kN, T4=224.653kN最大轴压力 Ti=225.319kN, T2=0kN , T3=230.506kN, T4=0kN(2) 8由0360°循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力:最大轴拉力 T1=225.319kN, T2=0kN , T3=230.507kN, T4=0kN最大轴压力 T1=0kN, T2=2

13、29.522kN, T3=0kN , T4=224.653kN4、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。4.1、 附着支座反力计算355.37kN-rv0 878hO.E73kN/rrtO 87311 042kN/m1.04J.156kN/m1.156H25kN/m1.1.311kN/m1311kN7m 1.416kN/m叔 12)思*叔叔 (6)21000 I 2000019000|19000 1500027500j JI 1% 0 J J (- *+w J J JI III* 山 I 1111中中止J ill ill

14、I4.2、附墙杆内力计算计算简图剪力图得：RE=117.22kN塔吊附墙施工方案JIANGZHONG GROUP支座6处锚固环的水平内力Nw=RE=117.22kN。根据工作状态方程组Tk=0, 8由0360 °循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力:最大轴拉力 Ti=33.653kN, T2=93.709kN, T3=93.764kN, T4=33.653kN最大轴压力 Ti=33.653kN, T2=93.709kN, T3=93.763kN, T4=33.653kN5、附墙杆强度验算附墙杆钢管规格(mm)150X10附墙杆截面面积A(mm2)6565.929附墙杆截面回转半径i(mm

15、)73.977附墙杆强度设计值f(N/mm 2)2155.1、杆件轴心受拉强度验算(T =N/A=230507/6565.929=35.10N/mm2< 用=215N/mm2满足要求!5.2、杆件轴心受压强度验算附墙杆1长细比：依L0/i=(a12+b12)0.5/i=(37002+53002)0.力3.977=87.375入=1钿弧范表得:(|)1=0.639满足要求!附墙杆2长细比：?2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(37002+37002)0.力3.977=70.733入=1钿弧范表得:(12=0.746满足要求!附墙杆3长细比：g=L0/i=(a32+b32)0.5/

16、i=(37002+370O2)0.5/73.977=70.733入=1钿弧范表得:(13=0.746满足要求!附墙杆4长细比：gL0/i=(a42+b42)0.5/i=(37002+530O2)0.5/73.977=87.375入=1钿弧范表得:3=0.639满足要求!附墙杆1轴心受压稳定系数:3 = N1/( 1A)=225319/(0.639 6565.929)=53.703N/mm2< f=215N/mm2Jk江小集JIANGZHONGGI塔吊附墙施工方案满足要求!附墙杆2轴心受压稳定系数:o2=N2/( 2A)=229522/(0.746 6565.929)=46.859N/mm

17、2& m=215N/mn2满足要求！附墙杆3轴心受压稳定系数：os=N3/( 3A)=230506/(0.746 6565.929)=47.059N/mm2< f=215N/mm2满足要求！附墙杆4轴心受压稳定系数：o4=N4/( 4A)=224653/(0.639 6565.929)=53.545N/mrn2< f=215N/mm2满足要求！五、附着支座与建筑物构件连接的计算附着支座与建筑物的连接采用与预埋件在建筑物构件上的连接采用钢筋拉钩与 构件上的主筋连接。预埋件钢筋的规格和施工要求按照下面要求确定：1 .预埋件钢筋拉钩必须用HPB300冈制作；2 .附着的建筑物构件

18、混凝土强度等级不应低于 C2Q3 .预埋螺栓的直径大于24mm4 .预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：口 75潞哒f =N其中n为预埋钢筋数量；d为预埋钢筋直径；l为预埋钢筋埋入长度；f为预埋钢筋与混凝土粘接强度(C2Cfe 1.5N/mmA2, C3Cfe3.0N/mmA2); N附着杆的轴向力。5 .预埋钢筋数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋钢筋 埋入长度不少于15d;钢筋埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。计算：本工程采用螺栓为HPB30CB钢，直径为25 mm附着的建筑物构件混凝土强度等级C40,每个预埋件数量为4根，0.75*4*3.14*25*400*3.0=282

19、600N=282.6KN根据以上受力分析，附着杆最大的轴向力为112KN282.6KN故：附着支座与建筑物的连接满足结构安全要求。六、附着支座力学计算1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂；2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂。对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度 下塔身产生的水平剪力。对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。以下分别对不同受力情况进行计算：(二)、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=164.83 (T.m)剪力：V=3.013 (T

20、)扭矩：T=12 (T.m),则：1、当剪力沿x-x轴时，由12 MB=0得T+V*L1 - LBO *N1=0即： N1= (T+ V*L1) / LB0 '=(12+3.013*3.65 ) /5.932=3.88 (T)通过三角函数关系，得支座A反力为：RAY= N1*sin52.3426=3.88*sin52.3426=2.84(T)RAx= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64(T)由三MC=0得N3*LG0 +T+V*0.8=0即：N3=- (T+ V*0.8 ) / L G0 '=-(12+3.013*0.8 ) /0.966=-

21、14.92 (T)由 12 Mo =0,得N2*LC0 -(T+V*L6)=0即：N2 = (T+ V*L6) / L C 0 '=(12+3.013*0.027 ) /0.98Jk江小集JIANGZHONGGI塔吊附墙施工方案=12.33 (T)由力平衡公式三Ni=0,得RAY+RBY=0-RAX-RBX +V =0,故RBY= -RAY =-2.84 (T)(负值表示力方向与图示相反，以下同)RBX = -RAX +V =-2.64+12.33=9.48(T)2、当剪力沿y-y轴时，由12 MB=0得T- (V*L4+LB0 *N1) =0即：N1= (T-V*L4) / LB0

22、'=(12-3.013*4.5 ) /5.932=-0.263 (T)通过三角函数关系，得支座A反力为：RAY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171(T)RAx= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2(T)由三MC=0得N3*L C0' +T+V*0.8=0即：N3=- (T+ V*0.8 ) / L C0 '=-(12+3.013*0.8 ) /0.98=-14.91 (T)由 12 Mo =0,得N2*LC0 -(T+V*L5)=0即：N2 = (T+ V*L5) / L G 0 

23、9;=(12+3.013*0.2 ) /0.966=13.05 (T)由静力平衡公式三Ni=0,得RAY +RBY+V =0RAX+ RBX =0 故RBY= -(RAY +V)=-(-3.16+12)=-8.84(T)RBX = -RAX =2.93 (T)(二)、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为:弯矩：M=191.603 (T.m)塔吊附墙施工方案江小集JIANGZHONGGI剪力：V=10.036 (T),剪力沿塔身横截面对角线，对图c,由12 MB=0得V*LBH +LBO *N1=0即： N1=-V*LBH/LB0'=-10.036*0.6/5.932=

24、-1.015 (T) 通过三角函数关系，得支座A反力为：RAY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8(T)RAx= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62(T)由三MC=0得 N3*L0' C+ V* LC0=0即：N3=- V* LC0/ L C0 '=-10.036*1.132/0.98=-11.6 (T) 由 12 Mo =0,得N2*LC0 -V*L7=0即：N2 = V*L7/ L C 0 '=10.036*0.17/0.98=1.74 (T)由力平衡公式三Ni=0,得RAY +R

25、BY+V*cos45 =0和-RAX-RBX +V*sin45° =0 ,故 RBY= -RAY- V*cos45° =0.8-10.036*cos45 ° =-6.3 (T) RBX = -RAX +V* sin45 ° =0.62+10.036*sin45 ° =7.79 (T) 由 12MB=0,得V*LBG +LB0 *N1=0即： N1=-V*LBG/LB0'=-10.036*5.67/5.932=-9.6 (T)由三MC=0得N3*0+ V* LC0=0,即江由集塔吊附墙施工方案JIANGZHONG GROUPN3=0通过三

26、角函数关系，得支座A反力为：RAY= N1*sin52.3426=-9.6*sin52.3426=-7.6(T)RAx= -N1*cos52.3426=-9.6* cos52.3426=-5.87(T)由静力平衡公式，得RAY +RBY+V*sin450=0口 RAX+RBX +V*cos450 =0 故RBY=-RAY-V*sin450=7.6-10.036*cos450=0.5 (T)RBX=-RAX-V*sin450=-5.87-10.036*sin450=-13(T)根据如上计算，附墙杆件和支座受力最大值见下表： AB干BC杆BD杆A支座B支座RAX RAY RBX RBYN1=-9.

27、6t N2=13.05t N3=-14.92t 7.6t 5.87t -13t 0.5t由于外力方向可向相反方向进行，故以上数值可正可负，均按压杆进行设计。三、结构梁抗剪切和局部压力强度验算附墙埋件受力面积为300X 4 00，锚固深度按200计算，最小梁断面为200X 500,箍筋为 小8200由上面的计算结果可知，支座最大拉力（压力）为（ RBX2+RBY2 1/2= （13 2+0.52） 1/2=13.01T=130.1KNo结构抗剪切计算公式为：式中：Ft:碎的轴心抗拉强度，取1.5*75%Mpa（C304n2天强度等级）um:距集中反力作用面积周边h0/2处的周长um =2340h

28、0:截面有效高度h0=235fyv:钢筋的抗剪强度，取fyv =235Mpa （小12,田级钢）Asyu:与剪切面积相交的全部箍筋截面面积，Asyu =2*113=226mm2K:安全系数，K=2.5故：右式 /K=（1.5*0.75*2340*235+0.8*235*226）/2.5=661125.5/2.5=264450.2NJIANGZHONGOROUP塔吊附墙施工方案=264.45KN>130.1KN结论：利用结构已有的箍筋小820英抗剪强度能满足受力要求。四、附墙与结构连接予埋件锚筋强度验算附墙与结构连接予埋件受力最大值为 X轴方向的13T?口 YW方向的0.5T。附墙杆与予埋

29、件的连接销栓到锚筋根部的距离取 250mm则Xtt方向的5.83T将产生弯 夕IM=250*5.83*104=15457500O (N.mrm 。弯矩和Ytt方向15.1T拉力作用下，边锚筋抗 拉强度验算如下：RBY/AS.+M/Wn< fy其中，RB次 15.1T=151000NAS总为锚筋总面积，为4172mm2锁筋为6根直径为16的三级螺纹钢+2根植筋为20的三 级螺纹钢)Mfe 154575000N.mmwn氐抗矩，值为：Wn =6*AS1* (h12+h22) / h1=6*490.9*(2502+1002)/ 250=73752816mm3故此，RBY/AS. +M/Wn =151000/4172+154575000/73752816=38 N/mm2<<f=310N/mm2可知锚筋强度满足要求。七、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则：1 .附着固定点应设置在丁字墙(承重隔墙和外墙交汇点)和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；2 .对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；3 .在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在 承重内墙上；4 .附着固定点应布设在靠近楼板