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1、第二章第二章 整整 经经 在整经工序中,纱线从一定数量的筒子上退绕下来,以工在整经工序中,纱线从一定数量的筒子上退绕下来,以工艺规定的长度卷绕到整经轴或织轴上去。艺规定的长度卷绕到整经轴或织轴上去。 整经要求:整经要求: 全片经纱张力应均匀;全片经纱张力应均匀; 不损伤纱线的物理机械性能,尽量减少对纱身的摩擦损伤;不损伤纱线的物理机械性能,尽量减少对纱身的摩擦损伤; 全片经纱排列均匀;全片经纱排列均匀; 整经根数、整经长度、纱线配列应符合工艺设计规定;整经根数、整经长度、纱线配列应符合工艺设计规定; 接头质量应符合规定标准接头质量应符合规定标准 。 在织造生产中,根据纱线的类型和所采用的生产工

2、艺,整在织造生产中,根据纱线的类型和所采用的生产工艺,整经方式可分为经方式可分为分批整经分批整经、分条整经分条整经和和分段整经分段整经。1 1分批整经分批整经 (轴经整经)(轴经整经) 生产效率高,适宜于大批量生产的特点,并且整经轴质量生产效率高,适宜于大批量生产的特点,并且整经轴质量也较好,片纱张力比较均匀。主要用于原色或单色织物生产,也较好,片纱张力比较均匀。主要用于原色或单色织物生产,也可用于色织物生产,但对于花纹复杂或隐条、隐格织物有一也可用于色织物生产,但对于花纹复杂或隐条、隐格织物有一定技术难度。定技术难度。 分批整经机可分为两大类:一类是滚筒式摩擦传动整经机,分批整经机可分为两大

3、类:一类是滚筒式摩擦传动整经机,如如14521452型分批整经机等;另一类是整经轴直接传动的整经机,型分批整经机等;另一类是整经轴直接传动的整经机,如如GA121GA121分批整经机和分批整经机和BenningerZCBenningerZCL L分批整经机等。分批整经机等。 滚筒式摩擦传动整经机有主要缺点:纱线磨损严重,经纱滚筒式摩擦传动整经机有主要缺点:纱线磨损严重,经纱的张力均匀程度和整经轴圆整程度不良,经纱断头刹车时,所的张力均匀程度和整经轴圆整程度不良,经纱断头刹车时,所需刹车时间较长,断头找头困难,容易产生倒断头疵点。因此,需刹车时间较长,断头找头困难,容易产生倒断头疵点。因此,滚筒

4、式摩擦传动整经机被逐步淘汰,在国外,整经轴直接传动滚筒式摩擦传动整经机被逐步淘汰,在国外,整经轴直接传动的整经机已广泛使用。的整经机已广泛使用。 图图2 21 1所示为新型分批整经机所示为新型分批整经机 图图2 22 2所示是分批整经机的工所示是分批整经机的工艺流程图。艺流程图。 2-12-22 2分条整经(带式整经)分条整经(带式整经) 缺点:生产效率低;条带之间整经张力不够均匀。缺点:生产效率低;条带之间整经张力不够均匀。 在弹性较好的毛纱、天然丝、人造丝加工中,这种现象不明显,在弹性较好的毛纱、天然丝、人造丝加工中,这种现象不明显,但对于弹性较差的麻纱、玻璃纤维、金属丝等,这种张力不匀的

5、弊但对于弹性较差的麻纱、玻璃纤维、金属丝等,这种张力不匀的弊病就比较突出。病就比较突出。 优点,花纹排列方便(多色纱或不同捻向纱整经),回丝少,优点,花纹排列方便(多色纱或不同捻向纱整经),回丝少,适宜织物的小批量、多品种生产。对于不需要上浆的产品可以直接适宜织物的小批量、多品种生产。对于不需要上浆的产品可以直接在整经过程中获得织轴,缩短了工艺流程。所以,在丝织厂、毛织在整经过程中获得织轴,缩短了工艺流程。所以,在丝织厂、毛织厂和色织厂中分条整经方法应用很广。厂和色织厂中分条整经方法应用很广。2-33 3分段整经分段整经 分段整经是将织物总经根数分成根数尽可分段整经是将织物总经根数分成根数尽可

6、能相等的几份,每份纱线以一定长度卷绕到一个狭窄的能相等的几份,每份纱线以一定长度卷绕到一个狭窄的整经轴上,沿整经轴轴线方向纱线的排列密度与织轴相整经轴上,沿整经轴轴线方向纱线的排列密度与织轴相同。在特阔的产业用机织物生产中,有时使用这种整经同。在特阔的产业用机织物生产中,有时使用这种整经加工方式。在针织生产中,这种整经方式被称为经编整加工方式。在针织生产中,这种整经方式被称为经编整经。经。 第一节第一节 整经张力整经张力 整经张力应当适度、均匀。整经张力过大,会引起经纱强整经张力应当适度、均匀。整经张力过大,会引起经纱强力及弹性损失,后道工序中,特别是织机上经纱断头增加。整力及弹性损失,后道工

7、序中,特别是织机上经纱断头增加。整经张力过小,使整经轴绕纱量少,成形不良整经片纱张力不经张力过小,使整经轴绕纱量少,成形不良整经片纱张力不匀会影响浆纱生产和浆轴质量,并在织机上产生开口不清、匀会影响浆纱生产和浆轴质量,并在织机上产生开口不清、“三跳三跳”织疵等种种弊病。因此,后续各道工序的生产效率、织疵等种种弊病。因此,后续各道工序的生产效率、产品质量在很大程度上取决于纱线的整经张力状况。产品质量在很大程度上取决于纱线的整经张力状况。* * 经轴卷绕点处的张力经轴卷绕点处的张力: :* * 锥形筒子的退绕张力;张力器附加张力;导纱机件摩擦引起锥形筒子的退绕张力;张力器附加张力;导纱机件摩擦引起

8、的张力;空气阻力。的张力;空气阻力。* * 要求:张力适度、均匀要求:张力适度、均匀。 影响整经张力的因素影响整经张力的因素整经张力的影响:整经张力的影响:1 1、单纱张力:应适度。过大,引起强力及弹性损失,断、单纱张力:应适度。过大,引起强力及弹性损失,断头增加;过小,卷绕密度降低,绕纱量少,成形不良。头增加;过小,卷绕密度降低,绕纱量少,成形不良。2 2、片纱张力:要均匀。影响浆纱生产和浆轴质量,织机、片纱张力:要均匀。影响浆纱生产和浆轴质量,织机上产生开口不清、上产生开口不清、“三跳三跳”织疵等。织疵等。一、纱线退绕张力一、纱线退绕张力 在导纱孔处,纱线的张力取决于纱线对筒子表面在导纱孔

9、处,纱线的张力取决于纱线对筒子表面粘附力粘附力、纱线、纱线在筒子表面摩擦滑移所产生的在筒子表面摩擦滑移所产生的摩擦阻力摩擦阻力、退绕纱圈的运动、退绕纱圈的运动惯性力惯性力、空气阻力空气阻力以及气圈引起的以及气圈引起的离心力离心力等。等。 纱线张力作周期性的变化,变化周期对应于筒子上两层纱线的纱线张力作周期性的变化,变化周期对应于筒子上两层纱线的退绕;退绕点位于筒子底部退绕;退绕点位于筒子底部( (大端大端) )时,由于纱线未能完全抛离筒子时,由于纱线未能完全抛离筒子表面,致使摩擦纱段较长,增加了纱线分离点的张力,因此纱线退表面,致使摩擦纱段较长,增加了纱线分离点的张力,因此纱线退绕强力最大并对

10、应于曲线的波峰;退绕点位于筒子顶部绕强力最大并对应于曲线的波峰;退绕点位于筒子顶部( (小端小端) )时,时,摩擦纱段很短,则对应于曲线的波谷。摩擦纱段很短,则对应于曲线的波谷。 2-4 通常筒子处于平置的工作状态,当退绕点位于筒子圆锥表面通常筒子处于平置的工作状态,当退绕点位于筒子圆锥表面下半部分时,由于纱线自重的作用纱线比较容易抛离筒子表面,下半部分时,由于纱线自重的作用纱线比较容易抛离筒子表面,从而摩擦纱段较短,纱线的退绕张力较小。反之,当退绕点位于从而摩擦纱段较短,纱线的退绕张力较小。反之,当退绕点位于上半部分时,则纱线退绕张力较大。为减少这种张力差异,在筒上半部分时,则纱线退绕张力较

11、大。为减少这种张力差异,在筒子架的安装保养工作中,子架的安装保养工作中,规定筒子锭座的中心线应通过导纱孔垂规定筒子锭座的中心线应通过导纱孔垂直下方直下方15155 5mmmm处处,如图,如图2 25 5所示。所示。 图图2 26 6表明,随整经速度提高,气圈顶点的导纱孔处纱线退表明,随整经速度提高,气圈顶点的导纱孔处纱线退绕平均张力绕平均张力( (筒子大小端处退绕张力的平均值筒子大小端处退绕张力的平均值) )也不断增加。也不断增加。 2-52-6 整个筒子纱线退绕平均张力变化如图整个筒子纱线退绕平均张力变化如图2 27 7所示。所示。 卷装尺寸变化导纱孔处的纱线张力也发生变化,高速整经或粗特卷

12、装尺寸变化导纱孔处的纱线张力也发生变化,高速整经或粗特纱加工时变化尤为明显。因此,纱加工时变化尤为明显。因此,筒子架上筒子退绕尺寸应保持筒子架上筒子退绕尺寸应保持致致。 导纱距离过大或过小,都会使平均张力增加导纱距离过大或过小,都会使平均张力增加,这是因为导纱距,这是因为导纱距离越长则退解气圈的纱线质量越大,退解时气圈离心惯性力也越大。离越长则退解气圈的纱线质量越大,退解时气圈离心惯性力也越大。 导纱距离小时,则纱线在退解时易与筒子摩擦,又使张力有所增加。导纱距离小时,则纱线在退解时易与筒子摩擦,又使张力有所增加。 生产中一般采用的导纱距离为生产中一般采用的导纱距离为140140250250m

13、mmm,对于涤棉纱,为了减少对于涤棉纱,为了减少 纱条扭结,以采用偏短的导纱距离为宜。纱条扭结,以采用偏短的导纱距离为宜。 2-7整经退绕张力1.单层纱短片断张力的变化规律单层纱短片断张力的变化规律: 筒子大端:筒子大端:张力较大张力较大-波峰;波峰; 筒子小端:筒子小端:张力较小张力较小-波谷。波谷。 纱线越粗,退绕张力越大;相同特数时,速度越高,纱线越粗,退绕张力越大;相同特数时,速度越高,退绕张力越大。退绕张力越大。2. 整只筒子退绕张力变化规律:整只筒子退绕张力变化规律: 满筒满筒- 中筒中筒- 小筒:张力在发生变化,规律不明显。小筒:张力在发生变化,规律不明显。对高速或粗特纱的影响显

14、著。对高速或粗特纱的影响显著。3. 导纱距离对退绕张力的影响:导纱距离对退绕张力的影响: 筒管顶部到导纱瓷眼之间的距离:一般选择筒管顶部到导纱瓷眼之间的距离:一般选择140-250mm导纱距离:棉纱:导纱距离:棉纱:230-250mm, T/C纱:纱:200-220mm。二、张力装置产生的纱二、张力装置产生的纱线张力线张力 中、低速整经时,中、低速整经时,纱线退绕张力很小,不纱线退绕张力很小,不能满足整经轴卷绕密度能满足整经轴卷绕密度的要求,必须使用张力的要求,必须使用张力装置,(累加法和倍积装置,(累加法和倍积法兼容)使纱线张力达法兼容)使纱线张力达到所需的数值。到所需的数值。 2-8三、空

15、气阻力和导纱部件引起的纱线张力三、空气阻力和导纱部件引起的纱线张力 空气阻力(既张力增量)空气阻力(既张力增量) F =CF =Cv v2 2D DL L空气阻力所形成的张力增量与空气阻力所形成的张力增量与纱线引出距离纱线引出距离( (即纱线长度即纱线长度L)L)及及整整经速度经速度的平方成正比。的平方成正比。 摩擦阻力引起纱线张力增量摩擦阻力引起纱线张力增量 T =fT =fq qL L 包围摩擦引起的纱线张力增量包围摩擦引起的纱线张力增量 T= T= 由以上分析可知,由以上分析可知,纱线张力增量取决于纱线引出距离纱线张力增量取决于纱线引出距离( (纱线纱线长度长度) )、纱路曲折程度(摩擦

16、包围角、纱路曲折程度(摩擦包围角) )及整经速度等因素。及整经速度等因素。式中:式中:C C空气阻力系数;空气阻力系数; 空气密度;空气密度;v v纱线速度;纱线速度;D D纱线直径;纱线直径; L L纱线长度纱线长度 式中:式中:f f纱线对导纱工作表面的摩擦系数;纱线对导纱工作表面的摩擦系数; q q单位长度的纱线重量;单位长度的纱线重量; L L纱线长度。纱线长度。1)(02211 nnfffeT空气阻力和导纱部件引起的纱线张力空气阻力和导纱部件引起的纱线张力 1 1、空气阻力:、空气阻力: F=Cv F=Cv2 2pDLpDL 空气阻力引起的张力增量与纱线长度及整经速度的空气阻力引起的

17、张力增量与纱线长度及整经速度的平方成正比。平方成正比。 2 2、纱线自重引起张力增量:、纱线自重引起张力增量: T T1 1=fqL =fqL 3 3、摩擦包围角引起的张力增量摩擦包围角引起的张力增量T T2 2 与摩擦包围角和摩与摩擦包围角和摩擦系数有关。擦系数有关。四、均匀片纱张力的措施四、均匀片纱张力的措施( (一一) )采用间歇整经方式及筒子定长采用间歇整经方式及筒子定长 络筒定长,退绕直径一致。络筒定长,退绕直径一致。( (二二) )合理设定张力装置的工艺参数合理设定张力装置的工艺参数 适当调整张力圈重量,纱线的包围角、气动或弹簧加压压力,适当调整张力圈重量,纱线的包围角、气动或弹簧

18、加压压力,使上、中、下层筒子和前后筒子之间纱线张力在卷绕时趋于一致。使上、中、下层筒子和前后筒子之间纱线张力在卷绕时趋于一致。 图图2 29 9所示为涤棉细特高所示为涤棉细特高密织物在密织物在14521452型整经筒子架上型整经筒子架上弧形四分段的张力圈重量配置弧形四分段的张力圈重量配置图。张力圈重量为图。张力圈重量为l1.4l1.4、l0.6l0.6、9.39.3、8.5g8.5g弧形四段配置后,弧形四段配置后,全幅张力不匀率为全幅张力不匀率为7 7.25.25。2-9筒子位置对整经张力的影响筒子位置对整经张力的影响排间张力差异排间张力差异: : 后排后排 中排中排 前排前排层间张力差异层间

19、张力差异: : 下层下层 上层上层 中层中层惯性力与运动方向:惯性力与运动方向: 下层相反,上层相同下层相反,上层相同( (三三) )纱线合理穿入伸缩筘纱线合理穿入伸缩筘 纱线穿入伸缩筘的不同部位会形成不同的摩擦包围角,引起不纱线穿入伸缩筘的不同部位会形成不同的摩擦包围角,引起不同的纱线张力。同的纱线张力。合理穿筘既要达到片纱张力均匀目的,又要适当兼合理穿筘既要达到片纱张力均匀目的,又要适当兼顾操作方便。顾操作方便。 分排穿筘法分排穿筘法从第一排开始,由上而下从第一排开始,由上而下( (或由下而上或由下而上) )将纱线从伸将纱线从伸缩筘中点往外侧逐根逐筘穿入,如图缩筘中点往外侧逐根逐筘穿入,如

20、图2 21010(a a)。操作较不方便,。操作较不方便,但在一些整经机上,因引出距离较短的前排纱线穿入纱路包围角较但在一些整经机上,因引出距离较短的前排纱线穿入纱路包围角较大的伸缩筘中部,而后排穿入包围角较小的边部,能起到均匀纱线大的伸缩筘中部,而后排穿入包围角较小的边部,能起到均匀纱线张力的作用,并且纱线断头时也不易缠绕邻纱。张力的作用,并且纱线断头时也不易缠绕邻纱。 分层穿筘法分层穿筘法则从上层则从上层( (或或下层下层) )开始,把纱线穿入伸缩开始,把纱线穿入伸缩筘中部,然后逐层向伸缩筘筘中部,然后逐层向伸缩筘外侧穿入,如图外侧穿入,如图2 210(10(b)b)所所示。此法纱线层次清

21、楚,找示。此法纱线层次清楚,找头、引纱十分方便,但扩大头、引纱十分方便,但扩大了纱线张力差异,影响整经了纱线张力差异,影响整经质量。因此,目前质量。因此,目前14521452型整型整经机上较多采用分排穿筘法。经机上较多采用分排穿筘法。2-10(四(四) )加强生产管理,保持良好的机械状况加强生产管理,保持良好的机械状况 定期校正筒子锭座。定期校正筒子锭座。高速整经机在筒子换筒之后,导纱距离高速整经机在筒子换筒之后,导纱距离要按规定标准调节。要按规定标准调节。 各轴辊安装应平直、平行、水平。各轴辊安装应平直、平行、水平。整经轴要定期保养维修,整经轴要定期保养维修,轴芯应平直,木管应圆整,盘片应垂

22、直轴芯,以减少整经轴跳轴轴芯应平直,木管应圆整,盘片应垂直轴芯,以减少整经轴跳轴引起的张力波动,张力装置需经常清洗、检查,保持张力盘回转引起的张力波动,张力装置需经常清洗、检查,保持张力盘回转轻快灵活,保证张力装置的工艺参数符合工艺设计规定。伸缩筘轻快灵活,保证张力装置的工艺参数符合工艺设计规定。伸缩筘筘齿也应排列均匀。筘齿也应排列均匀。 分批整经的工艺设计应尽可能多头少轴,减小整经轴上纱线分批整经的工艺设计应尽可能多头少轴,减小整经轴上纱线的间距,避免纱线过大的左右活动范围,同时伸缩筘排纱要匀,的间距,避免纱线过大的左右活动范围,同时伸缩筘排纱要匀,并左右一致,使整经轴形状正确、表面平整、片

23、纱张力均匀。并左右一致,使整经轴形状正确、表面平整、片纱张力均匀。 半成品管理中应做到筒子先到先用,减少筒子回潮率不同所半成品管理中应做到筒子先到先用,减少筒子回潮率不同所造成的张力差异。使用高速整经机时,应加强络筒半成品质量的造成的张力差异。使用高速整经机时,应加强络筒半成品质量的控制控制,减少整经过程中纱线断头关车次数,避免频繁的启、制动减少整经过程中纱线断头关车次数,避免频繁的启、制动所引起的张力波动。所引起的张力波动。 长丝整经机上还配备有张力架,以提高片纱张力的纵向均匀程长丝整经机上还配备有张力架,以提高片纱张力的纵向均匀程度。其原理如图度。其原理如图2 2-l1l1所示,张力架由导

24、辊所示,张力架由导辊l l、2 2和悬臂梁式张力传感和悬臂梁式张力传感器器3 3组成。导辊组成。导辊1 1和和2 2以齿轮相互连接,在导辊以齿轮相互连接,在导辊2 2的一端装有交流电动的一端装有交流电动机,另一端装有涡流制动器。纱线机,另一端装有涡流制动器。纱线4 4绕过导辊绕过导辊1 1、2 2,并以一定压力,并以一定压力压在传感器感应元件压在传感器感应元件-悬臂粱上,这压力的数值与片纱张力大小悬臂粱上,这压力的数值与片纱张力大小有关。当纱线张力波动时,悬臂粱变形量变化,传感器有关。当纱线张力波动时,悬臂粱变形量变化,传感器3 3发出信号,发出信号,经与设定值经与设定值( (对应一定的整经张

25、力对应一定的整经张力) )对比,使导辊对比,使导辊2 2上的交流电动机上的交流电动机或涡流制动器工作。或涡流制动器工作。 使用张力架后,筒子架上纱使用张力架后,筒子架上纱线引出的张力值可调节得较小,线引出的张力值可调节得较小,片纱通过张力架时,借助统一、片纱通过张力架时,借助统一、集中的张力设定,达到均匀、适集中的张力设定,达到均匀、适度的片纱张力。对应不同的纱线度的片纱张力。对应不同的纱线整经张力,角整经张力,角要作调整,以改要作调整,以改变纱线对导辊变纱线对导辊1 1、2 2的摩擦包围角,的摩擦包围角,使导辊能对纱线产生足够的摩擦使导辊能对纱线产生足够的摩擦阻力,满足片纱张力调整的需要。阻

26、力,满足片纱张力调整的需要。2-11均匀张力的措施均匀张力的措施1. 1. 筒子与导纱瓷眼的相对位置筒子与导纱瓷眼的相对位置2. 2. 合理配置张力垫圈的重量合理配置张力垫圈的重量3. 3. 合理穿入后筘和伸缩扣合理穿入后筘和伸缩扣4. 4. 适当加长筒子架到机头的距离适当加长筒子架到机头的距离5. 5. 集体换筒集体换筒6. 6. 加强生产管理,保持良好的机械状态加强生产管理,保持良好的机械状态 第二节第二节 整经卷绕整经卷绕 整经卷绕一般属平行卷绕方式,对卷绕过程的要求是整整经卷绕一般属平行卷绕方式,对卷绕过程的要求是整经张力和卷绕密度均匀、适宜,卷绕成形良好。经张力和卷绕密度均匀、适宜,

27、卷绕成形良好。 一、分批整经的卷绕一、分批整经的卷绕 分批整经机上伸缩筘左右往复移动,引导纱线平行地均分批整经机上伸缩筘左右往复移动,引导纱线平行地均布在整经轴表面,并且互不嵌入。根据纱线直径及纱线排列布在整经轴表面,并且互不嵌入。根据纱线直径及纱线排列密度,伸缩筘动程在密度,伸缩筘动程在0 04040mmmm范围内调整。在伸缩筘到导纱辊范围内调整。在伸缩筘到导纱辊以及导纱辊到整经轴卷绕点之间存在着自由纱段,因为自由以及导纱辊到整经轴卷绕点之间存在着自由纱段,因为自由纱段的作用,整经轴上每根纱线卷绕点的左右往复动程小于纱段的作用,整经轴上每根纱线卷绕点的左右往复动程小于伸缩筘动程伸缩筘动程5

28、5l0mml0mm。 部分分批整经机在结构设计上作了改进,部分分批整经机在结构设计上作了改进,缩短了自由缩短了自由纱段长度纱段长度,使伸缩筘往复运动的导纱功效准确地传递到整,使伸缩筘往复运动的导纱功效准确地传递到整经轴上,达到经纱排列均匀目的。经轴上,达到经纱排列均匀目的。 为保持整经张力恒定不变,为保持整经张力恒定不变,整经轴必须以恒定的表面整经轴必须以恒定的表面线速度回转线速度回转,于是随整经轴卷绕半径增加,其回转角速度,于是随整经轴卷绕半径增加,其回转角速度逐渐减小,然而整经卷绕功率恒定不变、因此,整经卷绕逐渐减小,然而整经卷绕功率恒定不变、因此,整经卷绕过程具有恒线速过程具有恒线速、恒

29、张力恒张力、恒功率的特点。恒功率的特点。 二、分条整经的卷绕二、分条整经的卷绕( (一一) )卷绕传动卷绕传动 滑差电动机滑差电动机1 1经主轴经主轴O O1 1、离合器离合器2 2,使滚筒,使滚筒3 3转动,将转动,将纱线条带卷绕到滚筒上。卷纱线条带卷绕到滚筒上。卷绕过程中滚筒卷绕半径和卷绕过程中滚筒卷绕半径和卷绕力矩不断增大,滑差电动绕力矩不断增大,滑差电动机的机械特性使滚筒转速下机的机械特性使滚筒转速下降,从而降,从而保证纱线卷绕速度、保证纱线卷绕速度、卷绕张力恒定卷绕张力恒定。分条整经机。分条整经机上除使用滑差电动机调速外,上除使用滑差电动机调速外,还有交流电动机配以无级变还有交流电动

30、机配以无级变速器调速、直流变速电动机速器调速、直流变速电动机调速、变量液压马达调速等,调速、变量液压马达调速等,以达到恒张力卷绕的目的。以达到恒张力卷绕的目的。2-12( (二二) )导条导条 第一条带的纱圈由滚筒头端斜度板所构成的圆锥支持,以免纱第一条带的纱圈由滚筒头端斜度板所构成的圆锥支持,以免纱圈倒塌。在卷绕过程中,条带依靠定幅筘的横移引导,向圆锥方向圈倒塌。在卷绕过程中,条带依靠定幅筘的横移引导,向圆锥方向均匀移动,纱线以螺旋线状卷绕在滚筒上,条带的截面呈平行四边均匀移动,纱线以螺旋线状卷绕在滚筒上,条带的截面呈平行四边形,见图形,见图2 21313所示。以后逐条卷绕的条带都以前一条带

31、的圆锥形所示。以后逐条卷绕的条带都以前一条带的圆锥形头端为依托,全部条带卷绕之后,卷装呈良好的圆柱形状,纱线的头端为依托,全部条带卷绕之后,卷装呈良好的圆柱形状,纱线的排列整齐有序。排列整齐有序。 定幅筘的横移运动由导条机构完成。图定幅筘的横移运动由导条机构完成。图2 21212中,滚筒轴一端中,滚筒轴一端装有定幅筘变速箱,通过变换齿轮装有定幅筘变速箱,通过变换齿轮x x、y y、螺旋齿轮螺旋齿轮4 4、5 5、侧轴、侧轴O O2 2、蜗杆蜗杆6 6和蜗轮和蜗轮7 7传动丝杆传动丝杆8 8转动,导条装置上的蜗轮转动,导条装置上的蜗轮9 9将丝杆的转动转将丝杆的转动转变为导条装置变为导条装置(

32、(定幅筘、压纱辊、导纱辊定幅筘、压纱辊、导纱辊) )的移动。定幅筘移动所形的移动。定幅筘移动所形成的纱层锥角成的纱层锥角22应与斜度板所构成的锥角相等,否则会导致滚应与斜度板所构成的锥角相等,否则会导致滚筒上纱圈上凸或下塌现象,经倒轴后会形成织轴上的松边纱、紧边筒上纱圈上凸或下塌现象,经倒轴后会形成织轴上的松边纱、紧边纱、甚至断边纱。纱、甚至断边纱。2-13 滚筒一转,定幅筘的移动距离滚筒一转,定幅筘的移动距离h h可由下式计算可由下式计算 分条整经机的斜度板有固定式和活动式两种。与固定式相比,分条整经机的斜度板有固定式和活动式两种。与固定式相比,活动式斜度板的优点是纱层卷绕成形良好,卷装表面

33、圆整。其原因活动式斜度板的优点是纱层卷绕成形良好,卷装表面圆整。其原因为可以改变斜度板锥角,选用最小的斜度板锥角来达到最大的定为可以改变斜度板锥角,选用最小的斜度板锥角来达到最大的定幅筘移动动程,这时纱层将斜度板几乎盖满,纱圈稳定性最佳;幅筘移动动程,这时纱层将斜度板几乎盖满,纱圈稳定性最佳;斜度板锥角的无级调节,可以精确地满足定幅筘移动所形成的纱层斜度板锥角的无级调节,可以精确地满足定幅筘移动所形成的纱层锥角与斜度板锥角相等的要求。锥角与斜度板锥角相等的要求。7564hZZZZZZhyx式中; 、 定幅筘变速箱变速齿轮x、y的齿数; Z4、Z5、Z6、Z7 螺旋齿轮4、5以及蜗杆6、蜗轮7的

34、齿数, h丝杆8的节距。xZyZ 活动斜度板圆锥角调节活动斜度板圆锥角调节机构如图机构如图2 21414所示。在滚筒所示。在滚筒头端的周围设有头端的周围设有1616块斜度板块斜度板1 1。当转动手柄当转动手柄2 2时,通过圆锥齿时,通过圆锥齿轮轮3 3、丝杆、丝杆4 4、升降座、升降座5 5和升降和升降杆杆6 6,使诸斜度板集体地稍作,使诸斜度板集体地稍作偏转,以调节锥角之半偏转,以调节锥角之半( ()。2-14( (三三) )倒轴倒轴( (又称再卷、上轴又称再卷、上轴) ) 滚筒上各条带卷绕之后,要进行倒轴工作,把各条带的纱滚筒上各条带卷绕之后,要进行倒轴工作,把各条带的纱线同时再卷到织轴上

35、,如图线同时再卷到织轴上,如图2 21212所示。拨动倒轴手柄所示。拨动倒轴手柄1212,使离,使离合器合器2 2分离,而另一侧离合器啮合,滑差电动机通过轮系传动织分离,而另一侧离合器啮合,滑差电动机通过轮系传动织轴轴1313,恒速卷绕纱线,由于每根纱线在滚筒上以螺旋线状卷绕,恒速卷绕纱线,由于每根纱线在滚筒上以螺旋线状卷绕,而在织轴上要求以平行状卷绕,为达到良好的织轴卷装成形,而在织轴上要求以平行状卷绕,为达到良好的织轴卷装成形,织轴在卷绕纱线的同时要作横动。纱线从滚筒上退绕时带动滚织轴在卷绕纱线的同时要作横动。纱线从滚筒上退绕时带动滚筒反转,滚筒的反转通过定幅筘变速齿轮、蜗杆、蜗轮,使倒筒

36、反转,滚筒的反转通过定幅筘变速齿轮、蜗杆、蜗轮,使倒轴丝杆轴丝杆1616转动,织轴座转动,织轴座2121和织轴尾座和织轴尾座2222上的蜗轮上的蜗轮1717、1717把倒轴把倒轴丝杆的转动转化为织轴座和织轴尾座的横动,完成织轴的横动丝杆的转动转化为织轴座和织轴尾座的横动,完成织轴的横动动作。动作。倒轴传动系统的设计应使滚筒回转一周所对应的织轴横倒轴传动系统的设计应使滚筒回转一周所对应的织轴横动量与导条装置横动量保持一致。动量与导条装置横动量保持一致。( (四四) )分绞分绞 条带上的纱线引条带上的纱线引入分层绞线。如图入分层绞线。如图2 21515所示。这样相邻经所示。这样相邻经纱被严格分开,

37、次序纱被严格分开,次序固定。固定。 分绞筘内穿纱的分绞筘内穿纱的多少视织物品种而异。多少视织物品种而异。一般每眼穿一根,如一般每眼穿一根,如逢方平或纬重平组织逢方平或纬重平组织时眼可穿二根。时眼可穿二根。2-15 第三节第三节 整经筒子架整经筒子架 新型筒子架具有的纱线张力控制、断纱自停、信号指示、新型筒子架具有的纱线张力控制、断纱自停、信号指示、换筒自动打结等多项功能。换筒自动打结等多项功能。 按筒子的按筒子的退绕方式退绕方式: 固定筒子轴向退绕筒子架固定筒子轴向退绕筒子架 回转筒子径向退绕筒子架回转筒子径向退绕筒子架 按筒子的按筒子的补充方式补充方式: 单式筒子架单式筒子架 间歇整经方式间

38、歇整经方式 复式筒子架复式筒子架 连续整经方式连续整经方式 机械化集体换筒的单式筒子架机械化集体换筒的单式筒子架 机械化集体换筒的单式筒子架有如下优点:机械化集体换筒的单式筒子架有如下优点: 有利于整经高速;有利于整经高速; 减少翻改品种产生的筒脚纱;减少翻改品种产生的筒脚纱; 有利于减少筒子架占地面积;有利于减少筒子架占地面积; 有利于均匀整经片纱张力;有利于均匀整经片纱张力; 有利于提高整经机械效率。有利于提高整经机械效率。 按筒子架能否横向移动,按筒子架能否横向移动,可分可分固定式筒子架固定式筒子架和和横动横动式筒子架。式筒子架。前者用于分批整经,后者用于分条整经。前者用于分批整经,后者

39、用于分条整经。 按筒子架的外形按筒子架的外形,可分为,可分为V V形筒子架形筒子架和和矩形筒子架矩形筒子架( (矩矩- -V V形亦属矩形形亦属矩形) )两种。在丝织生产中还使用两种。在丝织生产中还使用沙盘整经架沙盘整经架。在在V V形筒子架上纱线离开张力装置后被直接引到整经机伸形筒子架上纱线离开张力装置后被直接引到整经机伸缩筘,这为换筒和断头处理带来方便,并使得筒子架不同缩筘,这为换筒和断头处理带来方便,并使得筒子架不同区域引出的纱线对导纱通道的摩擦包围角差异很小,有利区域引出的纱线对导纱通道的摩擦包围角差异很小,有利于片纱张力均匀。由于纱线所受的导纱摩擦作用较弱,因于片纱张力均匀。由于纱线

40、所受的导纱摩擦作用较弱,因此特别适合于低张力的高速整经。此特别适合于低张力的高速整经。 v v形筒子架上同排张力器的工艺参数可以统一,便于形筒子架上同排张力器的工艺参数可以统一,便于集中管理。它的主要缺点是占地面积较大,虽然长度方向集中管理。它的主要缺点是占地面积较大,虽然长度方向比矩形筒子架缩短比矩形筒子架缩短20%20%,但宽度方面却增加一倍以上。矩,但宽度方面却增加一倍以上。矩形筒子架的特点与形筒子架的特点与V V形筒子架相反。形筒子架相反。 一、几种典型筒子架的构造与特点一、几种典型筒子架的构造与特点 ( (一一) )循环链式筒子架循环链式筒子架 循环链式筒子架如图循环链式筒子架如图2

41、 21616所示。为所示。为V V形单式筒子架。这种形单式筒子架。这种筒子架的特点是成锐角安装的筒子架两翼各有一对循环链条,筒子架的特点是成锐角安装的筒子架两翼各有一对循环链条,这链条使一排排的筒子托架围绕环形轨道移动,将用完的筒子这链条使一排排的筒子托架围绕环形轨道移动,将用完的筒子从筒子架两翼外侧的工作位置,从筒子架两翼外侧的工作位置,运送到内侧的换筒位置,运送到内侧的换筒位置,而将事先装好的满筒送至而将事先装好的满筒送至工作位置。工作位置。2-16 循环链式筒子架内侧有较大的空地,可以存放运筒循环链式筒子架内侧有较大的空地,可以存放运筒小车。采用这种筒子架,小车。采用这种筒子架,1515

42、minmin之内即可完成换筒工作之内即可完成换筒工作。但是,这种高效率的换筒机械用于细特纱、筒子容量大、但是,这种高效率的换筒机械用于细特纱、筒子容量大、整经轴容量大、整经断头率高的整经生产时,由于换筒整经轴容量大、整经断头率高的整经生产时,由于换筒工作所用时间在全部停台时间中仅占很小比例,因此整工作所用时间在全部停台时间中仅占很小比例,因此整经机械效率无明显提高,高效换筒的优点不能充分发挥。经机械效率无明显提高,高效换筒的优点不能充分发挥。 循环链式筒子架有利于提高整经的片纱张力均匀程循环链式筒子架有利于提高整经的片纱张力均匀程度,并十分度,并十分适宜于在低张力的高速整经中使用。适宜于在低张

43、力的高速整经中使用。( (二二) )矩形单式筒子架矩形单式筒子架 回转立柱式筒子架回转立柱式筒子架、组合车式筒子架和组合车式筒子架和“自动自动”筒子架筒子架均属矩形单式筒子架。均属矩形单式筒子架。 组合车式筒子架有许多不同式样,其原理都是采用组合车式筒子架有许多不同式样,其原理都是采用“手手推车推车”( (即可移动的筒子架单元即可移动的筒子架单元) )和框架来组成筒子架。和框架来组成筒子架。备用的手推车数量多,备用的手推车数量多,设备价格昂贵,并且手设备价格昂贵,并且手推车占地也大。推车占地也大。 2-17 “ “自动自动”筒子架也是一种组合车式筒子架,由于带筒子架也是一种组合车式筒子架,由于

44、带有自动剪纱器和自动打结装置,换筒操作的自动化程度有自动剪纱器和自动打结装置,换筒操作的自动化程度大大提高。换筒时自动剪纱器由后向前剪断全部筒脚,大大提高。换筒时自动剪纱器由后向前剪断全部筒脚,再启用链条装卸装置,将手推车换好,最后自动打结装再启用链条装卸装置,将手推车换好,最后自动打结装置由前向后打结,成结率为置由前向后打结,成结率为9090,打结失误时则由换筒,打结失误时则由换筒工补接。据称全部换筒时间为工补接。据称全部换筒时间为9 9minmin,大大提高了换筒速大大提高了换筒速度和机械效率。度和机械效率。(三)矩(三)矩- -V V型复式筒子架型复式筒子架 为提高整经机械效率,矩为提高

45、整经机械效率,矩- -V V形复式筒子架采用连续整经方式形复式筒子架采用连续整经方式每根纱线由两只筒子轮流供应,换筒不停车,减少了整经机停车每根纱线由两只筒子轮流供应,换筒不停车,减少了整经机停车时间。图时间。图2 21818(a)a)所示为工作筒子和预备筒子的配置情况。所示为工作筒子和预备筒子的配置情况。 图图2-182-18(b b)所示的矩所示的矩- -V V形复式筒子架属矩形筒子架。为缩形复式筒子架属矩形筒子架。为缩小纱线之间由摩擦包围角引起的张力差异,筒子架前部被设计成小纱线之间由摩擦包围角引起的张力差异,筒子架前部被设计成V V形。纱线从张力器引出形。纱线从张力器引出后经多道导纱瓷

46、板引导;后经多道导纱瓷板引导;再进入整经机伸缩筘。再进入整经机伸缩筘。矩矩V V形复式筒子架适宜形复式筒子架适宜质量要求不高的中、粗特质量要求不高的中、粗特纱线的大批量整经生产。纱线的大批量整经生产。 2-18 ( (四四) )横动式筒子架横动式筒子架 横动式筒子架是一种带有横动机构的矩形单式筒子横动式筒子架是一种带有横动机构的矩形单式筒子架,用于分条整经机。筒子架中心线能左右移动,自动架,用于分条整经机。筒子架中心线能左右移动,自动地与不断改变位置的定幅筘对正,对于均匀片纱张力,地与不断改变位置的定幅筘对正,对于均匀片纱张力,提高筘齿对经纱摩擦的均匀性十分有利。提高筘齿对经纱摩擦的均匀性十分

47、有利。二、断头自停二、断头自停 整经筒子架的前部装有断头自停装置和信号指示灯。当纱整经筒子架的前部装有断头自停装置和信号指示灯。当纱线发生断头时,自停装置发动关车,整经轴刹车停转,以免断线发生断头时,自停装置发动关车,整经轴刹车停转,以免断纱卷入,同时指示灯指示断头层次,便于挡车工找头。断头电纱卷入,同时指示灯指示断头层次,便于挡车工找头。断头电气自停装置有接触式和光电式两种。气自停装置有接触式和光电式两种。 2-19 第四节第四节 整经综合讨论整经综合讨论一、整经的工艺设计原理一、整经的工艺设计原理( (一一) )分批整经分批整经 分批整经工艺设计以整经张力设计为主,还包括有整经分批整经工艺

48、设计以整经张力设计为主,还包括有整经速度、整经根数、整经长度、整经卷绕密度等项内容。速度、整经根数、整经长度、整经卷绕密度等项内容。1 1整经张力整经张力 整经张力与纤维材料、纱线特数、整经速度、筒子尺寸、整经张力与纤维材料、纱线特数、整经速度、筒子尺寸、筒子架形式、筒子分布位置及伸缩筘穿法等因素有关。工艺筒子架形式、筒子分布位置及伸缩筘穿法等因素有关。工艺设计应尽量保证纱线张力均匀、适度,减少纱线伸长。设计应尽量保证纱线张力均匀、适度,减少纱线伸长。 整经张力通过张力装置工艺参数整经张力通过张力装置工艺参数( (张力圈重量、弹簧加张力圈重量、弹簧加压压力、摩擦包围角等压压力、摩擦包围角等)

49、)以及伸缩筘穿法以及伸缩筘穿法( (分排穿筘、分层穿分排穿筘、分层穿筘、分段花穿筘、分段花穿) )来调节。来调节。 工艺设计的合理程度可以通过机械式或电子式单纱张工艺设计的合理程度可以通过机械式或电子式单纱张力仪测定来衡量力仪测定来衡量。 在配有张力架的整经机上,还需调节传感器位置、片在配有张力架的整经机上,还需调节传感器位置、片纱张力设定电位和导辊相对位置等。纱张力设定电位和导辊相对位置等。 2 2整经速度整经速度 高速整经机的最大设计速度为高速整经机的最大设计速度为10001000m mminmin左右。随左右。随着整经速度的提高,纱线断头将会增加,影响整经效率。着整经速度的提高,纱线断头

50、将会增加,影响整经效率。目前常用整经速度约目前常用整经速度约400400m mminmin左右,新型高速整经机使左右,新型高速整经机使用自动络筒机生产的筒子时,整经速度一般选用用自动络筒机生产的筒子时,整经速度一般选用600600m mminmin以上,滚筒摩擦传动的以上,滚筒摩擦传动的14521452A A型整经机的整经速度为型整经机的整经速度为200200300300m mminmin。3 3整经根数整经根数 整经根数的确定以尽可能多头少轴为原则整经根数的确定以尽可能多头少轴为原则。整经根数增。整经根数增加,一次并轴的整经轴个数就减少,整经上、落轴和筒子架加,一次并轴的整经轴个数就减少,整

51、经上、落轴和筒子架换筒的操作次数减少,整经机械效率应有所提高。但整经根换筒的操作次数减少,整经机械效率应有所提高。但整经根数进一步增加,机械效率又呈下降趋势,因此存在着一个最数进一步增加,机械效率又呈下降趋势,因此存在着一个最佳整经根数佳整经根数m m。最佳整经最佳整经根数与整经速度、整经根数与整经速度、整经断头率的关系如图所示。断头率的关系如图所示。在相同整经断头率条件下,在相同整经断头率条件下,整经速度提高,最佳整经整经速度提高,最佳整经根数就减少。根数就减少。2-20 整经根数还受筒子架最大容筒数限制。为管理方便,整经根数还受筒子架最大容筒数限制。为管理方便,一次并轴的各轴整经根数要尽量

52、相等或接近相等,并小于最一次并轴的各轴整经根数要尽量相等或接近相等,并小于最大容筒数。整经轴盘片间距为大容筒数。整经轴盘片间距为13841384mmmm时,棉纱的整经根数如时,棉纱的整经根数如表所示。其它纤维的整经根数可参考此表。表所示。其它纤维的整经根数可参考此表。 一次并轴的轴数与整经根数的关系为:一次并轴的轴数与整经根数的关系为: n = M/Z n = M/Z式中式中: :nn一次并轴的轴数一次并轴的轴数; ; MM织物总经根数织物总经根数; ; ZZ各轴整经根数的平均值。各轴整经根数的平均值。 纱线特数纱线特数每轴经纱根数每轴经纱根数粗特(粗特(3232textex以上)以上) 36

53、0 360 460460中特(中特(21213232textex) 400 400480480细特(细特(10102020textex) 420 420500500( (二二) )分条整经分条整经 分条整经工艺设计除包括整经张力、整经速度、整分条整经工艺设计除包括整经张力、整经速度、整经长度的设计外,还有整经条数、定幅筘计算、斜度板经长度的设计外,还有整经条数、定幅筘计算、斜度板锥角计算等内容。锥角计算等内容。 1 1、整经速度、整经速度 由于分条整经机的分条、断头处理等工作的影响。由于分条整经机的分条、断头处理等工作的影响。其机械效率与分批整经机相比是很低的。国产分条整经其机械效率与分批整经

54、机相比是很低的。国产分条整经机的整经速度为机的整经速度为8787250250m mminmin,新型分条整经机的设计新型分条整经机的设计最高速度为最高速度为800800m mminmin,实际使用时则远低于这一水平。实际使用时则远低于这一水平。纱线强力低、筒子质量差时应纱线强力低、筒子质量差时应选用较低的整经速度。选用较低的整经速度。2 2、整经张力、整经张力 整经张力设计分滚筒卷绕和织轴卷绕两个部分。整经张力设计分滚筒卷绕和织轴卷绕两个部分。 滚筒卷绕时,张力装置工艺参数及伸缩筘穿法的设计原滚筒卷绕时,张力装置工艺参数及伸缩筘穿法的设计原则可参照分批整经。则可参照分批整经。 纱纱 线线卷绕密

55、度(卷绕密度(g/cm3)棉股线棉股线0.50 0.55涤棉股线涤棉股线0.50 0.60粗纺毛纱粗纺毛纱0.40精纺毛纱精纺毛纱0.50 0.55毛涤混纺纱毛涤混纺纱0.55 0.60长长 丝丝0.650.70加捻长丝加捻长丝0.55 0.60 织轴卷绕的片纱张力取决于织轴卷绕的片纱张力取决于制动带对滚筒的摩擦制动程度,制动带对滚筒的摩擦制动程度,片纱张力应均匀、适度,以保证片纱张力应均匀、适度,以保证织轴卷装达到合理的卷绕密度。织轴卷装达到合理的卷绕密度。织轴的卷绕密度可参见表织轴的卷绕密度可参见表2-22-2。卷绕时,随滚筒退绕半径减小,卷绕时,随滚筒退绕半径减小,摩擦制动力矩也应随之减

56、小,为摩擦制动力矩也应随之减小,为此制动带的松紧程度要作相应调此制动带的松紧程度要作相应调整,保持片纱张力均衡一致。整,保持片纱张力均衡一致。 表表2-2 2-2 织轴卷绕密度织轴卷绕密度3 3整经条数整经条数 在条格及隐条织物生产中,整经条数在条格及隐条织物生产中,整经条数 n =n = 式中式中:M:M织轴总经根数;织轴总经根数; M Mb b两侧边纱根数之和;两侧边纱根数之和;M Mt t 每条经纱根数。每条经纱根数。 ; 每条经纱根数系每条所经花数与每花配色循环数之积。每条经纱根数系每条所经花数与每花配色循环数之积。第一和最后条带的经纱根数还需修正。加上各自一侧的第一和最后条带的经纱根

57、数还需修正。加上各自一侧的边纱根数,对应边纱根数,对应n n取整数后多余或不足的根数作加、减调取整数后多余或不足的根数作加、减调整。整。 在素经织物生产中,整经条数在素经织物生产中,整经条数n =n = 注:当无法除尽时,应尽量使最后一条注:当无法除尽时,应尽量使最后一条( (或几条或几条) )的经纱根数的经纱根数 少于前面几条,但相差不宜过大。少于前面几条,但相差不宜过大。 tbMMM tMM4 4整经条宽整经条宽 整经条宽即定幅筘中所穿经纱的幅宽,整经条宽整经条宽即定幅筘中所穿经纱的幅宽,整经条宽 B = + pB = + p p p值一般值一般0.50.51.51.5。 人丝、加捻化纤丝

58、人丝、加捻化纤丝0.50.51 1mm;mm;生丝、化纤丝生丝、化纤丝1 11.51.5mmmm。 条带经定幅筘后发生扩散。高经密的品种在整经时条条带经定幅筘后发生扩散。高经密的品种在整经时条带的扩散现象较严重,造成滚筒上纱层呈瓦楞状,为减少带的扩散现象较严重,造成滚筒上纱层呈瓦楞状,为减少扩散现象,可将定幅筘尽量靠近整经滚筒表面,减小条带扩散现象,可将定幅筘尽量靠近整经滚筒表面,减小条带扩散系数。扩散系数。nB0式中:式中:B B0 0织轴幅宽织轴幅宽( (cm)cm), n n整经条数整经条数 p p条带扩散宽度条带扩散宽度( (mm)mm)。5 5定幅筘计算定幅筘计算 定幅筘的筘齿密度定

59、幅筘的筘齿密度 N = N = 式中:式中:CC每筘齿穿入经纱根数每筘齿穿入经纱根数。 每筘齿穿入经纱根数一般为每筘齿穿入经纱根数一般为4 46 6根或根或4 41010根,以滚筒根,以滚筒上纱线排列整齐,筘齿不磨损纱线为原则。(蚕丝上纱线排列整齐,筘齿不磨损纱线为原则。(蚕丝6 61010根、根、人丝人丝4 4根、合纤根、合纤2 24 4根。穿入数少,筘齿密,整经困难;穿根。穿入数少,筘齿密,整经困难;穿入数多,易入数多,易“滚绞滚绞”。)。)6 6条带长度条带长度 即整经长度,条带长度即整经长度,条带长度 L =L = CBMt)浆伸%经缩%)(11(pml式中:式中:ll成布规定匹长成布

60、规定匹长 m mp p织轴卷绕匹数;织轴卷绕匹数; a aj j经纱缩率经纱缩率。7.7.斜度板锥角计算斜度板锥角计算 正确选择斜度板锥角是提高整经质量的重要措施。定幅筘移动所形成正确选择斜度板锥角是提高整经质量的重要措施。定幅筘移动所形成的纱层锥角的纱层锥角(2(2)与斜度板锥角相等时,条带截面呈现正确的平行四边形。与斜度板锥角相等时,条带截面呈现正确的平行四边形。 条带截面积:条带截面积:S =A=AS =A=AH Htantan一条条带的体积:一条条带的体积:V =SV =SD=AD=AH HD Dtantan 该体积中纱线重量:该体积中纱线重量:G=VG=V 该条带中每圈纱线的平均重量

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