普通式双柱汽车举升机设计说明书论文

1、 PAGE 31普通式双双柱汽车车举升机机设计目 录摘要 11 举升升机的方方案拟定定 1111 举升机机的基本本情况 1111 常常用汽车车举升机机的结构构类型 1112 汽汽车举升升机的主主要参数数 112 汽车举举升机的的主要结结构与要要求 2121举升升装置的的要求 213 普通式式双柱汽汽车举升升机结构构方案的的确定 22 普通通式双柱柱汽车举举升机的的结构设设计 321 举升装装置 322 立柱 423 支撑机机构 524 平衡机机构 625 保险机机构 63 普通通式双柱柱汽车举举升机的的强刚度度分析与与验算 7731 普通式式双柱举举升机立立柱的结结构分析析和验算算 7311

2、主主立柱的的截面特特性分析析与计算算 7312 主主立柱的的强度分分析与验验算 9313 主主立柱的的刚度计计算 1153.2 托臂的的强度校校核 115321 托托臂的截截面特性性 115322 托托臂的强强度核算算 116323 从从托臂处处考虑挠挠度情况况 1184 液压压系统 19941 液压系系统工作作原理 11942 液压缸缸活塞杆杆受压校校核 220421 液液压缸活活塞杆强强度验算算 220422 液液压缸活活塞杆受受压稳定定性校核核 2205 结论论 211参考文献献 21摘 要：双柱式式汽车举举升机是是一种汽汽车修理理和保养养单位常常用的举举升设备备，广泛泛应用于于轿车等等

3、小型车车的维修修和保养养。目前前，全国国生产汽汽车举升升机的厂厂家较多多，生产产的举升升机的形形式也比比较繁多多，有双双柱式举举升机、四柱式式举升机机、剪式式举升机机、组合合移动汽汽车式举举升机等等。本文文较全面面地介绍绍了举升升机的分分类，在在确定了了所要设设计的举举升机的的方案之之后，即即针对举举升机的的结构及及其特点点要求进进行了设设计与说说明，同同时对举举升机设设计过程程中所涉涉及到的的工艺性性问题进进行补充充说明。然后分分析了普普通式双双柱汽车车举升机机主立柱柱的截面面特性，并对主主立柱的的强刚度度和托臂臂的强度度进行了了校核验验算。对对液压缸缸活塞杆杆强度以以及受压压杆的稳稳定性也

4、也进行了了验算，以保证证所设计计的举升升机满足足使用要要求。本课题所所设计的的是液压压驱动的的普通式式双柱汽汽车举升升机。它它的特点点是：性能可可靠，低低能耗，操作方方便；无横梁梁，结构构简单；非对称称托臂可可伸缩，保证了了安全性性；托脚的的最低位位置低，使得车车辆的底底盘可以以比较低低，对各各种车辆辆的适应应性扩大大了；与螺杆杆式的举举升机相相比，使使用寿命命较长；价格低低廉，拥拥有的市市场份额额较大。关键词：普通式式，双柱举举升机，结构特特点，非对称称式，机械结结构设计计，液压驱驱动，截面特特性1 举升升机的方方案拟定定1.1 举升机机的基本本情况1.1.1 常常用汽车车举升机机的结构构类

5、型目前，全全国生产产汽车举举升机的的厂家较较多，生生产的举举升机的的形式也也比较繁繁多，有有双柱式式举升机机、四柱柱式、剪剪式、组组合移动动汽车式式等。仅从举升升机的外外型来分分类的基基本形式式就有：普通双双柱式、龙门双双柱式、四立柱柱式、剪剪式、移移动式和和单立柱柱式等汽汽车举升升机按照举升升机的举举升装置置的形式式分类也也有很多多种，包包括丝杠杠螺母举举升式、链条传传动举升升式、液液压缸举举升式、齿轮齿齿条举升升式等举举升机。从举升机机的驱动动方式分分，主要要有：电电机驱动动式举升升机和液液压驱动动式举升机。1.1.2 汽汽车举升升机的主主要参数数普通式双双柱举升升机、龙龙门式双双柱举升升

6、机和四四立柱式式举升机机这三种种目前市市场上主主要的汽汽车举升升机的主主要技术术参数统统计如表表1.22所示。表1.22汽车举举升机的的主要参参数 额定举举升质量量 最大大举升高高度 盘盘距地高高度 全全程上升升时间 全程下下降时间间普通式双双柱 22.5-44 T 17700-18000mmm 1110-1800mm550-770 SSec220-660 SSec龙门式双双柱 22.5-44 T 17700-18000mmm 1110-1800mm550-770 SSec220-660 SSec四立柱式式 2.5-44.5 T 17700-18000mmm 1110-1800mm550-77

7、0 SSec220-660 SSec1.2 汽车举举升机的的主要结结构与要要求举升机的的结构形形式主要要有：（1）整整体结构构形式；（2）举升方方式；（3）驱驱动方式式；（44）平衡衡方式；（5）保险与与保护方方式；（6）托托盘结构构。1.2.1 举举升装置置的要求求在我国的的规定中中讲到举举升机的的设备安安装电器器系统的的绝缘、耐压和和保护电电路的连连续性都都要符合合GB552266的有关关规定。而在欧欧美地区区同样也也有其相相应的明明文规定定。举升机的的设计中中液压系系统的设设计也是是至关重重要的。在欧洲洲地区液液压缸、气缸、管路及及接头受受调压阀阀设定的的最大压压力的限限制。他他们至少少

8、应承受受该压力力的2倍倍（采用用液压驱驱动时）或是该该压力的的3倍（采用气气压驱动动时）并并且要没没有永久久变形。软管、气袋、膜盒的的尺寸在在设计时时应使之之承受至至少3倍倍的调压压阀设定定的最大大压力值值的爆破破压力。我国对举举升机的的性能要要求也比比较繁多多，例如如：（1）举举升机应应设有限限制行程程限位装装置，如如有需要要则该装装置应动动作灵敏敏、安全全可靠。（2）液液压系统统工作应应平稳、无振动动、无爬爬行现象象。（3）液液压式举举升机除除液压系系统能自自锁外还还应没有有机械锁锁止装置置。（4）机机械式举举升机任任意时刻刻都能安安全自锁锁。（5）举举升机正正常运行行时的噪噪音不得得超过

9、880dBB。（6）举举升机工工作环境境温度为为040，全行行程连续续举升额额定质量量20次次，油温温不得高高于600。（7）在在试验台台上对液液压系统统施高1150%的额定定使用压压力，维维持2mmin，不允许许有永久久变形、漏油及及其他异异常现象象。（8）在在无故障障工作基基础上，机械式式举升机机的使用用继续进进行到330000次，则则液压举举升机可可以继续续进行到到90000次，以安全全可靠为为前提，检查零零部件损损坏程度度，允许许更换损损坏件，允许添添加润滑滑剂。1.3 普通式式双柱汽汽车举升升机结构构方案的的确定通过对汽汽车举升升机的结结构的认认识和了了解，确确定了本本次设计计的举升

10、升机的总总体方案案。如下下图1.10所所示：图1.110普通通式双柱柱举升机机的结构构示意图图本次设计计的是由由液压驱驱动的QQJY004-002B型型普通式式双柱汽汽车举升升机。它它的结构构主要包包括以下下几个部部分：举举升装置置、同步步驱动装装置、立立柱和托托臂。QQJY004-002B型型普通式式双柱汽汽车举升升机的举举升机构构的传动动系统是是由液压压系统来来驱动和和控制的的，由两两边两个个立柱里里安装的的液压油油缸来推推动连接接立柱与与滑台的的链条，使滑台台上安装装的大滚滚轮沿立立柱滚动动，实现现滑台的的上下移移动。用用钢丝绳绳作为同同步装置置来保持持整个举举升机的的同步性性。托臂臂与

11、立柱柱内的滑滑台相连连，当滑滑台上下下移动时时就带动动托臂一一起移动动。2 普通通式双柱柱汽车举举升机的的结构设设计2.1 举升装装置本次设计计的举升升机的举举升装置置是由液液压系统统以及电电箱组成成的。通通过电箱箱的开关关启动电电动机来来控制液液压单元元，液压压油进出出液压缸缸，并通通过链条条连接液液压缸和和滑台来来带动整整个设备备的举升升动作，如图22.1所所示：图2.11驱动举举升装置置示意图图图2.11是本次次设计的的普通式式双柱汽汽车举升升机的驱驱动装置置及举升升装置的的示意图图，从图图中可以以看到左左右两边边立柱内内的两个个举升装装置是通通过液压压软管来来连接的的，它的的一个不不足

12、的地地方就是是左右两两个液压压缸在开开始举升升时有一一个时间间差，这这会导致致因左右右两边的的举升速速度不一一样而举举升不平平衡。因因此，我我们在液液压举升升的基础础上增加加了钢丝丝绳的同同步装置置，用这这样的同同步装置置来弥补补液压缸缸带来的的缺点。图2.2是普普通式双双柱汽车车举升机机的举升升装置的的结构图图：图2.22普通式式双柱汽汽车举升升机的举举升装置置结构图图从图中可可以看到到，普通通式双柱柱汽车举举升机的的举升装装置是将将链条镶镶嵌在滑滑轮槽内内来带动动液压杆杆达到举举升的目目的。2.2 立柱普通式双双柱汽车车举升机机的立柱柱有两个个，分别别是左、右两边边各一个个立柱。图2.3是

13、左左边立柱柱的俯视视图。整整个举升升机的重重量几乎乎都是由由立柱来来支撑的的，因此此它必须须要有一一定的强强度和刚刚度。（强刚度度的设计计计算在在第四章章）。立立柱中间间的空间间是用来来放置举举升装置置以及滑滑台部件件的。整整个立柱柱部分的的行位公公差要求求也比较较高，如如图水平平方向的的立柱臂臂和垂直直方向的的立柱壁壁要求要要保持一一定的直直线度和和平行度度，立柱柱内外表表面还要要有一定定的粗糙糙度等。图2.33左立柱柱的俯视视图2.3 支撑机机构托臂部分分是属于于举升机机的支撑撑机构。当汽车车进入到到举升机机的范围围里时，整个支支撑机构构就通过过改变摇摇臂的角角度或方方向来改改变托臂臂的整

14、个个工作范范围的宽宽度。本本次设计计的支撑撑机构是是非对称称式的托托臂，这这样设计计增加了了托臂的的宽度，实质就就等于增增加了托托臂的工工作范围围，而且且左右两两侧的托托臂的臂臂长都是是有一定定的伸缩缩性的。如图22.4所所示：图2.44非对称称式托臂臂的工作作范围示示意图1托臂臂原始工工作位置置，2托臂伸伸长后的的工作位位置其中，图图中方格格阴影部部分就是是托臂的的工作范范围。托托臂未伸伸长前的的工作范范围按照照轨迹11来运动动；托臂臂伸长后后的工作作范围按按照轨迹迹2来运运动；而而且，图图中的轨轨迹1和和2是托托臂的两两个极限限位置，在1和和2的范范围内，托臂的的长度是是可以伸伸缩的。但是

15、由由于托臂臂属于支支撑机构构，它是是要承受受一定的的重量的的，所以以本次设设计采用用非对称称式的结结构就更更能保证证托臂的的强刚度度了。非非对称式式托臂的的详细结结构如下下图2.5所示示：图2.55非对称称式托臂臂的结构构图2.4 平衡机机构由于举升升机在上上升或下下降时必必须要采采用强制制性的平平衡装置置来确保保汽车整整体的水水平位置置保持一一致，所所以本次次设计采采用了钢钢丝绳来来作为整整个举升升机的平平衡机构构。本次次设计所所采用的的是在单单个立柱柱内安装装两副左左右对称称的钢丝丝绳，但但是在这这个单个个立柱里里面的钢钢丝绳的的走向确确是两个个相反的的方向，用户可可以通过过改变钢钢丝绳的

16、的张力来来使左右右两边的的滑台在在抬升的的过程中中保持平平衡。要要注意的的是两边边确定的的钢丝绳绳的张力力必须一一致，这这样才能能真正的的平衡。单个个立柱里里的钢丝丝绳的走走向如图图2.66所示：图2.66单个立立柱内钢钢丝绳的的走向示示意图2.5 保险机机构汽车举升升机是一一种对安安全性能能要求特特别高的的举升设设备。通通常设有有多种保保险装置置和保护护措施：液压回回路的保保压、机机械锁止止保险装装置、机机械自锁锁装置、举升过过载保护护、冲顶顶保护、防滑等等等。机机械自锁锁是指失失去驱动动力后，利用机机械机构构的重力力（被驱驱动物体体的阻力力）来自自动阻碍碍其运动动的保护护100。本次设计计

17、中电磁磁铁安全全锁机构构的组成成是：在在两个滑滑台上均均有安装装安全卡卡位条，当汽车车升起后后，卡位位条与电电磁铁连连接的支支撑板构构成机械械自锁机机构，由由于两个个立柱上上均装有有电磁铁铁安全锁锁，如图图2.77所示，并并且这两两个安全全锁所装装的位置置不在同同一直线线上而是是互相错错开在对对角线上上，起到到双保险险的作用用7。图2.77电磁铁铁安全锁锁1电磁磁铁，22保险孔孔板，33保险孔孔支撑座座作为保险险装置的的电磁铁铁安全锁锁是由好好几个零零件组成成的。其其中主要要的几个个零件包包括：保保险孔板板、保险险孔支撑撑座和电电磁铁。当电磁磁铁得电电将保险险孔支撑撑座吸住住时，它它和锁紧紧板

18、之间间没有接接触，此此时的举举升机处处于保险险打开状状态，整整个滑台台可以自自由地上上下移动动。当电电磁铁失失电时，保险孔孔支撑座座处于图图示状态态，此时时的保险险孔支撑撑座将与与滑台上上的锁紧紧板互相相顶住，使滑台台固定在在一个位位置而不不能上下下移动，起到保保险的作作用。3 普通通式双柱柱汽车举举升机的的强刚度度分析与与验算双柱式汽汽车举升升机的结结构形式式有多种种，QJJY044-022B型举举升机系系是指液液压驱动动的双柱柱举升机机。此类类举升机机构的传传动系统统由液压压系统驱驱动和控控制的，通过两两立柱内内安装的的液压油油缸实现现上下运运动，推推动连接接立柱与与滑台的的链条，使滑台台

19、上安装装的大滚滚轮沿立立柱滚动动，实现现滑台的的上下移移动。举举升设备备的主要要部分有有：举升升机构、支承机机构、平平衡机构构和电磁磁铁安全全锁机构构。本次设计计的举升升机的主主要性能能参数为为：额定定举升载载荷4吨吨；在载载重4吨吨情况下下，由最最低位置置举升到到最高位位置需550秒；当拉下下操纵杆杆使溢流流阀接通通，4吨吨轿车由由最高位位置降到到最低位位置所需需时间不不小于550秒；电动机机功率22.2 KWW；举升升臂在最最低位置置时的举举升高度度为1220mmm，最大大举升高高度为118500mm，工作行行程为117300mm。3.1 普通式式双柱举举升机立立柱的结结构分析析和验算算3

20、.1.1 主主立柱的的截面特特性分析析与计算算5主立柱体体是举升升机主要要的受力力承重部部件。举举升机立立柱在工工作时受受来自于于保险锁锁机构处处因承重重的压力力和升降降滑台滚滚轮作用用在立柱柱上的弯弯矩。因因此，立立柱在这这两种力力的作用用下，有有向内弯弯的变形形趋势，底部焊焊口在拉拉压应力力的作用用下有开开裂的倾倾向，故故立柱底底部与底底座处焊焊有加强强筋。立柱壳体体用钢板板整体压压制成形形，其内内部相应应位置焊焊有保险险装置支支承板，用于锁锁定状态态时受力力和承重重，下部部与底座座焊接。其中一一个立柱柱体上还还装有液液压泵站站和电气气控制箱箱。主立立柱作为为主要的的承重部部件，先先对其截

21、截面特征征进行分分析，主主要是确确定立柱柱截面形形心的位位置和截截面的惯惯性矩。3.1.1.11 确定定立柱截截面形心心和中性性轴的位位置将整个截截面分为为A1、A2、A3三个部部分，取取与截面面底边互互相重合合的Z轴为参参考轴（见图44.1举举升机主主立柱横横截面示示意图），Z11、Z2、Z3分别为为三个组组合截面面的中性性轴，则则三个截截面的面面积及其其形心至至Z轴轴的距离离分别为为： 图4.11举升机机主立柱柱横截面面示意图图重心CC到相应应边的距距离e：19(4.1)整个截面面形心CC在对称称轴Y上上的位置置则为：(4.2)3.1.1.22 确定定惯性矩矩设三截面面的形心心分别为为C1

22、、C2、C3，其形形心轴为为Z1、Z2、Z3（图44.1），它们们距Z轴轴的距离离分别为为：由平行移移轴公式式，三截截面对中中性轴ZZ的惯性性矩分别别为： (4.3) 、为为三截面面对各自自心轴ZZ1、ZZ2、ZZ3的惯惯性矩，将三截截面对中中性轴ZZ的惯性性矩相加加，可得得立柱整整个截面面对中性性轴Z的的惯性矩矩：3.1.1.33 立柱柱静矩SS的计算算：（1）立立柱整个个截面上上半部分分的静矩矩S1：(4.44)其中、分别为为三截面面各自的的静矩，所以立立柱整个个截面上上半部分分的静矩矩S为：（2）立立柱整个个截面下下半部分分的静矩矩S2：3.1.2 主主立柱的的强度分分析与验验算举升机工

23、工作时，其托臂臂将汽车车举升至至一定高高度后锁锁定，举举升机直直接承载载处位于于托臂端端部，故故应先对对滑台部部件进行行受力分分析（见见图4.2滑台台部件受受力情况况示意图图）：在分析之之前，对对滑台部部件进行行了调查查。其中中本次设设计的滑滑台部件件的组成成之一是是大滑轮轮，滑轮轮的种类类形状有有很多，有“两个大大圆柱滚滚轮型”、“四个顶顶角处是是采用四四个小滚滚轮型”、还有有最原始始的“四个角角用四个个橡胶滑滑块”或是“用两个个滑块代代替两个个大圆柱柱滚轮”，但是是用的较较多的是是“采用两两个大圆圆柱滚轮轮”的形式式，如果果采用其其他类型型的滚轮轮例如用用滑块来来代替滚滚轮，那那么整个个滑

24、台就就不容易易锁定，容易滑滑动；除除此之外外就是同同步性的的问题也也不容易易解决。图4.22滑台部部件受力力情况示示意图3.1.2.11 滑台台部件受受力情况况分析滑台部件件自身重重量近似似估算如如下：滑台组合合件尺寸寸：采用用16001600方钢，壁厚88 mmm，高8800mmm滑台体积积：摇臂座尺尺寸：采采用10001000方钢，壁厚88 mmm，长4440mmm摇臂座体体积：托臂近似似尺寸：采用11001000方钢，壁厚88 mmm，长（80003110）11110mmm托臂体积积：钢材比重重选取：所以，滑滑台部件件、摇臂臂座和托托臂的重重量为将滑台、摇臂座座和托臂臂一起考考虑图4.2

25、2中，单单侧托臂臂受到的的最大载载荷为22吨，加加上自重重，托臂臂端部受受力为220666.377kg,F1和F2是立柱柱通过滚滚轮给予予的反力力，FBBX和FFBY为保保险支承承板给予予的支承承力，BB处为支支承点，假定自自重全部部集中在在负载处处，有：(44.5)(44.6) (44.7) 由式4.7得，代入入式4.6假定则由式44.5得得：综上所述述，考虑虑滑台部部件中滑滑台、摇摇臂座和和托臂的的总自重重，假定定自重全全部集中中在负载载处，近近似估算算值为666.337kgg。单侧侧托臂受受到的最最大载荷荷为20000kkg，加加上滑台台部件的的自重，托臂端端部受力力大小为为20666.

26、337kgg，F11和F2是立柱柱通过滚滚轮给予予的反力力，F11=F2，FBXX和FBYY为保险险支承板板给予的的支承力力，B处处是支承承点位置置，则：。3.1.2.22 举升升机主立立柱受力力情况分分析主立柱受受力情况况（见图图4.33普通式式双柱举举升机主主立柱受受力情况况示意图图），FF1和F2是滑台台通过滚滚轮作用用在立柱柱上的力力（图示示为最高高位置），FBBX和FFBY为滑滑台作用用在立柱柱上的支支承力（压力），RHHX、RRHY和MMH为底部部支座反反力。针针对立柱柱受力情情况，经经计算得得：图4.33普通式式双柱举举升机主主立柱受受力情况况示意图图RHX=0 RHHY=FFB

27、Y=220666.377kg 3.1.2.33 普通通式双柱柱举升机机主立柱柱强度校校核计算算从图4.3看出出，整个个立柱体体相当于于一个悬悬臂梁，可画出出立柱的的弯矩图图和剪力力图。由F1引引起的弯弯矩图和和剪力图图见图44.4：图4.44立柱上上F1作作用力及及其弯矩矩图和剪剪力图l=26600mmm b=24115mmm aa=1885mmm由F2引引起的弯弯矩图和和剪力图图见图44.5：图4.55 立柱柱上F22作用力力及其弯弯矩图和和剪力图图l=26600mmm bb=18890mmm a=7710mmm由FBYY产生的的M引起起的弯矩矩图见图图4.66：图4.66立柱上上M作用用力

28、及其其弯矩图图综上所述述，立柱柱受力的的合成弯弯矩图和和合成剪剪力图如如图4.7所示示。图4.77立柱受受力的合合成弯矩矩图和合合成剪力力图从图中可可以得出出 在截面CC处，剪剪力最大大（QCC=52234.8044kg），弯矩矩最大（MC=277482272.1kgg）,所所以此处处是危险险截面。前面计计算已经经得到，抗弯截截面模数数为：(4.88)截面上半半部分静静矩S1711.244cm33，(4.99)以下进行行强度校校核：（1）校校核正应应力强度度：(4.110)许用应力力选：(4.111)，满足强强度条件件。（2）校校核剪应应力强度度：(4.112)选，而许许用应力力(4.113)

29、，满足强强度条件件。（3）折折算应力力强度校校核：主立柱横横截面上上的最大大正应力力产生在在离中性性轴最远远的边缘缘处，而而最大剪剪应力则则产生在在中性轴轴上，虽虽然通过过上面的的校核说说明在这这两处的的强度都都是满足足要求的的，但是是因为在在截面CC处，MM和Q都都具有最最大值，正应力力和剪应应力都比比较大，因此这这里的主主应力就就比较大大，有必必要根据据适当的的强度理理论进行行折算应应力校核核，取该该截面边边缘处某某点K进进行计算算：(4.114)(4.115)由于点KK处在复复杂应力力状态，立柱体体材料采采用的330钢是是塑性材材料，可可以采用用第四强强度理论论200，将将 的数数值代入

30、入，用统统计平均均剪应力力理论对对此应力力状态建建立的强强度条件件为： (4.116)所以即 (4.117)按第四四强度理理论所算算得的折折算应力力也满足足许用强强度要求求。3.1.3 主主立柱的的刚度计计算 用迭加法法：（1） 由F2引引起的绕绕度：（往外弯弯）用式式(4.18)E：弹性性模量的的选择： 碳钢钢取：11962006Gpaa取2011Gpaa=200.1106N/ccm2=(4.119)（2） （往内弯弯）由FF1引起的的绕度：（3）由由M引起的的绕度：(4.220)（往外弯弯）此植植可忽略略不计。实际往内内弯的绕绕度3.2 托臂部部分的强强度校核核3.2.1 托托臂部分分截面

31、特特性托臂部分分截面属属于变截截面，以以下先计计算截面面特性数数据：（1）小小臂截面面尺寸：7070方方钢，壁壁厚8mmm，aa=700,b=54惯性矩：(44.211)(44.222)静矩计算算：（2）大大臂截面面尺寸：9292方钢钢，壁厚厚8mmm，a=92,b=776惯性矩：3.2.2 托托臂部分分强度核核算图示为左左后托臂臂部件图图：图4.99左后托托臂部件件图图中的AA、B、C、DD分别对对应着托托臂示意意图中的的A、BB、C、D四个个截面：下图是托托臂示意意图：图4.110托臂臂示意图图按照A,B,CC,D几几个典型型截面进进行分析析，各个个截面的的截面图图如下：(a) A-AA截

32、面 (b) B-B截面面（同DD-D截截面） (c) C-CC截面图4.110典型型截面示示意图（1）AA截面：惯性矩：I=1129.2255cm44 ；WWx=366.922cm33保险系数数较小可可满足强强度要求求。（2）BB截面：92*92方方钢A1=88015=12000mmm2yA1=92+15/2=999.55mm A2=99292-7676=84664-557766=26688mmm2yA2=92/2=446mmm YC=(1200099.5+22688846)/(112000+26688)=24430448/338888=622.511mm IA1=80153/2+(999.5

33、-62.51)212000=1166444122.122mm44 IA2=(9224-7664)/112+(62.51-46)226888=3392.46ccm4所以cmm4W=899.411cm33保险系数数较小可可满足强强度要求求。（3）CC截面：A1=112cmm2yA1=92+15/2+660=115.995cmm A2=226.888cmm2yA2=4.66cm A3=66010=6cmm2 yA3=92+60/2=112.22cm yC=(1215.95+26.884.66+612.2)/(122+266.888+6)=8.56ccm IA1=501533/2+(155.955-8

34、.56)212=6411.733cm44IA2=(9224-7764)/122+(88.566-4.6)2216.88=7599.8775cmm4 IA3=1*663/112+(12.2-88.566)26=1183.6155cm44 所以IAA总=IIA1+IIA2+IIA3=115855.222cm44W=I总总/8.65=15885.222/88.655=1883.226cmm3 MC=220666.37794=19442388.788kgccm满足强度度要求。（4）DD截面：惯性矩：I=3318.9766cm44 ； W=669.3342ccm3MD=220666.37753=1099

35、5177.611kgccm ,保险险系数较较小可满满足强度度要求。3.2.3 从从托臂处处考虑挠挠度情况况托臂亦相相当于一一个悬臂臂梁，端端部受力力P220666.377kg，托臂部部件由大大臂和小小臂组成成，将从从大臂和和小臂处处分别考考虑：小臂端部部处挠度度：（4.23）大臂端部部处挠度度：经受受力分析析，大臂臂端部受受一个力力P220666.377kg和和一个弯弯矩 MM20066.377014446455.9kkgcmm； （4.24）因载荷引引起的挠挠度为：因托臂的的大小臂臂之间有有1mmm间隙，由此产产生挠度度： 主立柱的的弯曲绕绕度使滑滑台产生生转动，滑台的的转动又又使托臂臂有一

36、定定的下沉沉量，经经计算，。 故托臂端端部总下下沉量为为：在举升机机行业标标准中，此值满满足距立立柱最远远点的托托臂支承承面下沉沉量要求求。4 液压压系统4.1 液压系系统工作作原理启动电动动机按钮钮后电机机起动并并带动油油泵从油油箱中吸吸入压力力油送到到举升缸缸中使活活塞杆移移动，此此时安全全溢流阀阀关闭。此阀的的压力在在出厂前前已经调调好，以以保证起起重的额额定载荷荷的要求求。当系系统中压压力超过过极限时时，自动动溢流卸卸油阀松松开，起起动按钮钮停止供供油，提提升结束束，开始始作业工工作。如如果拉动动滑台上上两个机机械安全全锁后再再按手动动式下降降阀便开开始卸油油下降，其工作作原理图图见图

37、55.1：图5.11液压系系统工作作原理图图1-齿轮轮泵，22-电动动机，33-滤油油器，44-单向向阀，55-溢流流阀，66-手动动式下降降阀， 7-伺服限限流阀，8-软软管，99-防油油管爆裂裂阀，110-举举升缸，11-液位计计，122-空气气滤清4.2 液压缸缸活塞杆杆受压校校核4.2.1 液液压缸活活塞杆强强度验算算根据活塞塞杆只受受压力的的工作情情况，强强度验算算公式为为：d355.7（F/）1/2mmm (5.1)式中：FF载荷力力KN。 这里 F=11/2GG=(440000/2)g=220000Kgff=199.622KN (55.2)活塞杆杆材料应应用应力力MPaa=s/n

38、 (5.3)其中：s材料屈屈服极限限，n=安全系系数。取取s =3315MMPa，n=33，=1105MMPa。则 dd35.7（119.662/1105）1/22 =115.4432 mm 实际采用用之活塞塞杆直径径d=338mmm115.4432mmm，所所以符合合受压强强度要求求。4.2.2 液液压缸活活塞杆受受压稳定定性校核核液压缸压压杆安装装形式如如下图示示：图5.22液压缸缸压杆安安装图已知：缸缸体长度度 L=110788mm工作行程程 l=9914mmm活塞杆直直径 dd=388mm计算长度度 l=L+l=119922mm活塞杆截截面积 A=（/4）d2活塞杆转转动惯量量 J=（

39、/644）d4活塞杆回回转半径径 K=（J/AA）1/2=dd/4柔性系数数 m=885末端条件件系数 n=2则 l/K=4l/d=419992/338=2209.6844 mn11/2=8521/22=1220.221 由于 l/K mn1/22，则可可按下列列公式计计算临界界载荷PK=2nEJJ/L2(5.44)式中：EE材料弹弹性模量量，取EE=2.1105 MPPa，JJmm4，lmm则：PKK=33.144162222.1110111（3.14116/664）0.003844/1199222=10069224.6616NN取安全系系数nKK=3, 临界界稳定载载荷PKK/ nnK=10069224.6616/3=3356441.5539NN 实际工作作载荷FF=1/2G=20000Kggf=1196220N F=1/2G=20000Kggf=1196220NPK/ nnK，所以以满足压压杆稳定定条件。5 结论论本文首先先对所有有的汽车车举升机机的情况况进行了了简单的的阐述，并介绍绍了各类类汽车举举升机的的结构特特点，对对汽车举举升机有有了初步步了认识识。然后后再根据据各类汽汽车举升升机的各各种使用用要求，结合前前人设计计的举升升机的各各种结构构，按照照自己所所要设计计的举升升机的要要求对汽汽车举升升机进行行了结构构方面的的设计。本