第三章理想反应器IdealReactor课件

1、第三章理 想 反 应 器 Ideal Reactor3.5 平推流反应器 Piston Flowing Reactor10/2/20221第三章理 想 反 应 器 Ideal SO3 Production Plant and Gas Treatment (Ballestra) 10/2/20222SO3 Production Plant and Gas T 磺化反应器本装置是以连续多管膜式反应器为基础的磺化（硫酸化）装置，此装置以洗涤剂工业中使用的所有主要原材料生产磺酸和活性物，如：十二烷基苯、直链烷基苯、醇类、月桂醚、-烯烃等。10/2/20223 磺化反应器本装置是以连续多管膜式反应器为基

2、础的磺磺化反应工艺流程10/2/20224磺化反应工艺流程9/24/2022410/2/202259/24/20225重油催化裂化(FCC)装置总图10/2/20226重油催化裂化(FCC)装置总图9/24/20226 在催化裂化装置中反再系统地反应器为提升管反应器，它是基于平推流的基础上建立起来的。自60年代以来,提升管反应器由于其气固通量大、气固接触效率高以及操作范围宽等特点,在催化裂化工业中得到了广泛的应用。然而,随着人们的研究深入,其径向流动结构的严重非均匀性和较大的气固返混也逐渐为人们所认识。10/2/20227 在催化裂化装置中反再系统地反应器为提升管反应器，它是10/2/2022

3、89/24/20228在80年代中期,国内外的一些著名的石油公司如Stone&Webster和Mobil等分别提出了超短接触下行床反应器的概念。对于催化裂化等以中间产物为目的产品的过程,由于下行床能够实现气固超短接触并具有接近平推流的流型,将可以获得比提升管更高的产品收率,因而受到人们的普遍关注,被誉为“21世纪取代提升管的换代新技术”。10/2/20229在80年代中期,国内外的一些著名的石油公司如Stone&We10/2/2022109/24/20221010/2/2022119/24/2022112）在流体流动的方向不存在流体质点间的混和，即无返混现象。流体在管内作平推流流动具有如下两特

4、征：1）在与流动方向呈垂直的截面上没有流速分布；10/2/2022122）在流体流动的方向不存在流体质点间的混和，即无返混现象。流u表示流体器内流速，L表示轴内距离因此，各质点具有相同的停留时间 ，等于反应时间t。10/2/202213u表示流体器内流速，L表示轴内距离因此，各质点具有相同的停留对于非等分子反应，需要按变容过程来考虑。在整个过程中:对于恒容反应过程平均停留时间，反应时间和空时一致。对气相反应，恒温，恒压等分子反应上式也适用。对于液相反应，均可视为恒容过程。10/2/202214对于非等分子反应，需要按变容过程来考虑。在整个过程中:对气相膨胀因子：每反应掉一个摩尔的组分A所引起反

5、应物系总摩尔数的变化量。即：所以10/2/202215膨胀因子：每反应掉一个摩尔的组分A所引起反应物系总摩尔数的变F，F0分别为物系反应后的摩尔流率和起始摩尔流率， yA0为着眼组分A的起始摩尔分率。10/2/202216F，F0分别为物系反应后的摩尔流率和起始摩尔流率， yA0为上式若对于恒温、恒压过程，则有在这些场合，空时和停留时间是不相等的，使用时应加以区别。10/2/202217上式若对于恒温、恒压过程，则有在这些场合，空时和停留时间是不3.5.1 设计方程10/2/2022183.5.1 设计方程9/24/202218 累积量 = 输入量 - 输出量对器内微元容积dV进行物料衡算，列

6、出组份A的物料衡算式。根据衡算的一般形式：10/2/202219 累积量 = 输入量 - 输出量对器内微元容积dV进行 10/2/2022209/24/202220平推流管式反应器的基础设计方程10/2/202221平推流管式反应器的基础设计方程9/24/20222110/2/2022229/24/202222恒容过程10/2/202223恒容过程9/24/202223恒容过程平推流与分批式完全混合反应器设计方程完全一致，因此只要反应是在等温下进行，第二章的速率式都适用于平推流。10/2/202224恒容过程平推流与分批式完全混合反应器设计方程完全一致，因此只对于变容过程，其反应速率方程中的各

7、个浓度需同时考虑因化学反应和容积而改变造成的浓度变化。10/2/202225对于变容过程，其反应速率方程中的各个浓度需同时考虑因化学反应 但如果速率方程过于复杂，则往往需要用数值积分或下图的图解法求解方程。10/2/202226 但如果速率方程过于复杂，则往往需要用数值积分或下图的图解10/2/2022279/24/202227例3-5-1 应用管径为D=12.6cm的管式反应器来进行一级不可逆的气体A的热分解反应，其计量方程为A=R+S；速率方程为 -rA=kCA；而k=7.8 109 exp -19220/T （s-1），原料为纯气体A，反应压力P = 5 atm（50.101325MPa

8、）下恒压，T = 500 0C 恒温反应。 反应过程中压力恒定，要求A的分解率达到 0.9，原料气体的处理速率为FAO = 1.55 kmol / h，求所需反应器的管长L、停留时间t、空时（理想气体）。 10/2/202228例3-5-1 应用管径为D=12.6cm的管式反应器来进行一反应流体在管内的体积流速为：解：反应气体的进料体积流速为：10/2/202229反应流体在管内的体积流速为：解：反应气体的进料体积流速为：910/2/2022309/24/20223010/2/2022319/24/202231所以10/2/202232所以9/24/20223210/2/2022339/24/

9、2022333.5-2 变温操作的操作方程10/2/2022343.5-2 变温操作的操作方程9/24/202234在定常态下应有: 10/2/202235在定常态下应有: 当10/2/202236当9/24/202236 如果将平推流反应器出口的产物部分地返回到入口处与原始物料混合，这类反应器为循环操作的平推流反应器。变温操作方程为10/2/202237 如果将平推流反应器出口的产物部分地返回到入口处与原始物料10/2/2022389/24/2022383.6 反应器型式与操作方法的评选 3.6-1单一反应的评选1.反应器的选型只考虑如何有利于反应速率的提高。对于单一反应，反应速率和反应物浓

10、度的关系可能有三种性状：10/2/2022393.6 反应器型式与操作方法的评选 3.6-1单一反应的评选（1） ，对于一切n0的不可逆等温反应。平推流，串联全混流的容积小。10/2/202240（1） (2) 1/（-rA）随XA的增大而单调下降，对于一切n0的不可逆等温反应。全混流为佳。10/2/202241(2) 1/（-rA）随XA的增大而单调下降，对于一切n0（3）1/（-rA）对xA 的曲线上线存在着极小值，自催化绝热操作的放热反应，当xA小于最小的1/（-rA） 值的xAM时，全混流最佳；若xA0大于xAM ，则具有（1)的特性，平推流或串联全混流；当xA0 xAM而xAxAM时

11、，全混流串平推流最佳，循环操作的平推流次之；平推流反应器；全混流最差。10/2/202242（3）1/（-rA）对xA 的曲线上线存在着极小值，自催化绝10/2/2022439/24/2022432.最优操作温度的选定 不可逆反应，尽可能提高温度。可逆吸热反应，尽可能提高温度。可逆放热反应，存在最优的操作温度。 10/2/2022442.最优操作温度的选定 不可逆反应，尽可能提高温度。可逆吸热对于 一级可逆反应，原料为纯物质A，恒容。 其中 10/2/202245对于 一级可逆反应，原料为纯物质A，恒容。 其中 9/24/（1）等温操作的最优温度 代入平推流设计方程 10/2/202246（1

12、）等温操作的最优温度 代入平推流设计方程 9/24/20若固定V和v0，则xA为K和k的函数，对于给定=V/v0，可选定使xA，max时最大的操作温度。10/2/202247若固定V和v0，则xA为K和k的函数，对于给定=V/v0，（2）变温操作的最优温度分布 对于可逆放热反应，存在使反应速率最大的反应温度，Topt 10/2/202248（2）变温操作的最优温度分布 对于可逆放热反应，存在使反应速对-rA对T求导10/2/202249对-rA对T求导9/24/2022493.6-2复合反应 1.串联反应 10/2/2022503.6-2复合反应 1.串联反应 9/24/202250上两式适用

13、于平推流反应器或间歇式全混流反应器。对于全混流反应器来说:10/2/202251上两式适用于平推流反应器或间歇式全混流反应器。9/24/20平推流优于全混流，k1=k2时两者偏差最大。 2.平行反应 对于单一反应组份的平行反应 a. P随xA的增大而单调增长，应该无返混有利。 10/2/202252平推流优于全混流，k1=k2时两者偏差最大。 2.平行反应 b. P随xA的增大而单调下降，返混有利。 c. P对xA曲线存在最大值，反应前期返混有利，后期不利。 10/2/202253b. P随xA的增大而单调下降，返混有利。 c. P对x对于 10/2/202254对于 9/24/202254为提高产物P收率，应使SP增大。 a.如果a1a2 ， b1b2 ，应选择无返混反应器。 b.