土木工程专业毕业设计六层框架结构教学楼

....1绪论工程背景该工程为白银市职业中专教学楼六层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为4278m2；每层层高为3.9m,本工程作为教学楼使用。室内地坪为±0.000m，室外内高差0.45m。框架梁、柱、屋面板板均为现浇。设计资料1、气象资料冬季采暖室外空气计算温度为-1328算温度：卫生间，大厅为1618度，全年主导风向为偏东风，冬季平均风速0.7m/sw=KN/m2。2地质条件场地自上而下：填土层，黄土状粉土层，卵石层1.0~2.0m，褐黄色-淡黄色，成分以粉土为主，含有生活及建筑垃圾5.0~7.06~10cm60~70%，其中10~15%Fak=550KPa,3000KPa考虑，es=60MPa3、地震设防烈度70.15g,第二组材料柱采纳C30，纵筋采纳HRB335，箍筋采纳HPB235，梁采纳C30，纵筋采纳HPB235C30HRB400HPB235。工程特点该工程为六层，主体高度为米，属多层建筑。-钢筋混凝土组合结构等采纳钢筋混凝土结构。在高层建筑中，抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。高层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它们的组合。高层建筑随着和风荷载，高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价上下，与其框架结构体系是由梁、柱构件经过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采纳的是框架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可经过合理的设计，使之具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；能够采纳预制构件，也易于采纳定型模板而做成现浇结构，本建筑采纳的现浇结构。钢筋混凝土框架结构体系。本章小结综合本次设计所确定的结构体系类型。2 框架结构计算工程概况该工程为六层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为4278m2；底层层高为3.9m。总层高21.6m。室内地坪为±0.000m，室外内高差m。本教学楼采纳柱距为m的内廊式小柱网，边跨为m，中间跨为2.7m。框架平面同柱网布置如以下图2.1框架平面柱网布置厚现浇钢筋混凝土。框架结构承重方案的选择：梁传至框架柱，最后传至地基。框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。.1 设计资料1、气象条件:2;2。2、楼、屋面使用荷载：kN/m2；走道、会议室、门厅等处：22.0kN/m2计算。3、工程地质条件：建筑物场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下表达如下：构，厚度约米, qsk

30~35kPaqsk

30~35kPaqsk

30~35kPa,qpk

1500~2000kPa场地位1类一组Tg〔s〕=0.25s 0.16〔表?高层建筑结构?〕max屋面做法：防水卷材厚砂浆找平层炉渣混凝土找坡3%苯板60mm厚厚砂浆找平层130mm厚钢筋混凝土楼板厚混合砂浆楼面做法：130厚混凝土楼板水泥砂浆抹灰〔楼板上下各20mm厚〕梁柱截面、梁跨度及柱高度确实定初估截面尺寸：2、梁：梁编号如以下图：L1:h=(1/12～1/8)×7200=600～900 b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×700=233～350 L2:h=(1/12～1/8)×2100=175～263 b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×250=84～125 取b=150mmL3:h=(1/12～1/8)×4800=400～600 b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300 取b=250mmL4:h=(1/12～1/8)×4500=375～563 b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×500=167～250 取b=200mmL5:h=(1/12～1/8)×3600=300～450 b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×400=133～200 L6:h=(1/12～1/8)×5100=425～637 b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300 取b=250mm3、梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：.....4底层柱

h=3.6m

图2.3梁的计算跨度图横向框架计算简图及柱编号荷载计算屋面均布恒载二毡三油防水层 0.35kN/m2冷底子有热玛蹄脂 0.05kN/m220mm厚1：2水泥砂浆找平 0.02×20=0.4kN/m240mm厚钢筋混泥土整浇层 0.04×25=1kN/预应力混凝土多孔板 〔〕/2=1.9kN/m2吊顶粉底 0.5kN/m2共计 5.5kN/m2屋面恒载标准值为：〔〕×.〔〕×.5.5=5160kN楼面均布恒载按楼面做法逐项计算水磨石地面 0.65kN/m250mm厚、钢筋混凝土整浇层 0.05×25=1.25kN/m2预应力混凝土多孔板 1.9kN/m2吊顶粉底 0.5kN/m2共计 4.3kN/m2楼面恒载标准值为：〔〕×〔〕×4.3=4034kN屋面均布活载雪荷载标准值为：0.2×〔〕×〔〕=188kN楼面均布活荷载楼面均布活荷载标准值为：....2.0×〔55.8+0.24+024〕×〔〕=1884kN梁柱自重L1：b×h=0.4m×0.8m 长度6.64m每根重量 0.8×3.0×25×〔〕=53.1kN根数 28×6=168根L2b×h=0.25×0.5 长度1.86m每根重量0.5×1.86×25×.〔0.02×3〕=5.81kN根数 14×6=84根L3b×h= 0.4×0.8 长度4.4m每根重量 0.45×4.4×25×〔〕=35.2kN根数 根L4：b×h=0.4×0.8 长度4.1m每根重量 0.7×4.1×25×〔〕根数 28×6=168根L5b×h=0.4m×0.8m 长度3.2m3.2.×0.825×〔〕=25.6kN根数16×4=64根L6：b×h=0.4×0.8 长度4.7m每根重量0.8×4.7×25×〔〕=37.6kN根数4×6=24根Z1：截面0.6×0.6m2 长度4.7m每根重量 〔0.6+0.02×2〕²×4.7×25=42.3kN根数 14×4=56根Z2：截面0.6×0.6m2 长度每根重量 〔0.6+0.02×2〕²×3.6×25=36.86kN根数 14×4×3=168根Z3：截面0.5×0.5m2 长度3.6m每根重量 〔0.5+0.02×2〕根数 梁〔柱〕表2-1梁〔柱〕截〔m2〕长〔m〕根数 每根重量〔kN〕编号L1168L284L324L4168L564L624Z164Z2168Z3112横梁〔b×h〕混凝土等级横梁〔b×h〕混凝土等级纵梁〔b×h〕AB跨、CD跨 BC跨C307200×45002100×4500层次混凝土等级b×h1层次混凝土等级b×h1C302-6C30墙体自重外墙墙厚240mm240mm，采纳水泥砂浆抹面，内外墙均采纳粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：7.0×0.24=1.68kN/m2单位面积外墙贴面重量为：0.5kN/m2单位面积内墙体重量为：7.0×0.24=kN/m20.36×2=0.72kN/m2墙体每片面积〔墙体每片面积〔m2〕片数重量〔KN〕外墙墙体×4.054外墙墙面外墙墙体83.15×4.054外墙墙面底外外墙墙体层墙×4.051外墙墙面纵外墙墙体墙×1外墙墙面内墙墙体×4内墙墙面内内墙墙体×4墙内墙墙面内墙墙体×1内墙墙面内墙墙体×1内墙墙面外墙墙体×2底外墙墙面层外墙墙体外墙×4.052横 外墙墙面墙外墙墙体× 2外墙墙面....内内内墙墙体× 12墙内墙墙面外外墙墙体×3.6 20墙外墙墙面外墙墙体外墙墙体3.15×3.604外墙墙面外外墙墙体×3.6 20墙外墙墙面外墙墙体其×2外墙墙面2他内墙墙体层×4内墙墙面纵内墙墙体墙4内 内墙墙面墙内墙墙体×3.6 16内墙墙面内墙墙体×1内墙墙面外墙墙体×2其外外墙墙面他墙外墙墙体2×3.6 2层外墙墙面横外墙墙体× 2墙外墙墙面内内墙墙体× 28墙内墙墙面荷载总汇+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载Q1顶层活载Q2顶层梁自重QLLL3 1 2 3

+L+L+L4 5 6顶层柱自重Q4顶层墙自重Q5

：703.34+851.18+207.97+1632.96=1677.7kNG`6=Q1

+1/2Q+Q2

+1/2Q4

+1/2Q5

=9759.58kN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。G`5=3093.05+1/2×2387.31+2061.11+1123.72+3359.452=7830.99kNG`4=G`3=G`2=7830.99kNG'1门窗荷载计算2M-3、M-4、M-5采纳木门，单位面积木门重量为0.2kN/m2C-1、C-2、C-3、C-4、C-50.45kN/㎡层号门窗号表2.3门窗重量计算单位面积〔m2〕 数量 重量(kN)一M-1× 49至M-2× 1六C-1× 46层C-21.5× 6C-3C-3×532.99C-41.2×41G1=10kN2、二至六层实际重量：KN建筑物总重力荷载代表值KN3水平地震作用下框架的侧向位移验算横向线刚度混凝土C30 EC

3107 kN/m2矩时，对现浇楼面的边框架取I I〔I0 0

为梁的截面惯性矩。对中框架取I I0

。假设为装配楼板，现浇层的楼面，那么边框架梁取I I0见表4.1。D值

，对中框架取I I0

。横向线刚度计算柱线刚度列于表，横向框架柱侧移刚度D值计算见表3.2。3.1.2横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构根本频率的一种近似方式本公式。柱号Z截面〔m柱号Z截面〔m2〕柱高度惯性矩线刚度〔m〕I 0bh312〕K cEIhc〔kN·m〕Z1Z2×4.05×10-3×104××10-3×104工程柱类型K工程柱类型KK2Kb(一般层)K（一般层）根c2+K12KKKb(底层)DK (kN/m)ch2c2+K数层边框架157384边柱边框架底186724中柱中框架1542328边柱层中框架2096128中柱D1109984边框架175424二边柱至边框架六247584中柱层工程柱类型工程柱类型KK2Kb(一般层)K（一般层）12根c2+KKKDK (kN/m)Kb(底层)ch2数c2+K层二中框架2314628至边柱六中框架3457128层中柱D1567452这样，只要求出结构的顶点水平位移，就能够按下式求得结构的根本周期：T1.71 0

T[9]式中0

——根本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期削减的影响，取；T——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；TT求出T1

，再用T1

求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表。层层间相对位移层层间相对位移G〔kN〕G〔kN〕次iiD〔kN/m〕iGiiiDi6214616600766451372314616601380.3715428438.161461660146564332214616602560.170224614616603274311105824.031109984678678T0.3196T1.7 T0.31961 0

0.577横向地震作用计算g

=0.25s，水平地震影响系数最大值

[6]=0.16。max由于T=0.577T=1.4×0.25=0.35〔s1 gGH按底部剪力法求得的基底剪力，假设按F i i

分配给各层，那么水平地震作用呈倒三角形分布。

i GH EKi i....n

n考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。Tn 1结构横向总水平地震作用标准值：F =〔TEK g

/T〕×1

max

ii1=〔0.25/0.850〕顶点附加水平地震作用：Fn EK各层横向地震剪力计算见表，表中：GHF i i

F (1 )i 7GH EK nj jj1横向框架各层水平地震作用和地震剪力。层H层HG〔m〕iiiGH〔m〕〔kN〕kNmi i次GHii7FiViGHjjj1〔kN〕〔kN〕690.1233615519174987044142.734191834674.1439125261.27293312.435517.3414.051181.565730.746Fi

中参加了Fn

，其中Fn

=387.05kN。横向框架抗震变形验算3.5。层高层间相对弹性hi转角层高层间相对弹性hi转角e层次层间剪力ViDiV层间位移iDi〔kN〕〔kN〕〔m〕〔m〕614616601/1353514616601/1173414616601/1058314616601/983214616601/938111099844.051/691注：层间弹性相对转角均满足要求。e水平地震作用下横向框架的内力分析

＜[e

]=1/4501/550〕及柱轴力分别见表。图地震中框架弯矩图〔kN/m〕图地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力(kN)竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍以中框架为例进行计算。荷载计算a4.01/22.0ma/l2.0/7.80.26122310.135+0.018=0.8836层梁的均布线荷载CD跨：横梁自重〔包括抹灰〕DE跨：屋面均布恒载传给梁横梁自重〔包括抹灰〕 〔0.25+0.02×2〕恒载：2～5层梁均布线荷载CD跨：楼面均布恒载传给梁无横墙恒载：DE跨：楼面均布恒载传恒载：2～5层集中荷载：纵梁自重〔包括抹灰： 〕×0.45×25×4.5=14.67kN外纵墙自重〔包括抹灰： 〔〕kN内纵墙自重：〔〕kNkN总计：1层梁均布线荷载kNCD跨恒载：DE跨恒载：1层集中荷载：kN总计： kN活荷载计算：屋面梁上线活荷载4.00.51.77kN/m1楼面梁上线活荷载q 0.8834.02.58.83kN/m2边框架恒载及活荷载用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与1.1～1.2的放大系数予以调整。固端弯矩计算〔1〕恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。〔2〕活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。层数简图边跨框架梁3.6层数简图边跨框架梁1.77kN/m1.77kN/m顶层1ql2=11.77kN/m212127.82m28.97kNm8.83kN/m底层1ql2=18.83kN/m212127.82m244.77kNm2、分配系数计算各杆端分配系数见表层号节点层号节点C各杆端分配系数节点D各杆端分配系数底层C1D1D1C1D1E1C9C8D9D8顶层C9D9D9C9D9E9标准C8C9C8C7D8D9D8D7层C8D8D8C8D8E8C1C2C1C0D1D2D1D03、传递系数4、弯矩分配分配计算见图，框架的弯矩图见图；0.8，调幅后，恒荷载及活荷载弯矩见图，图中括号内数值。3.4恒载作用下框架弯矩图6层5层4层3层2层0.371层3.6梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力： VVVq m1式中：Vq

——梁上均布荷载引起的剪力，V

2ql；V ——梁端弯矩引起的剪力，Vm

M左M右。l柱轴力： NVP式中：V——梁端剪力；P——节点集中力及柱自重。4内力组合框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间M 能够近似取跨中的M代替：max1 M MMmax

ql2 左 右828式中M 、M左 右

——梁左、右端弯矩，见图2-13、2-15括号内数值。1 1跨中M假设小于16ql2应取M＝16ql2在竖向荷载与地震组合时，跨间最大弯矩M

采纳数解法计算，如下图。GCM 左震qM q qllEE EFllME l FMGE R RFEFEEG28F/1GX1EEE

M左+1/22l -

M右-1/22

M/+1/22l

M/-1/22lMM +

M-M左 右 左 右 +=+-=+-= -V VV+ 右 V 左 /图框架梁内力组合图 图调幅前后剪力值变化图中MGCMEC

、M ——重力荷载作用下梁端的弯矩；GD、M ——水平地震作用下梁端的弯矩CDRRC D

——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对R 作用点取矩：

＝ql

-1(M

- M +M

+M )处截面弯矩为：DM x=RCx

C 2 l -qx2- M + M2 GC EC

GC EC EDRCq由dM=0,可求得跨间M 的位置为xRCqdx max 1xx处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为：=A1=AM =M

R2-M +Mmax

GC 2q GC EC=qx2-M +M2 GC EC当右震时公式中MEC

、M 反号。EDM xGC 1

4.1,表中RC

、M 、xGC

均有两组数据。表M 及xGE

值计算MMD左VM6D右V跨MCD中MDEM5C右VMMD左VMD右V跨MCD中MDEMC右VMD左V4MD右V跨MCD中MDEMC右VMD左V3D右MV跨MCD中MDE2C右MVV2D左M-33VVD右MV跨MCD中MDEC右MVD左MV1D右MV跨MCD中MDE注：表中恒载和活载的组合,梁端弯矩取调幅后的数值,剪力取调幅前的较大值图中M 、M 为调左 右幅前弯矩值，M ′、M ′为调幅后弯矩值。剪力值应取V 和V 。左 右 左 左4.1.1柱内力组合是考虑计层的折减系数，取值见表。4.2活荷载按楼层的折减系数墙,柱,根底计算截面以上的层墙,柱,根底计算截面以上的层12～3 4～5 6～8 9～20 ＞20数计算截面以上各楼层活荷载的折减系数(0.90)33柱顶MNMNM柱底NM柱顶N2M柱底NM柱顶N1M柱底N截面设计柱顶6柱底柱顶5柱底柱顶6柱底柱顶5柱底柱顶4柱底4.3C柱内力组合表MNMNMNMNMNMNMM柱顶N3M柱底NM柱顶N2M柱底NM柱顶N1M柱底N内力计算：梁端、柱端弯矩采纳弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架，弯矩计算如以下图所示：柱截面设计D柱截面设计DC30f2，f2c tHRB335，fy1、轴压比验

=300N/mm2HPB235fy

=210N/mm2抗震等级类别一二三抗震等级类别一二三框架柱框架梁D-N-ⅠⅠc=

N=2539.50×103＜AfcNⅡ-Ⅱ=N=2870.50×103＜c AfcNⅢ-Ⅲ=N=2928.26×103＜c Afc均满足轴压比的要求。2、正截面承载力的计算框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关，一般框架梁的延性远大于柱子。能较好。假设柱子形成了塑性铰，那么会伴随产生较大的层间位移，危及结构承受垂直即一、二级框架的梁柱节点处，除顶层和轴压比小于者外〔因顶层和轴压比小于的柱能够.....二级框架M Mc b式中M—节点上下柱端顺时针或逆时针截面组合的弯矩设计值之和；cM——节点上、下梁端逆时针或顺时针截面组合的弯矩设计值之和。b时，梁应考虑逆时针方向弯矩之和，反之亦然。能够取两组中较大者计算配筋。因此，对一、二级框架底层柱底考虑的弯矩增大系数。第一层梁与D柱节点的梁端弯矩值由内力组合表查得M：左震 441.14+197.03=638.17kN·mb右震 238.37+237.41=475.78kN·m取M=638.17kN·mbD柱节点的柱端弯矩值由内力组合表查得M：左震 346.22+312.15=658.37kN·mc右震 215.38+240.19=455.57kN·m梁端MM也取左震：b cM=658.37kN·m＜M=1.1×638.17=701.99kN·mc b取M´=701.99kN·mc将M和M´I-III-IIc c346.22Mc=346.22312.15×〔〕=22.94kN·m312.15Mc=346.22312.15×〔〕=20.68kN·mMc

=346.22+22.94=369.16kN·mM =312.15+20.68=332.83kN·mc对底层柱底〔III-III截面〕的弯矩设计值应考虑增大系数。M =432.03×1.5=648.05kN·mc截面控制内力如下：Ⅰ-M=369.16×0.8=295.33kN·mN②M=82.38kN·mNⅡ-M=332.83×0.8=266.26kN·mN②M=45.76kN·mN=2536.66kNⅢ-M=648.05×0.8=518.44kN·mN②M=22.19kN·mN截面采纳对称配筋，详细配筋见表，表中：e M0 Ne ha 30

mm 取h20mm0.5fA c 11 Nl 0 1.150.0101,l 0

＜15时,取2eei

h h 20.5has1

1 (0)2le h 1 2l1400 ih0 N (大偏心受压)fbh1c 0 N

bhf0 0

〔小偏心受压〕bNe0.45h2fb bb0 1c bh f(0.08b

)(h0

a)s

0 1cAA

Ne1

fbx(hc

x)2 (大偏心受压)s s f(h

a)y 0 s0AANe(10.5)bh0

2fcm(小偏心受压)s s

(hy

a)s式中e0

——轴向力对截面形心的偏心距；eaei ——偏心受压构件的截面曲率修正系数；1 ——考虑构件长细比对构件截面曲率的影响系数；2 ——偏心距增大系数；e——轴力作用点到受拉钢筋合力点的距离；——混凝土相对受压区高度；AA——受拉、受压钢筋面积。s s本章小节7剪承载力计算。5.楼板计算根本数据：1、房间编号：282、边界条件〔左端/下端/右端/上端〕：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g＝4.30kN/M2可变荷载标准值：q＝2.50kN/M2计算跨度Lx=4500mm ；计算跨度Ly=7200mm板厚 H=100mm； 等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方式：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。计算结果：Mx=(0.03560+0.00855/5)×(1.20×4.3+1.40×1.3)××4.52=5.22kN·M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.07850+0.02565/5)×(1.4×1.3)×4.5^2=2.96kN·MMx=5.22+2.96=8.18kN·M，实配φ10@125(As＝628.mm2)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.628%My=(0.00855+0.03560/5)×(1.204.3+1.40×1.3)×4.5^2=2.19kN·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.02565+0.07850/5)×(1.4×1.3)×4.5^2=1.47kN·MMy=2.19+1.47=3.66kN·M，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.279%Mx'=0.07795×(1.20×4.3+1.40×2.5)×4.5^2=13.67kN·M，实配φ12@100(As＝,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝1.131%My'=0.05710×(1.20×4.3+1.40×2.5)×4.5^2=10.01kN·M，实配φ10@100(As＝,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.785%5.3跨中挠度验算：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值、挠度和裂缝验算参数：2=2.16kN·M2=1.76kN·M2222、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式8.1.2－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As)〔混凝土标准式8.1.3－3〕2ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式8.1.2－4〕当ψ＜0.2时，取ψ＝②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率Bs按公式〔混凝土标准式－1〕计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.× 640.27kN·M、考虑荷载长久效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土标准第条，当ρ'＝0时，θ＝、受弯构件的长久刚度B，可按以下公式计算：B＝Mk/[Mq(θ-1)Mk]Bs〔混凝土标准式〕B＝2.16/[1.76×(2-1)+2.16]×640.27=352.535kN·M、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝=f/L＝，满足标准要求！：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 1〕ωmax＝，满足标准要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ρte＜时，取ρte＝ψ＝-....ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式8.1.2－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝满足标准要求！6 楼板设计根本数据：1282、边界条件〔左端/下端/右端/上端〕：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g＝4.30kN/M2可变荷载标准值：q＝2.50kN/M2计算跨度Lx=4500mm ；计算跨度Ly=7200mm板厚 H=100mm； 等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方式：弹性算法。5＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。计算结果：Mx=(0.03560+0.00855/5)×(1.20×4.3+1.40×1.3)×4.5^2=5.22kN·M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.07850+0.02565/5)×(1.4× 1.3)×4.5^2=2.96kN·MMx=5.22+2.96=8.18kN·M，实配φ10@125(As＝628.mm2)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.628%My=(0.00855+0.03560/5)×(1.20×4.3+1.40×1.3)×4.5^2=2.19kN·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.02565+0.07850/5)×(1.4×1.3)×4.5^2=1.47kN·MMy=2.19+1.47=3.66kN·M，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.279%Mx'=0.07795×(1.20×4.3+1.40×2.5)×4.5^2=13.67kN·M，实配φ12@100(As＝,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236% ，ρ＝1.131%My'=0.05710×(1.20×4.3+1.40×2.5)×4.5^2=10.01kN·M，实配φ10@100(As＝785.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.785%跨中挠度验算：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值、挠度和裂缝验算参数：Mk=(0.00855+0.03560/5)×(1.0×4.3+1.0×2.5)×4.5^2=2.16kN·MMq=(0.00855+0.03560/5)×(1.0×4.3+0.5×2.5)×4.5^2=1.76kN·MEs＝＝Ftk＝＝、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝当ψ＜时，取ψ＝αE：③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝Bs按公式〔混凝土标准式－1〕计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×8.264×0.00345/(1+3.5×0.00)]=640.27kN·M、考虑荷载长久效应组合对挠度影响增大影响系数θ：8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝、受弯构件的长久刚度B，可按以下公式计算：B＝Mk/[Mqθ-1)Mk]×Bs〔混凝土标准式〕B＝2.16/[1.76×(2-1)+2.16]×640.27=352.535kN·Mf＝κQkL^4/Bf＝××=f/L＝，满足标准要求！：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式8.1.2－1〕ωmax＝，满足标准要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ρte＜时，取ρte＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝2.1×0.299×125.1/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.048，满足标准要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式8.1.2－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式8.1.3－3〕矩形截面，ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.10.65ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝，满足标准要求

〔混凝土标准式－1〕7楼梯钢筋计算荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度kn/m〕：装修荷载；活载Qｈ；1.４,1.４梯板负筋折减系数〔其中：Qb－－梯板均布荷载；Qｐ－－平台均布荷载；Qｗ－－楼面均布荷载； 第1标准层第1跑；；33001010.5330014.33第1标准层第2跑；；33001010.5330014.33Asbd(cm2)：依据两端简支求出Ｍmax,依据Ｍmax配筋Ｍmax×ZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台假若两边都有支承,依据四边简支板计算,采纳别离式配筋Aspd(cm2)平台板负筋－－Aspf(cm2)标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf配筋措施：楼梯梁保护层厚度：30㎜15㎜受力钢筋最小直径：楼梯板受力钢筋>=Ф8>=Ф6楼梯梁受力钢筋>=Ф14受力钢筋最小间距：100mm非受力分布钢筋：受力钢筋<=Ф8时,取Ф6@300=Ф12或者Ф14时,取Ф6@250受力钢筋>=Ф14时,取Ф8@250楼梯板分布筋每踏步至少：1Ф6各跑实际配筋结果：标准层号跑数 梯板底筋 梯板分布筋 梯板负筋平台底台负筋11Ф10@100Ф8@200Ф10@130Ф8@150Ф8@20012Ф10@100Ф8@200Ф10@130无无梯梁配筋结果：标准层号跑数 梯梁1顶纵筋 梯梁1底纵筋梯梁1箍筋 梯梁２底纵筋梯梁２顶113Ф252Ф25Ф8@200无无123Ф252Ф25Ф8@200无无8 屋面板设计根本资料：1、房间编号：92、边界条件〔左端/下端/右端/上端〕：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g＝ 5.50kN/M2可变荷载标准值：q＝ 0.50kN/M2计算跨度Lx= 3600mm ；计算跨度Ly= 7200mm板厚 H= 100mm； 钢筋强度等级：HPB2354、计算方式：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。：Mx=(0.04000+0.00380/5)×(1.35× 5.5+0.98× 0.3)×3.6^2= 4.05kN·M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 0.3)×3.6^2= 0.32kN·MMx= 4.05+ 0.32= 4.37kN·M，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.393%My=(0.00380+0.04000/5)×(1.35× 5.5+0.98× 0.3)×3.6^2= 1.17kN·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×3.6^2= 0.12kN·MMy= 1.17+ 0.12= 1.29kN·M，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.251%Mx'=0.08290×(1.35× 5.5+0.98× 0.5)×3.6^2= 8.50kN·M，实配φ16@200(As＝1005.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236% ，ρ＝1.005%My'=0.05700×(1.35× 5.5+0.98× 0.5)×3.6^2= 5.85kN·MA，实配φ10@180(As＝,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236% ，ρ＝0.436%：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值、挠度和裂缝验算参数：Mk=(0.00380+0.04000/5)×(1.0×5.5+1.0×0.5)×3.6^2=0.92kN·MMq=(0.00380+0.04000/5)×(1.0×5.5+0.5×0.5)×3.6^2=0.88kN·MEs＝＝Ftk＝＝、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.10.65ftk/(ρteσsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87hoAs) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝当ψ＜时，取ψ＝αE：αE＝Es/Ec＝③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式〔混凝土标准式－1〕计算:ψ+0.2+6×αE×ργf')]Bs＝210000.×251.× 81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×8.264×0.00310/(1+3.5×0.00)]=593.11kN·M、考虑荷载长久效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土标准第条，当ρ'＝0时，θ＝、受弯构件的长久刚度B，可按以下公式计算：B＝Mk/[Mq(θ-1)+Mk]×Bs〔混凝土标准式〕B＝ 0.92/[ 0.88×(2-1)+ 0.92]× 593.11= 302.865kN·Mf＝κQkL^4/B，满足标准要求！裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.10.65ftk/(ρteσsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87hoAs) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ρte＜0.01时，取ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式8.1.2－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕矩形截面，ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式8.1.2－4〕ρte＜0.01时，取ψ＜0.2时，取ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式8.1.2－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式8.1.3－3〕σsk＝ρte＝As/Ate〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝Ate＝0.5×b×h＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＜0.01时，取ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式8.1.2－1〕ωmax＝2.1×0.413×146.0/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ，满足标准要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.10.65ftk/(ρteσsk)σsk＝〔混凝土标准式－2〕Mk/(0.87hoAs)〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式8.1.2－1〕ωmax＝，满足标准要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按以下公式计算：ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk) 〔混凝土标准式－2〕σsk＝Mk/(0.87×ho×As) 〔混凝土标准式－3〕σsk＝ρte＝As/Ate 〔混凝土标准式－4〕ρte＝ρte＜0.01时，取ρte＝ψ＝ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) 〔混凝土标准式－1〕ωmax＝，满足标准要求！结 论经过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业学问，同时我也得到了老我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到有用、经济、美观；在设计一幢建筑物的经过中，应该严格依据建筑标准的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，格外是结构和建筑的沟通，结构设计和施工的协调。时按量的完成自己的设计任务。在毕设前期，我温习了?结构力学?、?钢筋混凝土?、?建筑结构抗震设计?等学问，在毕设中期，我们经过所学的根本理论、专业学问和根本些细节和局部的设计。的一次熬炼。致 谢也得到了老师和同学的协助。框架结构设计。本组在校成员齐心协力、分工合作，发挥了大家的团队精神。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入。在此，我由衷的感谢潘洪科老师和曹笑皇老师对我的指导。李伟森2021年5月14日参考文献陈义侃.建筑结构学[M].福建:建筑设计研究院,1996．肖建庄，朱伯龙.建筑结构学报[M].上海：试验研究同济大学，1998．王传志，藤智明.钢筋混凝土结构理论[M].北京：中国建筑工业出版社，1985．高立人.主次梁结构体系设计[M].北京：四维新建筑科技开发中心，1990．赵玉祥.钢筋混凝土高层建筑设计[M].武汉：高等教育出版社，1998．[M].1997.陈文斌，章金良.建筑工程制图[M].上海：同济大学出版社，1996．段兵廷.木工程专业英语[M].武汉：武汉工业大学出版社，2001．根底设计根底设计此处采纳独立柱根底，根底内力如图4.1所示，以A柱为例，进行根底内力分配及配筋计算。C25C15混凝土，垫层采纳100mm厚，不考虑地基变形验算，其允许地基承载力fk

220KN/m2。地基承载力设计值：

f 1.1fa

242KN/m216-1根底内力图

M 239.17KNm1N 1564.63KN1考虑由根底梁及砖墙传给根底顶面的竖向荷载设计值，根底梁尺寸采纳250×400：N×0.3〕××2+6.1/2〕×××2+6.1/2KN2AN/(fd)=〔1564.63+180.345〕/〔242-20m21A〔～A=9.56～12.17㎡1取根底底面尺寸为a××A×m2根底抵抗矩W16ba2163.33.325.99m3NN N 1564.63180.3451895.155KN1 2Pmax

N Wd1895.15510.89239.1781.400.75.99201.2290.4KNm2Pmin

N d1895.15510.89239.1781.400.75.99201.2150.49KNm20Pmin

N Ad174.0324198.03KNm2f242KNm2在轴心荷载作用下P Nab1895.1553.33.3170.03KN m2j(P为相应荷载效应根本组合的地基净反力)jPAj 1

0.7hp

fbht m 0式中：

A1—冲切力作用面积 h800mm，hp

2000mmhp根底高h4-1所示取为700mmh0

h35665mmC20混凝土 ft×103KN/m2a3.3ac

2h0

A2a 2h2b 2h c 0 c

23.320.520.6653.33.320.520.66521.89m2b b，bt c b

b 2hc 0bh m 0 t

b2hb

c

hh0

PA170.031.89321.36KNm20.71.01.11030.775596.54KNm2j 1m要求：

P A0.5fbhmax 1 tm0L3.9m＞at+2h0

=0.4+2×A =〔3/2-0.5/2-0.665〕×〕2m21bm

(bbt

2h0

)/2所以 b hm

=〔0.4+0.665〕×0.665=0.708㎡P A×KN/m2fb

h××103×KN/m2max 1 tm0满足抗冲切要求，故根底高可选为0.7m高。16-2根底截面尺寸图1-1截面，即柱边截面M 124P1

c

2bbc

1241703522353936KNmA Ms1 1

y 0

3936106921066313mm22-2截面，即柱边截面M 124P2

c

22aac

1241703522353936KNmA Ms2

2 y 0

3936106921066313mm23-3截面，变阶截面处M 124P3

1

2bb1

124170392239110KNmA Ms3

y 0

110310692106693mm24-4截面，变阶截面处M 124P4

1

22aa1

124170392239110KNmA Ms4

4 y 0

110310692106693mm2按A 和As1 s3

中大值配置平行于a方向的钢筋，并放置在下层，按A 和As2 s4

中大值配置平行于b方向的钢筋，并放置在上排na100s13300100取s100，d 4As

n

取d12mm，即12@100na100s13300100取s200，d 4As

n

取d12mm，即16@200板的设计及配筋依据?混凝土结构设计标准?〔GB50010—2002，楼板长边l 与短边l 之比小于2时，宜按双02 01向板计算。楼板长边l 与短边l 之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的02 01单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。依据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板依据弹性方式进行计算。双向板按弹性理论的计算方式：①多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况能够分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对待后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边那么依据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。②多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。恒载： g×KN/m2活载： q×KN/m2AAAAAAABBBBBBAAAAAA17-1现浇板区格布置图(局部)区格A〔双向板〕计算跨度： lx

4.5m，ly

6.6m，l lx y

0.68llllx y支承条件aaxya'xa'y四边嵌固四边简支取钢筋混凝土的泊松比为0.2，那么可求得A区格板的跨中和支座弯矩如下：x x x0.03310.20.0106 4.742.824.520.07100.20.02862.824.526.554KNmy x x0.01060.20.03314.742.824.520.02860.20.07102.824.523.354KNmgql2x xM'0.0569gql2x x

0.07474.742.84.5211.406KNm0.05694.742.84.528.688KNmB〔双向板〕计算跨度： lx

3.0m，ly

4.5m，l lx y

0.67llllx y支承条件aaxya'xa'y7四边嵌固四边简支四边简支取钢筋混凝土的泊松比为0.2，那么可求得A 区格板的跨中和支座弯矩如下：x x x0.03380.20.01034.742.823.020.07200.20.02802.823.022.93KNmy x x0.01030.20.0338 4.742.823.020.02800.20.07202.823.021.491KNm2x x2x x

0.07504.742.83.025.069KNm0.05694.742.83.023.861KNm17.2.2截面设计h：0假定选用10钢筋，那么短边方向跨中的面的有效高度h0

=100-20=80mm，长边方向跨中截面的有效高度h0

=80-10=70mmA的计算：为了简化计算，近似取内力臂系数=0.9A截面位置h0截面位置h0MKNm Amm2s配筋实配面积跨中lx方向80Aly方向70lx方向80Bly方向70支座AA80BB80

=M0.9fhy 043325419443325419411375433510@15052310@15052310@15052310@15052310