《万州经开区九龙园九胜路末端E7-0102产业配套工程》工程地质勘察报告

《万州经开区九龙园九胜路末端E7-01/02产业配套工程》工程地质勘察报告勘察阶段：详细勘察目录269291、概况 1325371.1任务由来 1185821.2工程概况 1228341.3勘察目的与任务 1297131.4勘察工作依据及执行的主要技术规范 2167791.5工程勘察等级及勘察阶段 2128771.6勘察工作布置及任务完成情况 4312772、工程地质条件 689662.1区域地理位置及地形地貌 6312922.2气象、水文 6178692.3工程地质构造 6235992.4新构造运动与地震 7101692.5地层结构 7274532.6基岩面及基岩风化带特征 8306472.7水文地质条件 8125222.8不良地质现象 9323513、岩土物理力学特征 10112673.1岩土分层及试验统计依据 1075473.2岩土试验成果统计 10257533.3岩土试验统计成果及评述 10237053.4岩土体物理力学指标取值原则 12278353.5岩土地基极限承载力标准值 12295403.6岩土地基承载力特征值 1371543.7岩体基本质量等级 1319453.8土、石类别及可挖性等级 149893.9岩土参数选用及建议 14173654、场地稳定性评价 17200544.1地震效应评价 17218954.2岩土地震稳定性评价 17312364.3工程建设对周边环境影响评价 1850744.4场地稳定性及建筑适宜性评价 18205565、边坡稳定性评价及建议 18240995.1边坡分段评价及建议 1820455.2边坡稳定性计算 21309135.3边坡支挡及施工建议 22251336、地基及基础评价 2278516.1岩土均匀性评价 22151336.2地下水对地基基础的影响 22316026.3地基持力层评价 2259216.4场地特殊岩土评价 2353756.5地基稳定性评价 23132726.6施工条件及其对环境的影响评价及建议 23113586.7场平工程施工建议 24103136.8排水措施及建议 2456356.9地质条件可能造成的工程风险评估 24129447、挖方区土石方调查与统计 25197567.1土石方调查的目的与作用 2521107.2土石方统计方法 25254137.3土石方数量计算 25262837.4土石比计算 25131788、勘察结论及建议 26191318.1结论 26173768.2建议 26附图目录〔附报告内〕序号图名图号顺序号图幅大小出图比例数量（张）1总图例//标准A3/12平面布置图NO.101标准A11：100013工程地质剖面图NO.22-01—2-12A1或A2加长1：200124钻孔柱状图NO.33-01—3-31标准A31：20031附件目录〔附报告内〕序号名称纸张大小数量1建设工程勘察合同A41份2工程地质勘察任务委托书A31份3工程地质勘察纲要A31份4岩、土试验报告A41份5波速测井报告A41份6测量成果说明A31份7外业见证报告（含钻孔岩芯照片）A41份8勘探点数据一览表A31份1、概况1.1任务由来“万州经开区九龙园九胜路末端E7-01/02产业配套工程”项目已经万州经开区相关部门批准实施，业主单位为重庆万林投资发展有限公司（发包方、业主、甲方），本项目于2021年1月8日进行了正式公开招投标，通过正规招投标比选程序，建勘勘测有限公司（承包方、勘察方、乙方，下称我公司）获取了该项目工程地质勘察的资格，并收悉到中标通知书。本工程为场平及边坡工程，勘察阶段为详细勘察，以满足施工图设计要求。勘察工作依据有：《建设工程勘察合同》、《工程地质勘察任务委托书》及建筑总平面图（1：500）。1.2工程概况拟建工程“万州经开区九龙园九胜路末端E7-01/02产业配套工程”场地位于万州经开区九龙园九胜路末端，该场地勘察期间该场地尚未进行场平施工，基本为原始地貌，勘察区内无既有建（构）筑物分布，高差起伏较大。本项目本建设用地面积23899.78m2（35.85亩），场平面积23234.70m2（34.85亩），本次勘察对象为场平工程及环境边坡，边坡沿场地红线东侧及南侧分布，本工程根据场平初步设计方案，按台阶式进行放坡后分为北部、中部、南部三个区域，按环境标高整平后将形成环境边坡，本场地受场地地形条件的限制，环境边坡高度0～25m不等（边坡最高位于红线南东侧ZY25附近一带），为岩土质边坡，环境边坡工程边坡安全等级为一级或二级（本次勘察任务不包括建筑红线以外的环境边坡勘察工作，若拟建建筑位置超出本次勘察范围或设计方案发生重大变更时，应进行补充勘察并重新编制勘察报告）。1.3勘察目的与任务根据我公司与甲方签定的《建设工程勘察合同》、甲方提供的《工程勘察任务委托书》以及工程初步设计方案，确定本次勘察目的：查明场地的工程地质和水文地质条件，评价场地的稳定性和建设适宜性，为工程设计和施工提供可靠的地质依据和设计参数。根据《工程地质勘察任务委托书》和规范要求，本次勘察应完成以下具体任务：（1）充分搜集了工程区附近的工程地质及水文地质资料；（2）查明拟建场地的地形地貌、地质构造、地层岩性、地质时代、成因类型、埋藏条件与分布规律等工程特征、覆土厚度、岩体风化程度、岩体的裂隙发育程度及岩体完整性地质环境；（3）查明水文地质条件，评价场地水土、土层对建筑材料的腐蚀性；（4）查明拟建场地的不良地质、特殊地质和环境地质的成因、类型、规模、性质、分布规律等，分析评价其诱发条件、发展趋势及其对拟建物的危害程度，并提出计算参数、整治措施及建议；（5）查明是否存在河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；（6）划分建筑场地类别，对场地进行地震效应及岩土地震稳定性评价；（7）查明拟建场地与已有建筑物的相互关系，分析评价拟建工程的施工对工程环境的影响，提出相应的整治措施及建议；（8）评价场地的稳定性、地基均匀性和稳定性及建设适宜性；（9）对本次勘察范围内形成的边坡进行稳定评价及支挡措施建议；（10）对场地特殊性岩土进行评价；（11）分析评价场地地基持力层，并建议建筑物的基础持力层及基础型式，提供设计所需的岩土参数；（12）分析评价场地地质条件可能造成的工程风险；（13）统计工程区土石方工程量及综合土石比，为场平工程施工及预算提供地质依据。1.4勘察工作依据及执行的主要技术规范1.4.1勘察工作依据（1）《建设工程勘察合同》；（2）《工程地质勘察任务委托书》；（3）《工程地质勘察纲要》；（4）由建设单位提供的总建筑平面图（1：500）。1.4.2主要执行的主要技术规范（1）《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；（2）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；（3）《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）；（4）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（5）《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016版)；（6）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（7）《工程测量规范》（GB50026-2016）；（8）《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；（9）《工程岩体试验标准》（GB50266-2013）；（10）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020版）；（11）《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2019版）；（12）《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》。1.5工程勘察等级及勘察阶段1.5.1工程勘察等级的确定根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的规定：拟建环境边坡最大高度约25m，破坏后果很严重，工程安全等级为一级；场地岩土种类较少，除素填土外，无其它特殊性岩土，场地地质环境复杂程度划分为中等复杂场地（详见表1.5.1）；因此，综合确定工程地质勘察等级为甲级。表1.5.1场地地质环境复杂程度类别划分判定因素地质环境情况场地复杂程度1地形、地貌地形起伏较大，地形坡角一般为5～35°，局部50°以上中等2岩层倾角（°）6°简单3岩体完整性较完整；岩体中裂隙不发育简单4岩土特征有特殊性土（人工填土）复杂5土层厚度（m）最大厚度10.20m中等6水文地质条件场地内无大规模水体分布简单7不良地质现象不发育简单8破坏地质环境的人类活动边坡高度（m）土质边坡//岩土混合边坡大于30m复杂洞顶覆盖厚度与洞跨之比//采空区占地用地面积比例%//9相邻建筑物影响程度中等中等场地类别综合判定中等复杂场地1.5.2勘察阶段及范围的判定本工程勘察范围符合渝建[2013]345号文件要求。本次勘察阶段为详细勘察，勘察阶段及范围相关判定过程如表1.5.2-1、表1.5.2-2、表1.5.2-3。表1.5.2-1选址勘察判定判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地内及近邻无不良地质现象不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。地震时不会发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。本工程投资小于20亿元不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。本工程为场平及边坡工程不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。本工程为场平及边坡工程不需进行选址勘察表1.5.2-2初步勘察判定判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地；工程重要性等级为一级不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。场地内及周边未见滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地局部存在地形坡角大于30°的自然土坡，但其影响面积小于建设场地50%不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位(吴淞高程)岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。与三峡库区175m岸线外侧水平距离在3000米以上不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。场地内地下无采空区和地下洞室不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅区。本工程为场平及边坡工程不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。本工程为场平及边坡工程不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。本工程为场平及边坡工程，不属于城市轨道交通地下车站或隧道工程。不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上(不计地面道路及地道)的大型互通立交桥梁。本工程为场平及边坡工程，不属于桥梁工程不需进行初步勘察表1.5.2-3勘察范围判定判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离均大于1倍边坡高度满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围均大于外倾结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离均大于1.5倍边坡高度满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界(即剪出口位置)。勘察范围线大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无基坑边坡/2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无基坑边坡/3当需要采用锚杆(索)支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无基坑边坡/1.6勘察工作布置及任务完成情况1.6.1勘察方案的布置本工程勘察方法以工程地质钻探为主，结合工程地质调查与测绘、工程测量、地下水观测、原位测试、室内岩土试验等多种勘察手段。根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）等相关规范，结合本场地特点，场平工程勘探线按间距按50～60m布置，在高边坡位置进行了加密，场平工程勘探线按间距按30～40m布置，布置勘探线共计12条，本次勘察共布钻孔31个（本次实施钻孔编号ZY1～ZY31）。其中控制性钻孔占勘探点总数的1/3以上，控制性钻孔预计进入基础底面以下中风化基岩6～10m左右终孔，一般性钻孔预计进入基础底面以下中风化基岩5～8m左右终孔，在边坡及斜坡地带钻孔要求进入边坡潜在破裂面以下的稳定岩层5m以上，同时应满足进入坡脚地形剖面最低点和支护结构基底下不小于3m；上述钻孔编号详见勘探点平面布置图。勘察方案布置：本次勘察共布置钻孔31个，控制性钻孔13个，一般性钻孔18个，控制性钻孔数量约占总钻孔数量的42%，满足规范要求；其中控制性钻孔深度进入中风化岩石6～10m，一般性钻孔深度进入中风化岩石4～6m，在边坡及斜坡地带钻孔要求进入边坡潜在破裂面以下的稳定岩层5m以上，同时应满足进入坡脚地形剖面最低点和支护结构基底下不小于3m。取样数量及要求：在本次勘察中取土样6组、岩样10组；取样及原位测试孔约占总孔数1/3以上，满足规范要求。1.6.2勘察工作完成的实物工作量本工程勘察方法以工程地质钻探为主，结合工程地质调查与测绘、工程测量、地下水观测、原位测试、室内岩土试验等多种勘察手段。勘察工作从2021年1月3日－2021年1月10日完成野外作业，出动XY-100型钻机5台，外业共历时8天，外业全部完成后随即展开内业资料的整理工作。本次勘察完成的实物工作量详见表1.6.2：表1.6.2工程完成的实物工作量外业工作工作内容单位勘察工作量工程地质测绘（1：500）km20.04钻孔测量(初、定测)孔31剖面测量（1：200）km/条2.3/10工程地质钻探m/孔826.50/31简易水文观测孔31重型动力触探(N63.5)m/孔10.00/3内业工作土工试验土常规组6岩石试验抗压组7抗拉组3抗剪组3变形组3图件总图例张1总平面图张1工程地质剖面图张12钻孔柱状图张311.6.3勘察工作质量评述（1）工程地质调查与测绘：采用现状地形图（1：500），现场实际勾绘了地层界线，并在场地外基岩露头处实测了地层与裂隙产状，其精度满足规范要求。测绘范围面积约0.04km2，采用追索法与穿越法相结合的手段，对拟建场区进行地层界线划分、不良地质作用调查、岩层产状及裂隙调查等，以查明场区及其周边附近地段的地质条件。（2）工程测量：甲方提供总平面布置图（1：500），采用1999年万州区独立坐标系和1956年黄海高程系。测量坐标控制点成果及实地控制点位由甲方现场提供，控制点数据（T-01、T-02，见表1.6.3），采用徕卡GPS500卫星定位测量仪逐一进行钻孔定位及孔口高程测量，勘探点定位及高程实测而得，在此基础上采用全站仪引测支点到场区内作为勘探点放样的控制依据，进行坐标定位放孔、收孔和剖面测量。测量定位误差小于0.10m，高程误差小于0.05m，满足规范要求。工程测量成果经现场自检、互检和专检。测量精度符合《工程测量规范》（GB50026-2016）的要求，满足本次工程地质勘察工作需要，测量成果详见附件《测量成果说明》。表1.6.3工程测量控制点情况一览控制点编号X（m）Y（m）H（m）T01401431.23502008.17424.74T02401385.88501929.70422.12（3）工程钻探：工程地质钻探严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）执行，钻探方法采用水钻跟进法，钻进技术选择合理。第四系全新统人工填土回次进尺小于1.0m、第四系全新统残坡积粉质粘土回次进尺小于1.5m、基岩回次进尺小于2.0m。岩芯回次采取率：人工填土60～70%；残坡积粉质粘土90～95%；强风化层75～80%，中风化层80～95%。均满足对地层岩性的鉴别描述，满足规范要求；回次岩芯按顺序摆放，及时填写回次标签并作好原始记录。在钻探施工过程中有地质技术员在现场了解钻探揭露情况并及时进行编录，野外资料真实可靠；未发生工程和安全事故。（4）水位观测：在钻探施工结束后抽干孔内残留水，在间隔24小时后，采用电接触悬垂水尺测量静止水位，量测精度满足规范要求。水位观测完成后对所有钻孔进行了封孔处理。（5）原位测试：为查明勘察区内人工填土的密实程度，在人工填土地段选取了3个钻孔（ZY1、ZY4、ZY15）进行了重型（N63.5）动力触探测试，试验过程严格按规范要求进行，测试成果可信。（6）室内试验：本次勘察现场采用薄壁取土器连续压入法采集了8组原状土样（粉质粘土6组），及时采用封口胶密封，为完整未损的原状土，样品等级为Ⅰ级，进行了室内土常规试验；利用钻探取芯采集了7组中风化岩样进行天然及饱和单轴抗压强度试验（砂质泥岩4组、砂岩3组）；采集了3组中风化岩样进行抗拉、抗剪及变形试验（砂质泥岩3组、砂岩3组）；岩、土样及时封闭包装后送往重庆市南方建设工程检测有限公司，以上样品长度满足测试项目要求，运输过程中未见样品破损，上述试验机构均通过了国家计量认证，试验操作按现行相关规范要求进行，试验成果可靠。（7）内业工作：以上各项工作均严格按照国家现行规范、规程执行，在此基础上将已获资料综合分析整理编制成本报告。勘察软件采用北京理正8.5PB2（重庆版），报告文字采用office2007编制，图件采用autocad2007绘制，文图清晰。（8）外业见证：本次勘察工作达到了建设方及相关规范的要求，勘察工作中甲方进行了认真细致的外业检查验收，同时委托了具有外业勘察见证资质的重庆英杰建设工程设计有限责任公司进行了全过程的外业勘察见证进行了全过程的外业勘察见证（外业见证员：白森，见证印章号：YKJZ-2310407-0003），本次勘察工作质量合格。综上所述，本次勘察的野外各项施工作业均严格按照有关规范、规程的要求进行，各环节严格把关，责任到人，较好地完成了勘察任务，完成工作量及质量均能满足详细勘察的要求，达到了预期勘察目的，提交的勘察成果资料经审查通过后可供设计及施工使用。2、工程地质条件2.1区域地理位置及地形地貌拟建场地位于万州经开区九龙园九胜路末端，场地北侧为已建九龙园九胜路，汽车可直通现场，交通便利，地理位置优越。勘察区属构造剥蚀丘陵地貌，场地地形总体呈东高西低之势，南侧略高于北侧，场地均为现状斜坡，整体呈南高北低之势；场地为原始地貌，勘察范围内现状地面高程在420～472m之间，最大高差约52m，地形坡角一般在5～35°。最大可达50°以上。综上，拟建场地地形复杂程度为中等复杂。2.2气象、水文勘察区属亚热带山区型季风性湿润气候区，气候温和、四季分明、热量丰富、日照偏少，雨量充沛、雨热同步，同时具有春雨较早、夏长多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云雾特点。全年无霜期320d以上。多年平均气温18.1℃，最低气温-3.7℃（1983年1月6日），最高气温42.1℃（2006年8月15日），气温垂直分带显著，长江河谷一带较周围气温高出1℃～3℃。根据万州气象站1965年以来的资料统计，区内多年平均年降雨量为1191.3mm，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最长连续降雨16日（1982年7月6～21日），最大连续降雨量488.7mm。入春以后，降雨量逐渐加强，夏季大雨、暴雨频繁；秋季降雨量与春季接近，但雨日较多而秋雨绵绵，春夏之交多暴雨，日降雨量可达100mm以上。年蒸发量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分别占27％和24％，蒸发量因地而异，一般随高程增加而减少。干燥度0.72，相对湿度81％，以秋季湿度最大、春季相对较干燥、秋季热而闷。区内常年多东南风，年平均风速0.7m/s，最大风速17m/s，多出现在夏季，春季间或出现但历时短暂。场地位于长江左岸斜坡地带，拟建场地距长江平距约2km以上。三峡水库正常蓄水位坝前175m（吴淞高程）回水位175.1m（吴淞高程），水库运行水位在145～175m（吴淞高程）之间变化。本场地基岩面高程在400m以上，远高于三峡水库蓄水位且远离库岸，因此本场地不受库水位浸润影响。勘察区附近水塘分布较广，水塘多为人工修建用于养鱼，据不完全统计勘察区及其附近含水塘约7处，均为小型水塘，据调查水塘四周及底部均采用封闭防漏措施，水塘与地下水几乎无水力联系；根据水塘内钻孔ZY27、ZY28揭露地层，水深1.20～1.50m，淤泥质粘土层厚在1.40～1.80m不等。总体上，本场地及周边水文条件简单，勘察区及附近地段未见大规模地表水体。2.3工程地质构造场地在构造单元上处于新华夏系四川沉降带川东褶皱东北端的万县向斜南东翼，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。本区域内实测岩层产状：320°∠6°，岩层呈单斜产出，地层连续稳定，结合一般，地层为侏罗系中统上沙溪庙组，岩性主要为砂质泥岩及砂岩。区内新构造运动不强烈，表现为大面积缓慢间歇性抬升，根据本次钻探，无断层﹑构造破碎带通过，区域地质构造上属于稳定场地，区域构造纲要示意图见图2.3。59——假角山背斜；60——梁平向斜；61——铁峰山背斜；63——万州向斜；64——方斗山冲断背斜；65——赶场向斜；66——龙驹坝背斜图2.3地质构造纲要图根据场地南侧斜坡基岩出露区的调查和实测，岩体中主要发育有以下两组裂隙：裂隙（L1）：产状130º∠68º，裂隙间距1.20～3.00m，张开度1～3mm，可见延伸长度2.00～4.50m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。裂隙（L2）：产状205º∠75º，裂隙间距0.80～2.40m，张开度2～3mm，可见延伸长度1.50～3.00m，表面平直，无充填物，贯通性差，结合差，属硬性结构面。岩层（L3）：产状320°∠6°，层间未见软弱夹层及其它充填物，结合程度一般，属硬性结构面。经本次勘察并结合区域地质资料分析，区内未发现断层，地质构造简单。2.4新构造运动与地震区内新构造运动特征主要表现为：1、本区新构造运动以大面积间歇性抬升为其总的特征。具体表现是层状地貌明显。抬升～相对稳定～抬升交替，形成多级夷平面、阶地，石灰岩区还发育有多层水平层状溶洞。2、上升速度具有明显的不均衡性，总体看是东强西弱，北强南弱。具体表现在西部为丘陵，东部为山岭。丘陵地段北高南低，由北向南丘顶高程由400～500m降至300～400m。本区基本构造形态定型于燕山运动末期，进入喜山运动以来，区内处于相对稳定状态，未发生造山或强烈的断块差异运动，构造运动主要表现为整体抬升，断裂带的新活动十分微弱。工程区内新构造运动以大面积间隙性抬升为主，差异运动不强烈。晚第三纪以来的地质历史处于相对稳定状态，表现为各级夷平面峰线齐一，地表未见明显变形迹象，区域构造稳定性较好。由宜昌～万州～重庆间的长江阶地位相对比分析，工程区第四系以来地壳运动以缓慢间歇性抬升为主，无明显差异性活动。新构造运动较为活跃的时期集中在中更新世，距今20～30万年。工程区地质构造简单，未发现较大断层及活动断裂。据记载，以万州区为中心的50km范围内历史上没有震级Ms≥4.5级的地震和4级以上有感地震记载，工程区属弱震区，构造稳定。根据长江委1995年对三峡地区地震烈度的复核成果，万州城区50年10%超越概率的地震烈度为5.7度，对应的加速度峰值为49gal；50年1%超越概率的地震烈度为6.5度，对应的加速度峰值为115gal（见表2.4）。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），工程区抗震设防烈度为Ⅵ度，设计基本地震加速度值为0.05g，反应谱特征周期为0.35s。表2.4万州区50年超越概率基岩地震动参数位置超越概率地震烈度加速度峰值（gal）万州区(工程区)63%4.92310%5.7495%6.0651%6.51152.5地层结构根据地面工程地质测绘及钻探揭露，场地地层岩性主要分布有第四系全新统土层（Q4）及侏罗系中统沙溪庙组基岩（J2S）。现根据岩性由新到老分述如下（岩土分层情况见勘探点数据一览表）：2.5.1第四系全新统（Q4）（1）素填土（Q4ml）：杂色。主要由泥质碎石及粉质粘土组成。不均匀，土体呈松散～稍密状，稍湿，多成散块状，硬质物含量在5～15%不等，粒径10～100mm；为该场地附近道路修筑时堆填形成，堆填时间5年以上，周边无污染源，场地内填土未被污染。本层主要在北侧已建道路附近分布，根据钻探在31个钻孔中有9孔揭露，揭示厚度0.70（ZY13）～9.10m（ZY4）不等，平均厚度约2.84m，层底高程416.13～449.41m。（2）粉质粘土（Q4el+dl）：红褐色，主要由粘土矿物组成，充填有少量泥岩角砾，可塑状，粘性较强，可搓成条状，刀切面具有光泽，土质较均匀，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，为残坡积成因形成。该层在整个场地内分布较广泛，主要分布于场地现状坡面中上部，层厚差异较一般；根据钻探在118个钻孔中有24孔揭露，揭示厚度0.50（ZY9）～10.20m（ZY23）不等，平均厚度约2.10m，层底高程412.23～470.39m。淤泥质粘土（Q4el+dl）：灰色~灰黑色，流塑，部分夹有机质；无摇振反应，稍有光滑，干强度低，韧性低，有腐味。该层在既有鱼塘内分布，本层在118个钻孔中仅有1个钻孔（ZY28）有揭露，揭示厚度1.50m。（说明：该层由于长期在水浸泡的作用下，场地的含淤泥质粘土不是纯粹的淤泥，只是不同程度的含有淤泥质成分，因此强度比粉质粘土低）～～～～～～～～不～～～整～～～合～～～接～～～触～～～～～～～2.5.2侏罗系中统沙溪庙组（J2S）（1）砂质泥岩（J2S-Sm）：紫红色；主要由粘土质矿物组成，泥质结构，薄～中厚层状构造，岩质软，暴露后易风化，遇水后强度较低，裂隙基本不发育，偶夹灰绿色砂质条带或团斑；强风化带岩芯破碎，呈碎块状，少量呈短柱状；中风化岩芯较完整，呈柱状，节长一般在0.05～0.3m，最大节长约0.5m。本层在整个场地内均有分布，为本场地主要岩层，调查过程中，在场地斜坡坡面多处见该层出露。（2）砂岩（J2S-Ss）：灰白色；矿物成分以石英为主，长石次之并含云母等。中～粗粒结构，厚层状构造，钙质胶结，岩质较硬；强风化带岩芯破碎，呈碎块或短柱状；中风化岩芯完整，敲击声清脆，呈柱状，节长一般在0.08～0.40m，最大节长可达0.70m。本层在场地内多以夹层或透镜体型式呈现，为本场地次要岩层。根据钻探揭露，拟建场地范围内基岩面起伏较大，基岩时代为侏罗系中统沙溪庙组，为内陆湖泊相沉积岩。2.6基岩面及基岩风化带特征2.6.1基岩面特征根据钻探揭露及地表调查，拟建场地岩层产状320°∠6°，基岩面总体与地表坡角基本一致，一般为2～15°，局部地段可达30°以上。场地基岩埋深在0.00～10.20m，钻探揭示高程412.23～470.39m。2.6.2基岩风化带特征强风化带岩体：岩性主要为砂岩，局部地段含砂质泥岩，网状风化裂隙发育，岩体破碎，岩芯多呈碎块状，岩质软，失水后自动崩解成碎块状，手捏岩芯易碎散，钻探揭示厚度0.20～4.20m。中风化带岩体：岩性主要为砂岩，裂隙总体上不发育，岩体较完整，岩芯多呈短～长柱状，节长一般0.05～0.40m，最大节长可达0.70m。2.7水文地质条件2.7.1地下水场地水文地质条件简单。地下水主要接受来自南侧地势较高区域的地表水和大气降水补给，经斜坡地表迳流，向北侧及西侧地势较低地带排泄。根据场地的地层岩性及地下水在含水介质中的赋存特点，地下水类型可分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两类。（1）松散土类孔隙水松散岩类孔隙水赋存于第四系全新统土层内，由于人工填土孔隙度较大，透水性较强，粉质粘土为相对隔水层；由于覆土层中物质组成成分多样且含量不同，导致各层物质透水性存在差异，据此，将覆土的地下水位分为两种类型：表层滞水、上层滞水。①表层滞水系大气降水入渗过程中受表层小范围相对隔水层的阻托，在小范围内形成的季节性潜水，这类地下水补给范围小，水量贫乏，受大气降水的影响显著，常以季节性泉水的形式出露。地表多为人工填土，由于结构稍密状，孔隙度大，透水性好。②上层滞水系大气降水入渗过程中受深层相对隔水层的阻托，在一定范围内形成的常年性孔隙水，大气降水对它有一定的影响；因为场地呈台阶状，台阶间地势相对较平坦，排泄条件较差，大气降水由南侧顺坡径流而下，部分大气降水沿地表排出场地，部分沿填土层和残坡积层下渗，形成孔隙水，属上层滞水性质，水量因填土厚度及残坡积层中碎块石含量大小而变化较大，且受气象条件影响明显，地下水补给主要来自上部区域及相邻周边地下水渗透，通过岩土体孔隙顺坡向低处排泄。（2）基岩裂隙水场地基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，砂岩为含水层，基岩裂隙水赋存在风化裂隙及砂岩层间裂隙中，由于地处斜坡地带，且地下水补给源单一，补给量匮乏，场地基岩裂隙水较贫乏，基岩裂隙水赋存于岩层的构造裂隙中，接受大气降水和地表水体补给，沿裂隙竖向运移至潜水位附近后改变为层位间隙水平运移，以泉的形式出露。勘察施工过程中，在各钻孔施工结束时，对所有钻孔的残留水抽干后进行了水位观测，未见孔内水位有恢复迹象，说明场地勘察深度范围地下水较贫乏，但若在雨季施工，地表水易沿土体孔隙及岩体裂隙渗透进入场地内，形成短时性滞水。施工期间应做好地表水和地下水的截排水和防渗措施。根据场地工程地质条件，结合当地经验，上覆土体的渗透系数建议按如下取值：素填土取12.0m/d，属强透水层；粉质粘土取1.5m/d，属弱透水层。2.7.2水、土的腐蚀性评价根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）第12.1.1条规定精神，本次未采集水、土试样进行腐蚀性分析。仅根据场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等和场地周边已有建筑腐蚀情况，结合当地已有的工程经验，工程类比，直接判定附录G和拟建场地附近区域资料，场地环境类型为Ⅱ类。地下水和场地地基土对混凝土结构、钢筋等建筑材料具有微腐蚀。水、土的腐蚀性防护应按现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）进行防护。2.8不良地质现象根据现场地质调查及钻探揭露，场地内未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象；也未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。3、岩土物理力学特征3.1岩土分层及试验统计依据本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别、结合室内试验成果作为划分依据。（1）素填土：在场地内分布不均，根据地质经验分析，场地的素填土层结构为松散～稍密状，主要根据现场岩芯鉴定进行分层。（2）粉质粘土：呈松散状，取样困难，主要根据现场岩芯鉴定结合室内试验进行综合分层。（3）基岩：强风化带岩体破碎，采样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层；中风化岩体较完整，根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。3.2岩土试验成果统计岩土的物理力学指标统计依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.2.4～10.2.8条相关公式进行，主要应用了以下公式：（1）计算平均值公式：μ0=（2）计算标准差公式：σ=（3）计算变异系数公式：δ=（4）计算修正系数公式：ψa=1±δ（5）计算标准值公式：μk=ψa×μ0式中，指标作为作用项时取“+”号，指标作为抗力项时取“－”号；μi—岩土参数的试验值；μ0—岩土参数的平均值；μk—岩土参数的标准值；σ—岩土参数的标准差；δ—岩土参数的变异系数；ψa—修正系数。3.3岩土试验统计成果及评述3.3.1土常规试验粉质粘土：本次勘察在现场采用薄壁取土器连续压入法采取6组原状粉质粘土，样品等级为Ⅰ级，进行了室内物理力学性质试验，根据试验统计成果，土的液性指数在0.42～0.62之间，塑性指数在11.82～13.11之间，属可塑状粉质粘土；压缩系数为0.40MPa-1，属中压缩性土。统计成果见表3.3.1。3.3.2重型动力触探试验人工填土：在勘察区内分布较广泛，本次勘察在3个钻孔内作了重型（N63.5）动力触探试验，根据重型动力触探试验实测锤击数统计成果，本场地人工填土击数平均值7.92～8.80，变异系数0.24～0.30，标准差1.89～2.54，变异性中等，说明人工填土的均匀性差，厚度加权平均值8.32，密实程度为稍密，统计见表3.3.2。表3.3.2人工填土重型（N63.5）动力触探试验数据统计孔号触探深度(m)平均值(击)变异系数标准差厚度加权平均值(击)ZY10.60～3.608.800.242.138.32ZY42.20～6.207.920.241.89ZY150.50～3.508.360.302.543.3.3岩石单轴抗压强度试验砂质泥岩：本次勘察采集4组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂质泥岩单轴抗压强度指标数据各12个。根据统计结果，中风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.32，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.34，变异性高；天然平均值（μ0）=12.32MPa，饱和平均值（μ0）=8.12MPa；天然标准值（μk）=10.25MPa，饱和标准值（μk）=6.66MPa。统计结果见表3.3.3-1。表3.3.3-1中风化砂质泥岩单轴抗压强度统计序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZY210.28.013.26.55.18.42ZY412.115.521.58.210.514.63ZY810.216.013.76.710.69.04ZY1310.47.79.56.74.96.1按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）统计：样本数n1212最大值max21.514.6最小值min7.74.9平均值μ012.328.12标准差σ3.952.79变异系数δ0.320.34修正系数ψa0.830.82标准值μk10.256.66据上表试验统计，中风化砂质泥岩为软岩，软化系数（kR=0.65，＜0.75），属易软化的岩石。砂岩：本次勘察采集3组中风化砂岩岩样进行室内岩石单轴抗压强度试验，分别得到天然状态和饱和状态下砂岩单轴抗压强度指标数据各9个。根据统计结果，中风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.15，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.16，变异性低；天然平均值（μ0）=42.54MPa，饱和平均值（μ0）=33.62MPa；天然标准值（μk）=38.48MPa，饱和标准值（μk）=30.35MPa。统计结果见表3.3.3-2。表3.3.3-2中风化砂岩单轴抗压强度统计序号岩样编号单轴抗压强度天然（MPa）饱和（MPa）1ZY1639.945.450.631.936.340.52ZY1842.548.829.533.238.123.03ZY2143.046.336.834.036.629.1按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）统计：样本数n99最大值max50.640.5最小值min29.523.0平均值μ042.5433.62标准差σ6.495.24变异系数δ0.150.16修正系数ψa0.900.90标准值μk38.4830.35据上表统计，中风化砂岩为较硬岩，软化系数（kR=0.79，＞0.75），属不易软化的岩石。3.3.4岩石抗拉、抗剪、变形试验砂质泥岩：本次勘察取3组中风化砂质泥岩岩样进行室内岩石三轴变形试验，分别得到三轴抗拉强度指标数据各9个，抗剪强度指标3个。根据统计结果，中风化砂质泥岩相关系数为0.9714，抗拉强度指标的变异系数为0.14，变异性低。统计结果见表3.3.4。表3.3.4中风化砂质泥岩抗拉、抗剪、变形指标统计序号岩样

编号抗拉

强度(MPa)抗剪强度指标变形测试图解法最小二乘法变形模量弹性模量泊松比φCC1φC(°)(MPa)(MPa)(°)(MPa)(MPa)(MPa)μ1ZY100.6837.231.931.1537.351.922223.32429.30.320.572053.32231.70.330.481987.32178.30.342ZY220.6837.602.461.3937.642.462391.62605.80.320.752619.22872.20.310.582838.53127.30.303ZY290.7137.602.021.2337.482.042192.32403.20.330.622308.22520.60.320.542588.12828.80.31按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）统计：样本数n933333999平均值μ00.6237.482.141.2637.492.142355.762577.460.32标准差σ0.090.210.280.120.140.28280.96313.740.01变异系数δ0.140.010.130.100.000.130.120.120.03修正系数ψa0.920.990.800.850.990.800.930.921.02标准值μk0.5737.161.711.0737.271.722179.952381.140.33注：c1为用抗拉强度校正后的值(见试验报告附图：莫尔圆包络线)。3.4岩土体物理力学指标取值原则3.4.1土体物理力学指标（1）填土：物理力学指标根据现场岩芯鉴定，并参考地区经验取建议值。（2）粉质粘土：物理力学指标根据室内测试成果结合地区经验取建议值；由于土层中含硬杂物成分，试验成果使用时应综合考虑硬杂物含量的影响。3.4.2岩体物理力学指标（1）当试验数据达不到统计最低数量要求时，物理力学参数主要以该试验数据为基础，并参照地区经验综合取值。（2）岩石的重度平均值可视为标准值，岩石的重度标准值可视为岩体重度标准值。（3）岩体的内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值分别乘以时间效应系数（取0.95）、折减系数（中风化岩体较完整，取0.90）确定。（4）岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值分别乘以时间效应系数（取0.95）、折减系数（中风化岩体较完整，取0.30）确定。（5）岩体极限抗拉强度标准值由岩石极限抗拉强度标准值分别乘以时间效应系数（取0.95）、折减系数（中风化岩体较完整，取0.40）确定。（6）岩体弹性模量及变形模量由岩石弹性模量和变形模量乘以折减系数（中风化岩体较完整，取0.70）确定。（7）岩石的泊松比视为岩体的泊松比。注：场地岩石、岩体指标折减系数根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的第10.3.1～10.3.8条取值。3.5岩土地基极限承载力标准值（1）人工填土：根据现场岩芯判断，场地内的人工填土密实度为稍密状，未经严格压实处理，地基极限承载力标准值在施工阶段由静荷载测试确定。（2）粉质粘土：根据表3.3.1中统计结果，土体e=0.74，IL=0.49，根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表10.4.3-3条进行查表取值，粉质粘土地基极限承载力平均值为370kPa，经统计后，地基极限承载力标准值为332kPa。（3）基岩：岩质地基极限承载力标准值fuk按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2条中的规定，将砂质泥岩和砂岩的单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（较完整，取1.20）。砂质泥岩属于黏性岩，确保施工及使用期间不遭水浸泡时，取天然值；砂岩透水性强，在长时间暴雨工况下，砂岩岩体可以达到饱和状态，故取饱和值。根据试验统计成果，中风化砂质泥岩（天然）单轴抗压强度标准值为10.25MPa，中风化砂岩（饱和）单轴抗压强度标准值为30.35MPa。计算得：中风化砂质泥岩fuk=10.25MPa×1.20=12.30MPa；中风化砂岩fuk=30.35MPa×1.20=36.42MPa。3.6岩土地基承载力特征值（1）人工填土：根据现场岩芯结合原位测试统计成果判断，场地内的人工素填土密实度为稍密，未经严格压实处理，未达到密实程度，地基承载力特征值应在施工阶段由静荷载测试确定。（2）粉质粘土：地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50—047—2016）中第4.2.6条的公式计算确定：fak=γf×fuk式中：fak—地基承载力特征值（kPa）；fuk—地基极限承载力标准值（粉质粘土取332kPa）；γf—地基极限承载力分项系数，（土质地基取0.50）。计算得：粉质粘土fak=332kPa×0.50=166kPa，根据统计计算结果，考虑地下水影响、施工扰动及当地建筑经验，建议粉质粘土承载力特征值取130kPa。（3）强风化基岩：强风化基岩地基承载力特征值根据现场岩芯观察，结合当地建筑经验及有关规范，建议强风化砂质泥岩取300kPa、砂岩取400kPa。（4）中风化基岩：地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条中公式计算及结合地区经验值确定：fak=γf·fuk式中：fak—地基承载力特征值（kPa）；fuk—地基极限承载力标准值（砂质泥岩取12.30MPa、砂岩取36.42MPa）；γf—地基极限承载力分项系数（岩质地基取0.33）。计算得：中风化砂质泥岩fak=12.30MPa×0.33=4.06MPa=4060kPa。中风化砂岩fak=36.42MPa×0.33=12.02MPa=12020kPa。3.7岩体基本质量等级（1）岩石坚硬程度根据岩石抗压试验成果统计表3.3.3-1、3.3.3-2，中风化砂质泥岩饱和抗压强度平均值8.12MPa，属软岩，软化系数0.65，为易软化的岩石；中风化砂岩饱和抗压强度平均值33.62MPa，属较硬岩，软化系数0.79，为不易软化的岩石。（2）岩体完整程度钻孔钻入强风化岩体岩心破碎，呈碎块状，强风化岩体完整程度为破碎；中风化岩体岩芯多呈柱状、长柱状，采取率＞80%，少量呈块状，岩体完整程度为较完整。（3）岩体基本质量等级分类根据岩石坚硬程度及完整性，依据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第3.1.7条判定，场地岩体基本质量等级：强风化基岩为Ⅴ级、中风化砂质泥岩为Ⅳ级、中风化砂岩为Ⅴ级。3.8土、石类别及可挖性等级依据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A的土、石可挖性分类标准，并结合试验统计成果综合评定。本场地地层结构上覆第四系人工填土、粉质粘土、淤泥质粘土；下伏侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及砂岩。土、石类别及可挖性等级评定如下：（1）人工填土：土体松散～稍密，含一定的硬质物成分，土石类别属普通土，土石等级为Ⅱ级；（2）粉质粘土：呈可塑状，土石类别属普通土，土石等级为Ⅰ级；（3）淤泥质粘土：呈流塑～软塑状，土石类别属普通土，土石等级为Ⅰ级；（4）强风化基岩：裂隙发育、质软，土石类别属硬土，土石等级为Ⅲ级；（5）中风化砂质泥岩：岩质软，土石类别属软石，土石等级为Ⅳ级；（6）中风化砂岩：岩质较硬，土石类别属次坚石，土石等级为Ⅴ级。3.9岩土参数选用及建议根据野外鉴别及室内岩土试验成果资料，结合当地建筑经验，场地岩土体物理力学参数建议值，详见表3.9。表3.3.1粉质粘土试验成果统计表序号样品编号物理性质界限含水率固结试验天然抗剪强度饱和抗剪强度含水率天然密度饱和密度干密度土粒比重孔隙比饱和度液限塑限液性指数塑性指数压缩系数压缩模量粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角WoρoρρdGseSrWLWpILIpav0.1-0.2Es0.1-0.2CφCφ％g/cm3％%MPa-1MPakPa(°)kPa(°)1ZY624.11.962.001.582.730.72990.330.918.40.4612.50.394.4423.413.616.69.62ZY1523.01.982.021.612.720.69090.729.818.00.4211.80.335.1220.714.514.810.23ZY1723.81.962.001.582.720.71890.230.518.20.4512.30.364.8022.514.116.09.94ZY2326.21.931.971.532.730.78591.131.018.40.6212.60.463.9219.713.914.29.85ZY2725.51.931.971.542.730.77589.832.019.00.5013.00.453.9924.812.617.68.96ZY2824.91.941.981.552.730.75889.731.818.70.4713.10.424.2025.413.217.99.3按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）统计：样本数66666666666666666子样极大值26.21.982.021.612.730.7991.1032.0019.000.6213.110.465.1225.3614.5017.9110.17子样极小值23.01.931.971.532.720.6989.7329.8017.980.4211.820.333.9219.7312.6014.158.90平均值24.61.951.991.572.730.7490.3031.0018.440.4912.560.404.4122.7713.6516.189.60标准差1.20.020.020.030.010.040.530.820.360.070.480.050.472.230.681.490.45变异系数0.00.010.010.020.000.050.010.030.020.140.040.120.110.100.050.090.05修正系数0.920.960.930.96标准值21.05 13.1315.039.25表3.9岩土（体）设计参数建议值一览岩土名称天然重度(kN/m3)饱和重度(kN/m3)天然抗剪强度标准值饱和抗剪强度标准值抗拉强度(kPa)变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比土体水平抗力系数的比例系数、岩石水平抗力系数岩石抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值(kPa)临时坡率建议值(无外倾结构面时)岩土与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)基底摩擦系数C粘聚力(kPa)φ内摩擦角(°)C粘聚力(kPa)φ内摩擦角(°)天然饱和H≤8m(岩质边坡)；H≤5m(土质边坡)8＜H≤15(岩质边坡)；5＜H≤8(土质边坡)素填土19.0*19.5*8*28*6*25*////8MN/m4///1:1.751:2.00//粉质粘土19.519.921.0513.1315.039.25////15MN/m4//130*1:1.251:1.50/0.25*强风化砂质泥岩23.2*23.5*////////20MN/m3//300*1:0.751:1.00160*0.30*强风化砂岩23.8*24.0*////////25MN/m3//400*1:0.751:1.00180*0.35*中风化砂质泥岩24.5*25.0*48732//217164918040.33130MN/m310.256.6640601:0.551:0.75450*0.50*中风化砂岩25.3*26.0*1850*35*//660*4650*48000.22*450MN/m338.4830.35120201:0.351:0.501300*0.60*裂隙L1////55*20*////////////裂隙L2////50*18*////////////层面L3////90*27*////////////注：1、表中带*的为经验值。2、素填土根据钻探揭示结合当地经验取值；后期压实填土的压实系数λc≥0.93，地基承载力特征值建议取120kPa，填土的地基承载力特征值最终以现场实测压实系数及静载试验确定；填土的负摩阻力系数取0.20；3、潜在滑面（人工填土界面）天然抗剪强度值：粘聚力c=4.8kPa、内摩擦角φ=20°；饱和抗剪强度值：粘聚力C=3.2kPa、内摩擦角φ=17.6°（按现状人工素填土土体内部的统计标准值进行折减，折减系数取0.80）；4、潜在滑面（粉质粘土界面）天然抗剪强度值：粘聚力c=19.0kPa、内摩擦角φ=11.8°；饱和抗剪强度值：粘聚力c=13.5kPa、内摩擦角φ=8.3°（按原状粉质粘土土体内部的统计标准值进行折减，折减系数取0.90）；5、对于岩质边坡，表中临时开挖坡率值仅适用于无外倾结构面的边坡，边坡稳定性按岩体强度破裂角控制，场地砂质泥岩、砂岩岩体强度破裂角取值分别为60°、62°。对于有外倾结构面的边坡，采用坡率法放坡后的坡角应小于外倾结构面的倾角与岩体强度破裂角的小值。岩体等效内摩擦角根据边坡岩性及影响高度确定，强风化岩体为Ⅳ类岩质边坡：等效内摩擦角取45°。中风化岩体为Ⅲ类岩质边坡：等效内摩擦角取58°；中风化岩体为Ⅱ类岩质边坡：等效内摩擦角取66°；6、场内边坡目前尚未形成，考虑到结构面参数在施工期和营运期，受施工、地表水等其它因素的影响，结构面参数将发生变化，故结构面抗剪强度取值时，根据现场实际情况和当地经验，在室内试验统计结果的基础上应进行折减。4、场地稳定性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版），拟建场地抗震设防烈度为Ⅵ度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）表4.1.3的划分标准并结合地区经验，场地土的类型：人工填土层平均剪切波速VS=120m/s（未来填土的剪切波速值暂以现状填土取值，若压实处理，宜据压实情况的实测值进行校核），属软弱土；粉质粘土剪切波速VS=160m/s，属中软土；强风化基岩VS=500～800m/s，为软岩；中风化基岩VS＞800m/s，为岩石。根据钻探揭露，本次计算选取最不利地段进行计算，根据设计方案，场地按设计高程场平后考虑。拟建场地上覆土层的等效剪切波速按《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010，2016版）第4.1.5条计算公式：Vse=d0/tt=（di/υsi）Vse—土层等效剪切波速（m/s）；d0—计算深度（m），取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t—剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di—计算深度范围内第i土层的厚度（m）；Vsi—计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）；n—计算深度范围内土层的分层数。根据计算成果，结合《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）中的有关规定，各拟建场地场平后地震效应评价详见表4.1-2。表4.1-2场平后拟建场地地震效应评价拟建

场地最大

厚度计算

厚度各覆盖层厚度

（m）平均剪切波速

（m/s）等效剪

切波速

（m/s）计算

钻孔场地

类别特征

周期（s）地段

类别填土粉质

粘土填土粉质

粘土场地北部8.608.604.703.90120160135ZY1Ⅱ类0.35一般

地段场地中部

（东侧）2.902.900.602.30120160150ZY17Ⅰ1类0.25有利

地段场地中部

（西侧）基岩

出露0.000.000.00120160＞800ZY18Ⅰ0类0.20有利

地段场地南部6.906.900.506.40120160156ZY28Ⅱ类0.35一般

地段根据《建筑工程抗震设防分类标准规范》GB50223-2008，拟建场地的抗震设防类别为标准设防类，即丙类。4.2岩土地震稳定性评价据钻探揭示地基覆盖层为第四系全新统人工填土及残坡积粉质粘土，场地内覆盖层厚度整体较薄，而场内地下水较贫乏，加之拟建场地为Ⅵ度设防区，不存在液化饱和粉土，因此可不必考虑地震液化的影响。但拟建场地场平后形成的边坡在地震作用下填土易产生震陷变形，且存在不均匀沉降和湿陷性问题，应进行严格的压实处理；粉质粘土呈散状，岩体地震稳定性较差；强风化岩体地震稳定性一般，中风化岩体较完整，地震稳定性良好。另外，场平后形成的边坡在地震作用下易失稳垮塌，场地地基应进行有效处理。综上，本场地岩土地震稳定性整体性较好。4.3工程建设对周边环境影响评价勘察区为建设单位征地范围，勘察范围内为人工改造场地，场地内分布有既有建筑物，即将进行拆迁，本工程的建设对拟建场地影响较小，根据对现场及周边调查，本工程的建设对周边环境影响较大，具体如下：根据现场勘（调）查，拟建场地北侧为已建市政道路（九胜路），与建筑红线最小平距仅约3m，由于相隔距离较近，场平施工对该道路具有一定的影响。建议场平施工时分段开挖，并加强对九胜路的变形监测。综上，本工程的建设对周边道路具一定影响，在场平施工之前应对场地地表及周边环境进行详细调查，采取相应措施加强周边环境的保护，施工期间应加强变形监测工作，避免对已建道路产生不利影响。4.4场地稳定性及建筑适宜性评价拟建场地地貌单元属构造剥蚀浅丘、斜坡地貌，场地岩土层结构主要为上覆第四系全新统人工填土及粉质粘土，覆盖厚度在0.00～10.20m不等，平均厚度约2.30m，覆盖层厚度差异较小；下伏基岩为侏罗系中统下沙溪庙组砂质泥岩及砂岩，本场地内局部地段基岩出露。经调查场区内未见危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，也未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物；据地面调查及钻探揭露，地表土体未见变形迹象；场地内无断层，岩层产状较平缓，连续稳定，场地抗震设防烈度Ⅵ度区，场地内地下水文地质条件简单，场地在自然状态下稳定性良好，场地整体是稳定的，应对场平后形成的边坡进行有效治理后，适宜工程的建设。5、边坡稳定性评价及建议5.1边坡分段评价及建议本工程为场平及边坡工程，按设计高程整平后将形成环境边坡，边坡主要用地红线边缘分布，根据边坡坡向进行分段，环境边坡共计5段，各段边坡叠加总长约537m，边坡编号分别为AB段、BC段、DE段、EF段、GH段（边坡编号及分布见图5.1）。图5.1边坡编号及分布示意图目前边坡尚未成形，边坡高度在0～25m不等，为岩土质边坡。边坡工程安全等级为一级；本报告对边坡采用文、图列表分析评价，有关边坡分段评价及支护措施建议见表5.1。表5.1边坡分段评价及支护措施建议第1页共2页边坡分段边坡概况及控制性剖面边坡岩性边坡等级极射赤平投影分析图稳定性分析评价支护措施建议AB段岩土质挖方边坡高：2.2～7.7m长：123m边坡：290～324º∠90ºL1(裂隙)：130º∠68ºL2(裂隙)：205º∠75ºL3(岩层)：320º∠6º控制剖面：6、7、8、9边坡顶部主要由少量粉质粘土组成；中下部为强风化及中风化基岩。二级土质边坡：按设计高程整平后，基岩面坡度较大，但上部覆土厚度小，平均厚度均在1.5m以内，具备一定的自稳能力，粘聚力在滑面作用宽度内具备的抗力基本可抵消由自重产生的下滑力，故沿岩土界面产生折线滑动破坏可能性小。强风化岩质边坡：呈网状，风化裂隙发育，岩体破碎，岩层平缓，未见明显的控制性结构面，破坏模式为圆弧形滑动破坏。中风化岩质边坡：据极射赤平投影图，裂隙L1（130°∠68°）与边坡（290～324º∠90°）反向，为反倾裂隙，对边坡整体稳定性影响小；裂隙L2（205°∠75°）与边坡（290～324º∠90°）近似垂直相交，为切向坡，对边坡整体稳定性影响小；层面L3（320°∠6°）与边坡（290～324º∠90°）顺向，但岩层倾角平缓，对边坡整体稳定性影响小，层面结合一般（内摩擦角取27°），不考虑层面粘聚力条件，层面内摩擦角远大于1.30倍层面倾角，在正常工况条件下不会发生沿层面的平面滑动；L1与L2的组合交线倾向为153°，组合交线倾角为66°，裂隙组合倾向与边坡切向相交，不会沿裂隙组合面发生楔形破坏。边坡的整体稳定性主要受岩体强度控制，加之岩体因受风化影响或地表水冲刷，可能发生坡顶拉断破坏或产生间歇性掉块、局部垮塌，对拟建工程及安全产生不利影响，须对边坡进行有效支护。根据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013第4.1.5条，强风化边坡岩体类型Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取45°；中风化边坡岩体类型宜为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角可取58°，中风化岩体强度破裂角取60°。据《建筑边坡工程技术规范》GD50330-2013表5.3.2，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30。边坡坡顶无重要建（构）筑物，具备放坡条件，建议采用放坡处理或锚杆挡墙支挡；设计所需参数按表3.9取值，边坡宜采用动态设计、信息法施工，并作好施工期间和竣工后的监测工作。①若采用放坡处理，坡率应由设计计算确定，并作好坡面防护及截排水措施。②若采用锚杆挡墙支护，以中风化岩体为锚杆的锚固段，选取岩体强度破裂角为潜在滑动面进行支挡设计，最终支挡结构埋置深度及持力层由设计计算确定。BC段岩土质挖方边坡高：0～25m长：142m边坡：268º∠90ºL1(裂隙)：130º∠68ºL2(裂隙)：205º∠75ºL3(岩层)：320º∠6º控制剖面