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文档简介

PAGEPAGE141目录HYPERLINK\l"_Toc312179499"第一部分:设计计计报告4HYPERLINK\l"_Toc312179502"1前言5HYPERLINK\l"_Toc312179503"1.1设计任务务务5HYPERLINK\l"_Toc312179504"1.2设计标准准准5HYPERLINK\l"_Toc312179505"1.3任务要求求求5HYPERLINK\l"_Toc312179506"2设计资料:555HYPERLINK\l"_Toc312179507"2.1工程地质质质水文情情况55HYPERLINK\l"_Toc312179508"2.2地质情情情况5HYPERLINK\l"_Toc312179509"3.方案比选666HYPERLINK\l"_Toc312179510"4设计方法7HYPERLINK\l"_Toc312179511"4.1设计思路路路7HYPERLINK\l"_Toc312179512"4.1.1横断断断面设计计7HYPERLINK\l"_Toc312179513"4.1.2纵断断断面设计计7HYPERLINK\l"_Toc312179514"4.1.3粱肋肋肋设计8HYPERLINK\l"_Toc312179515"4.1.4设计计计资料和和横截截面布置置8HYPERLINK\l"_Toc312179516"4.1.5其他他他9HYPERLINK\l"_Toc312179517"4.2设计感受受受9HYPERLINK\l"_Toc312179518"5设计评估9HYPERLINK\l"_Toc312179520"6设计成果1000HYPERLINK\l"_Toc312179521"6.1总的成果果果10HYPERLINK\l"_Toc312179522"7总结10HYPERLINK\l"_Toc312179523"7.1设计中的的的难点与与重点点10HYPERLINK\l"_Toc312179524"7.2改进的地地地方10HYPERLINK\l"_Toc312179525"8结束语10HYPERLINK\l"_Toc312179526"第二部分:河溪溪溪梁桥设设计计计算书122HYPERLINK\l"_Toc312179527"1.行车道板计计计算12HYPERLINK\l"_Toc312179528"1.1悬臂板荷荷荷载效应应计算算12HYPERLINK\l"_Toc312179529"1.1.1恒恒恒载效应应:112HYPERLINK\l"_Toc312179530"1.1.2活载效应应133HYPERLINK\l"_Toc312179531"1.2连续板板板荷载效效应计计算13HYPERLINK\l"_Toc312179532"1.2.1永永永久作用用133HYPERLINK\l"_Toc312179533"1.2.2活载效应应155HYPERLINK\l"_Toc312179534"1.3内力力力组合计计算116HYPERLINK\l"_Toc312179535"1.3.1承载能力力极极限状态态内力力组合计计算(基基本组合合)::16HYPERLINK\l"_Toc312179536"1.3.2正常使用用极极限状态态内力力组合计计算(短短期效应应组合合):166HYPERLINK\l"_Toc312179539"1.4行车车车道板配配筋117HYPERLINK\l"_Toc312179540"2主梁内力力力计算与与配筋筋18HYPERLINK\l"_Toc312179541"2.1主梁截截截面几何何特性性的计算算188HYPERLINK\l"_Toc312179542"2.1.1预制制制中主梁梁的截截面几何何特性性18HYPERLINK\l"_Toc312179543"2.1.2检检检验截面面效率率指标以中中跨跨截面为为例119HYPERLINK\l"_Toc312179544"2.2主梁梁梁恒载内内力计计算20HYPERLINK\l"_Toc312179545"2.2.1一一一期恒载载(预预制梁自自重)200HYPERLINK\l"_Toc312179546"2.2.2二期恒载载(桥桥面板接接头)g220HYPERLINK\l"_Toc312179547"2.2.3三期恒载载(栏栏杆、人人行道道、桥面面铺装装)g320HYPERLINK\l"_Toc312179548"2.2.4主梁恒恒载载汇总200HYPERLINK\l"_Toc312179549"2.2.5恒载内力力计计算21HYPERLINK\l"_Toc312179550"2.3主梁梁梁活载内内力计计算22HYPERLINK\l"_Toc312179551"2.3.1冲击系数数的的计算222HYPERLINK\l"_Toc312179552"2.3.2横向分布布系系数23HYPERLINK\l"_Toc312179556"2.3.3计计计算活载载内力力27HYPERLINK\l"_Toc312179570"3截面设计计计33HYPERLINK\l"_Toc312179571"3.1预应应应力钢束束(筋筋)数量量的确确定及布布置333HYPERLINK\l"_Toc312179572"3.1.1首先根据据跨跨中截面面正截截面抗裂裂要求求,确定定预应应力钢筋筋数量量。34HYPERLINK\l"_Toc312179574"3.2截面面面几何特特性计计算38HYPERLINK\l"_Toc312179575"3.2.1主梁混凝凝土土浇筑,预预应应力筋束束张拉拉(阶段段一)388HYPERLINK\l"_Toc312179576"3.2.2灌浆封锚锚,吊吊装并现现浇顶顶板5000mmm的湿接接缝缝连接段段(阶阶段二)3399HYPERLINK\l"_Toc312179577"3.2.3三期恒载载及及活载作作用(阶阶段三)3399HYPERLINK\l"_Toc312179578"3.3截截截面承载载能力力极限状状态计计算47HYPERLINK\l"_Toc312179579"3.3.1跨中截面面正正截面承承载力力计算477HYPERLINK\l"_Toc312179580"3.3.2斜斜斜截面抗抗剪承承载力计计算447HYPERLINK\l"_Toc312179587"3.4预应应应力损失失计算算49HYPERLINK\l"_Toc312179588"3.4.1摩摩摩阻损失σL150HYPERLINK\l"_Toc312179589"3.4.2锚锚锚具变形形损失失σL250HYPERLINK\l"_Toc312179590"3.4.3分批张拉拉损损失σL452HYPERLINK\l"_Toc312179591"3.4.4钢钢钢筋应力力松弛弛损失σL552HYPERLINK\l"_Toc312179592"3.4.5混凝土收收缩缩、徐变变损失失σL653HYPERLINK\l"_Toc312179593"3.4.6预应应应力损失失组合合:54HYPERLINK\l"_Toc312179594"3.5正常常常使用极极限状状态计算算555HYPERLINK\l"_Toc312179595"3.5.1部部部分预应应力混混凝土构构件555HYPERLINK\l"_Toc312179600"3.6持久久久状况应应力验验算61HYPERLINK\l"_Toc312179604"3.7短暂暂暂状态应应力验验算64HYPERLINK\l"_Toc312179607"4锚固端验验验算65HYPERLINK\l"_Toc312179608"4.1混凝凝凝土的局局部承承压承载载力665HYPERLINK\l"_Toc312179609"5横隔梁内内内力计算算677HYPERLINK\l"_Toc312179610"5.1计算荷载载载67HYPERLINK\l"_Toc312179611"5.2横隔隔隔梁的内内力影影响线688HYPERLINK\l"_Toc312179613"5.3横隔隔隔梁配筋筋711HYPERLINK\l"_Toc312179614"6支座的选选选定72HYPERLINK\l"_Toc312179616"6.1确定定定支座平平面尺尺寸73HYPERLINK\l"_Toc312179617"6.2确定定定支座的的厚度度73HYPERLINK\l"_Toc312179619"6.3验算算算支座的的偏转转情况744HYPERLINK\l"_Toc312179620"6.4验算算算支座的的抗滑滑稳定性性744HYPERLINK\l"_Toc312179621"7设计资料料料75HYPERLINK\l"_Toc312179622"7.1上部构造造造75HYPERLINK\l"_Toc312179623"7.2设计荷载载载:75HYPERLINK\l"_Toc312179624"7.3桥墩形式式式:75HYPERLINK\l"_Toc312179625"7.4水文地质质质条件755HYPERLINK\l"_Toc312179626"7.5材料7555HYPERLINK\l"_Toc312179627"7.6设计依依依据75HYPERLINK\l"_Toc312179628"8盖梁计算:::75HYPERLINK\l"_Toc312179629"8.1荷载载载计算755HYPERLINK\l"_Toc312179630"8.1.1上上上部结构构恒载载见下表表:776HYPERLINK\l"_Toc312179631"8.1.2盖梁自重重及及作用效效应计计算76HYPERLINK\l"_Toc312179632"8.1.3可变荷载载计计算78HYPERLINK\l"_Toc312179633"8.1.4双双双柱反力力Gii计算82HYPERLINK\l"_Toc312179635"8.2内力力力计算833HYPERLINK\l"_Toc312179636"8.2.1恒恒恒载加活活载作作用下各各截面面的内力力833HYPERLINK\l"_Toc312179640"8.3截面面面配筋设设计与与承载力力效核核87HYPERLINK\l"_Toc312179641"9桥墩墩柱柱柱计算911HYPERLINK\l"_Toc312179642"9.1荷载载载计算911HYPERLINK\l"_Toc312179643"9.1.1恒载计算算::同前计计算得得:91HYPERLINK\l"_Toc312179645"9.1.2活载计算算911HYPERLINK\l"_Toc312179651"9.1.3双柱反力力横横向分布布计算算92HYPERLINK\l"_Toc312179652"9.1.4荷载组合合;;93HYPERLINK\l"_Toc312179653"9.2截面面面配筋计计算及及应力验验算994HYPERLINK\l"_Toc312179654"9.2.1作用于墩墩柱柱顶的外外力994HYPERLINK\l"_Toc312179655"9.2.2作用于墩墩柱柱底的外外力::95HYPERLINK\l"_Toc312179656"9.2.3截面配筋筋计计算:955HYPERLINK\l"_Toc312179659"10钻孔灌注注注桩96HYPERLINK\l"_Toc312179660"10.1荷载载载计算966HYPERLINK\l"_Toc312179679"10.2桩桩桩长计算算988HYPERLINK\l"_Toc312179682"10.3桩桩桩身内力力及变变位置计计算999HYPERLINK\l"_Toc312179683"10.3.1局部冲冲刷刷线处P0,H0,M0计算99HYPERLINK\l"_Toc312179685"10.3.2桩的各参参数数确定及α计算1000HYPERLINK\l"_Toc312179686"10.3.3单位“力”作用在局局部部冲刷线线处,桩桩柱在该该处产产生变位位计算算100HYPERLINK\l"_Toc312179687"10.3.4局部冲刷刷线线处桩柱柱变位位计算10000HYPERLINK\l"_Toc312179689"10.4桩桩桩身截面面配筋筋与强度度验算算103HYPERLINK\l"_Toc312179695"10.5桩桩桩顶水平平位移移验算10044HYPERLINK\l"_Toc312179696"致谢105HYPERLINK\l"_Toc312179697"参考文献10666附图第一部分:设计计计报告梁桥设计学生生生:XXX(XXX大学,土土土木工程程专业业)导师师师:XXX摘要:河溪梁桥桥桥设计为20的预应应力力混凝土土简支支箱形梁梁桥。该该桥采用用双车车道布置置。上上部为装装配式式部分预预应力力混凝土土简支支箱梁。为为降降低主梁梁高度度,减少少预应应力引起起的上上拱度,后后张张法预应应力混混凝土箱箱梁在在设计荷荷载下下按部分分预应应力混凝凝土A类构件设设计计,主梁梁配筋筋采用预预应力力筋和非非预应应力筋混混合配配筋。下下部桥桥墩为钢钢筋混混凝土圆圆形双双柱式墩墩;桥桥墩基础础为单单排双列列钻孔孔灌注桩桩基础础。桥墩墩盖梁梁为连续续墩盖盖梁,按按简支支梁计算算盖梁梁内力及及墩柱柱顶竖向向反力力。桩基基采用用为单排排桩形形式。关键词:箱梁;;;后张法法;预预应力混混凝土土ThedesssignnoofttheeHeXXiibrriddgeAuthor:::XXX(XXX,6661183300)Instruccctorr:XXXAbstraccct:ThheeprroggrammoofHeexiddesiignnfoor20mmppre--sttressseedcconncreeteefrreeesuuppportteddbooxgirrdeerbbriidgee.ThiisbriidggehhassTwwodriiveewayy.Theeuupsiideeoffbbriddgeeisstthetyypeoffassseembllyparrtiialprresttreesseedreiinfforccemmenttcconccreetesiimplleundderrproopboxxggirdderr.Innoordeertoreeduccetheeggirdderr’staalllneesss,rredduceetthesuuperrioorccammberrwwhicchtheeppre--sttressseedccauusess,theeppostttteniionninggppre--sttressseedcconncreeteebooxgirrdeeruundderthheddessignneddlooaddissddesiignnedacccorrdiingtoothheparrtiicallppre--sttressseedcconncreeteeAmeembeer,,thhegirrdeeraadooptthhemmixxedcoompllexxoffttheprre-sstrressseddreeinnforrciingstteellbbaranndttheenoon--pree-sstreesssedreeinfforrcinngsteeellbaar..Thhepieerofthhebbriidge’sInnffrasstrructturreiistheerreinnfoorceedconncrreteeccirccullardiistyyleepiilllar;;PPier’sbeeddrocckforrssinggleeliineedooubbleroowddriillhooleirrriggattionnppileeffounndaatioon..Brriddgepiierpllateeggirdderrisscconttinnuallppierrpplattegirrdeerwwhiichcaalcuulaatesspplattepieer’sinntternnallfoorcceaanddthhepieer’stooppveertticaalforrceeacccoordiinggtootthesiimpllebeaam..Piileefoounndattioonuuseethhesinnglleppillinggfformm.Keyworddds:Boxggirdderr;Poosstttennsiooniingcooncrrette;Prresttreesseedconncrretee1前言1.1设计任务务务由于河溪中断各各各地方乡乡镇与与城市连连通的的唯一要要道,常常年靠渡渡过河河加之交交通量量增长使使得其其成为拥拥堵及及事故易易发地地段,为为了缓缓解交通通压力力,体现现二十十一世纪纪城乡乡改革面面貌,特特修建河河溪梁梁桥。1.2设计标准准准《公路钢筋混凝凝凝土及预预应力力混凝土土桥涵涵设计规规范》(JTGD62—20044)、《公路路桥桥涵设计计通用用规范》(JTGD60—20044)。汽车荷载按公路路路-Ⅱ级,人群群荷荷载按3KN//,每每侧栏杆杆、人人行道重重量的的作用力力分别别为8.5KKNN/m计量。1.3任务要求求求根据给定的设计计计原始资资料,拟拟定桥梁梁类型型、分孔孔布置置,选择择上部部结构形形式(不不同的情情况可可采用不不同分分孔布置置,上上部构造造形式式)。设设计时时按设计计内容容要求进进行,并并控制设设计进进度。通通过本本毕业设设计,对对桥梁设设计计计算理论论,计计算方法法,施施工图设设计有有一个全全面的的掌握。完完成成的设计计资料料应达到到并符符合施工工要求求。2设计资料:2.1工程地质质质水文情情况“河溪工程”地处四川川盆盆地东北北部,处于于川中丘陵陵区向川北北低山区过过渡地带风风速偏低。气候自然然生态区保保护区构溪溪河5-6月多雨(类类似江南的的梅雨),7-8月受副热热带高压控控制,高温温干旱,年年降水量较较低,无特特大洪水记记录。2.2地质情情情况岩土工程大致目目目估情况况HYPERLINK"/view/54636.htm"地质质构造简单单,褶褶皱平缓缓。地地貌类型型单一一,属中中生代代侏罗纪纪岩层层,经流流水侵侵蚀、切切割、堆堆积形成成的侵侵蚀丘陵陵地貌貌。河宽约80m左右,跨跨构构溪河支支流,两两岸土质质优良良,透水水性好好,水流流常年年较稳定定。土土层桥位地地质质情况,从从上上到下的的土层层均为砂砂土、黏黏性土、砂砂砾砾。3.方案比选本设计有三种方方方案,都都采用用装配式式,方方案一为为装配配式钢筋筋混凝凝土简支支梁桥桥,方案案二为为后张法法装配配式预应应力混混凝土简简支梁梁桥,方方案三三为装配配式预预应力混混凝土土箱型梁梁桥。方方案比选选是从从施工技技术、适适用性、经经济济性、美美观性性等四方方面比比较。表3.1各种桥桥桥型方案优优缺缺点比较较项目方案一方案二方案三装配式钢筋混凝凝凝土简支支梁桥桥,跨径20m,4孔。后张法装配式预预预应力混混凝土土简支梁梁桥,跨跨径40m,2孔。装配式预应力混混混凝土箱箱型梁梁桥,跨跨径20m,4孔。施工技术主梁采用预制吊吊吊装施工工,施施工技术术成熟熟,工艺艺要求求一般。主梁采用预制吊吊吊装施工工,施施工技术术成熟熟,工艺艺要求求较高。主梁采用预制吊吊吊装施工工,施施工技术术成熟熟,工艺艺要求求较高。适用性该梁桥受力明确确确,构造简单,施工方便,便于工业业化化生产,可节省大大量量的模板板和支支架,降低劳动动强强度,缩短工期期。但但是由于于材料料强度不不高而而重度较较大,当当结构跨跨径增增大时,其其自自重也相相应增增加,所所以承承载能力力大部部分消耗耗于结结构自重重,从从而限制制了它它的跨越越能力力。具备了装配式钢钢钢筋混凝凝土简简支梁桥桥的优优点。充充分利利用了高高强度度材料,所所以以截面小小,自自重较小小,跨跨越能力力提高高。刚度度大,能能消除裂裂缝,并并提高桥桥梁的的耐久性性。除了具备方案二二二的优点点。抗抗扭刚度度大,横横向抗弯弯刚度度大,其其稳定定性比方方案一一、二好好。经济性混凝土骨料可就就就地取材材,因因而成本本低,维维护费用用少。当当跨径在20m时,在此此环环境中就就增加加了桥墩墩数、基基础数量量等,费费用也增增加了了。与方案一比较,一一般可以节约约钢材30%-440%,跨径越大大,节省越多多。与方案二相同。美观性景观效果一般。采用两孔,比较较较呆板。采用两孔,桥型型型较好。综上所述,方案案案三比方方案一一、二较较好,所所以采用用装配配式预应应力混混凝土箱箱型梁梁桥设计计,桥桥梁构件件的尺尺寸和形形式趋趋于标准准化,便便于预制制和施施工,并并节省省大量支支架模模板和劳劳动力力,缩短短工期期。4设计方法4.1设计思路路路4.1.1横断断断面设计计由于河溪地区属属属县级城城市,为为适应其其道路路交通量量,故故决定其其为二二级公路路双车车道。桥面横坡的形成成成通常有有三种种形式。第第一一种,对对于板板桥或就就地浇浇注的肋肋板式式梁桥,可可将将墩台顶顶部做做成倾斜斜的;;第二种种,采采用不等等厚的的铺装层层(包包括混凝凝土的的三角垫垫层和和等厚的的路面面铺装层层);;第三种种,桥桥宽较大大时,可可直接将将行车车道做成成双向向倾斜。由由于于本设计计的桥桥宽不是是特别别宽,且且为了了设计方方便和和节约成成本,选选择了第第二种种的桥面面横坡坡形式。桥面横坡坡度一一一般在1%-22%,考虑雨雨水水季节。故故本本设计采采用横横坡坡度度为2%。图4.1桥横断断面面图4.1.2纵断断断面设计计城市桥梁在平面面面上宜做做成直直桥,特殊情况况时时可做成成弯桥桥,其线型布布置置应符合合现行行的规范范中的的规定。由于本桥桥路路线是在在直线线上,故故本设设计为直直桥。在桥位处,河溪溪溪两岸相相距80米,,故故本本设计采采用4~20m的预应力力混混凝土箱箱形桥桥梁,全全长80m,桥墩采采用用双柱式式配以以灌注桩桩基础础,具有有施工工便利成成熟、工工程造价价低、美美观等优优势。图4.2桥位位位示意图4.1.3粱肋肋肋设计用杠杆原理法(适适用于荷载靠靠近主梁支点点时的荷载横横向分布,也也可用于双主主梁或横向联联系很弱的无无中间横隔梁梁的桥)和偏偏心压力法(适适用于桥上具具有可靠的横横向联系,且且桥的宽跨比比B/l≤0.5的情况)计计算荷载横向向分布。偏心心压力法具有有概念清楚、公公式简明和计计算简便等优优点,但是其其在推导中由由于做了横隔隔梁近似绝对对刚度和忽略略主梁抗扭刚刚度,导致了了边梁受力偏偏大,因此偏偏心压力法要要修正。然后后进行内力组组合,计算配配筋等。4.1.4设计计计资料和和横截截面布置置1.标准跨径及及桥桥宽标准跨径:2000m。计算跨径:1999.888m。桥面净空:净12..0附2x1..550人行道(双双双车道)。2.设计荷载::汽汽车荷载按按按公路-Ⅱ级,人群群荷荷载3KN//mm2,每侧栏栏杆杆、人行行道重重量的作作用力力约为8.5kkNN/m。3.设计规范::《公公路钢筋筋混凝土土及预预应力混混凝土土桥涵设设计规规范》(JTGD62—20044)及《公路路桥桥涵设计计通用用规范》(JTTGGD660—20044),按A类预应力力混混凝土构构件设设计此梁梁。4.施工方法采采用用后张法施施施工,预预制主主梁时,预预留留孔道采采用预预留金属属波纹纹管成型型,钢钢绞线采采用TD双作用千千斤斤顶两端端同时时张拉;;主梁梁安装就就位后后现浇60cm宽的湿接接缝缝。最后后施工工100mmm厚的沥青青桥桥面铺装装层(平平均)。5.横截面布置置主梁间距与主梁梁梁片数::间距距2.9m;片数为4片。6.主梁跨中截截面面及主要尺尺尺寸拟定定主梁高度:在计计计算跨径径的1/1441//255,梁高采用1.2m。跨中和支点腹板板板高度分分别为为84cm、77cm。7.横隔梁的设设置置五片横隔梁,设设设置在距距离翼翼缘108ccm处4.1.5其他他他横隔梁、桥面等等等的设计计方法法与梁肋肋的设设计方法法类似似,不做做介绍绍。4.2设计感受受受首先流程大致概概概括为::根据据设计荷荷载等等确定桥桥长、跨跨径及孔孔数。根根据《桥桥梁工工程》《公公路路桥涵设设计手手册》中中的简简支梁桥桥的计计算进行行行车车道板的的计算算;荷载载横向向分布计计算;;主梁内内力计计算;横横隔梁梁内力计计算及及挠度、预预拱拱度的计计算。根根据《结结构设设计原理理》进进行主梁梁、横横隔梁、行行车车道板及及墩台台与基础础的截截面尺寸寸设计计及配筋筋计算算。根据据《基基础工程程》及及《公路桥桥涵涵设计手手册》进进行墩台台与基基础的设设计。并并根据《桥桥梁梁工程》《基基础工程》拟拟订施工方案案。箱梁结构构稳定性对大大中跨结构有有很大优势。5设计评估使用上:桥上的的的行车道道和人人行道宽宽度保保证了车车辆和和人群的的安全全畅通,并并满满足了将将来交交通增长长的需需要。桥桥型、跨跨度大小小和桥桥下净空空满足足了泄洪洪、安安全通航航或通通车等要要求。建建成的桥桥梁保保证了使使用年年限,并并便于于检查和和维修修。经济上:桥梁设设设计体现现了经经济上的的合理理性。在在设计计中使桥桥梁的的总造价价和材材料等的的消耗耗为最少少,充充分考虑虑了桥桥梁在使使用期期间的运运营条条件以及及养护护和维修修等方方面的问问题。设计上:桥梁设设设计根据据因地地制宜、就就地地取材、方方便便施工的的原则则,合理理选用用了适当当的桥桥型。整整个桥桥梁结构构及其其各部分分构件件,在制制造、运运输、安安装和和使用过过程中中具有足足够的的强度、刚刚度度、稳定定性和和耐久性性。施工上:桥梁结结结构便于于制造造和架设设。尽尽量采用用了先先进的工工艺技技术和施施工机机械,利于加快快施施工速度度,保保证了工工程质质量和施施工安安全。美观上:由于构构构溪河是是生态态保护区区,设设计的桥桥梁要要具有优优美的的外形,故故施施工设计计中桥桥上灯饰饰和细细部构造造表面面材质与与景致致呼应。环保上:桥梁设设设计考虑虑了环环境保护护和可可持续发发展的的要求,包包括括生态、水水、噪噪声等诸诸方面面,从桥桥位选选择、桥桥跨布布置、上上部结结构施工工方法法等多方方面考考虑环保保要求求,采取取了必必要的工工程控控制措施施,将将不利影影响减减至最小小,装装配式预预制施施工适应应这一一需求。在施工中,由于于于进行灌灌注桩桩打孔时时的噪噪音很大大,为为了不打打扰居居民休息息,特特制定了了在早早上7点半到晚晚上10点施工。6设计成果6.1总的成果果果完成了桥梁上部部部结构设设计,为了适应应以以后交通通量的的增长,特特意意增加了了桥梁梁等级。7总结7.1设计中的的的难点与与重点点钢束布置、钢束束束预应力力损失失估算。7.2改进的地地地方对材料的选用,截截面的选取,钢钢筋和钢束的的布置,施工工图的绘制等等。8结束语紧张的毕业设计计计终于划划上了了一个满满意的的句号,从从七七月份至至今,回回想起过过去五五个多月月的设设计,收收获是是很大的的。看看到展现现在眼眼前的毕毕业设设计成果果,不不仅使我我对四四年来大大学所所学专业业知识识的进行行了一一次比较较系统统的复习习和总总结归纳纳,而而且使我我真正正体会了了设计计的艰辛辛和一一种付出出后得得到了回回报的的满足感感和成成就感。同同时时也为以以后的的工作打打下了了坚实的的基础础,也为为以后后的人生生作好好了铺垫垫。通过本毕业设计计计,掌握握了结结构设计计的内内容、步步骤、和和方法,全全面面了解设设计的的全过程程;培培养正确确、熟熟练的结结构方方案、结结构设设计计算算、构构造处理理及绘绘制结构构施工工图的能能力;;培养我我们在在工程设设计中中的配合合意识识;培养养正确确、熟练练运用用规范、手手册册、标准准图集集及参考考书的的能力;;通过过实际工工程训训练,建建立功功能设计计、施施工、经经济全全面协调调的思思想,进进一步步建立结结构工工程师的的责任任意识。第二部分:河溪溪溪梁桥设设计计计算书1.行车道板计计算算考虑到主梁翼缘缘缘板内钢钢筋是是连续的的,故故行车道道板可可按悬臂臂板(边边梁)和和两端端固结的的连续续板(中中梁)两两种情况况来计计算。1.1悬臂板荷荷荷载效应应计算算由于行车道板板板宽跨比大大于于2,故按单单向向板计算算,悬悬臂长度64cm。1.1.1恒恒恒载效应应:1)桥面板可以以以看成64cm的悬臂板板,计计算图示示如下下:计算悬臂板根部部部一期荷荷载内内力为:弯矩:剪力:2)成桥后桥面现浇部分完完完成后,施施工工二期永永久作作用,由由于边边梁悬出出端没没有现浇浇部分分,此桥桥面可可以看成成净跨跨径为0.644ccm的悬臂单单向向板。人行道和栏杆的的的重量:计算第二期恒载载载内力如如下::弯矩:剪力:综上所述,悬臂臂臂根部永永久作作用效应应为::弯矩:剪力:1.1.2活载效应应左边悬臂板出,只只作用有人群群荷载,见图图1-1弯矩:剪力:承载能力极限状状状态作用用组合合:按“公预规”第4.1..2条1.2连续板板板荷载效效应计计算对于梁肋间的行行行车道板板,在在桥面现现浇部部分完成成后,行行车道板板实质质是一个个支撑撑在一系系列弹弹性支撑撑上的的多跨连连续板板,因此此对于于弯矩,先先计计算一个个跨度度相同的的简支支板在恒恒载和和活载作作用下下的跨中中弯矩矩M,再乘以以偏偏安全的的经验验系数加加以修修正,以以求得得支点处处的跨跨中截面面的设设计弯矩矩。,即主梁梁抗抗扭能力力较大大,取跨跨中弯弯矩,支点点1.2.1永永永久作用用1)主梁刚架设设设完毕时桥桥面面板可以以看成成39cm的悬臂单单向向板,如如下图图图1-2尺寸图(单单单位:mm)其根部一期恒载载载内力为为:弯矩:::剪力:::2)成桥后后后先计算简支支板板的跨中弯弯弯矩和支支点剪剪力值,梁梁肋肋间的板板的计计算跨径径按下下列规定定取用用:计算弯矩时:但但但不大于于,本本设计::计算剪力时时::即式中:为板的计计计算跨径径,为为板的净净跨径径,为板厚厚,为梁梁肋宽度度。计计算图示示见下下图1-3计算图示示单单位:mm现浇部分桥面板板板的自重重:8cm混凝土土土垫层和10cm沥青面层层:计算得到的简支支支板跨中中二期期恒载弯弯矩及及支点二二期恒恒载剪力力为::弯矩:剪力:综上所述,连续续续板恒载载效应应如下::支点断面恒载弯弯弯矩:支点断面恒载剪剪剪力:跨中断面恒载弯弯弯矩:1.2.2活载效应应1)公路-Ⅱ级级级产生的内内力力根据《桥规》,桥桥梁结构局部部加载时,汽汽车荷载采用用车辆荷载。后轮着地宽度度度及长度为为:顺行车方向轮压压压分布宽宽度::垂直行车方向轮轮轮压分布布宽度度:荷载位于板中央央央地带的的有效效宽度:但不能小于取,产产生重叠叠,应应重求,两个荷载的有效效效分布宽宽度::,折合成一个荷载载载的有效效分布布宽度为为:荷载位于靠近支支支撑处的的有效效宽度:但不能小于故取取取支点和跨中之间间间的有效效分布布宽度可可近似似按45支点与跨跨中中之间的的有效效分布宽宽度可可近似按45°线过渡。为跨中汽车荷载载载弯矩::为跨中汽车荷载载载剪力::综上所述,连连连续板荷载载效效应如下下:支点断面弯距:::支点断面剪力:::跨中断面弯距:::(即主梁梁抗抗扭能力力大者者t/h<<00.255)1.3内力力力组合计计算1.3.1承载能力力极极限状态态内力力组合计计算(基基本组合合)::1)支点断面弯弯弯矩:2)支点断断断面剪力力:3)跨中断面弯弯弯矩:1.3.2正常使用用极极限状态态内力力组合计计算(短短期效应应组合合):1)支点断面面弯矩矩组合::2)支点断面面剪力力组合::3)跨中断面弯弯弯矩组合::1.4行车车车道板配配筋悬臂板及连续板板板支点采采用相相同的抗抗弯钢钢筋,故故只需需按其中中最不不利荷载载效应应配筋,即即,其其高度h=255ccm,净保护层a=4ccm,选用钢筋筋,则则有效宽宽度::由公式:解得:=5<ξξξb=0.5533×2003==1088s===4000故选取5钢筋,钢钢筋间距距为200mmmm,此时所提提供供给的钢钢筋面面积为565>400。由于,其有效高高高度h=188ccm,净保护层a=4ccm,选用钢筋筋,则则有效高度:由公式:解得可知,跨中、支支支点处配配筋相相同,均均为5按《公预规》555.2..9条规定,矩矩矩形截面面受弯弯构建的的截面面尺寸应应符合合下列要要求::满足抗剪尺寸最最最小要求求。按《公预规》555.2..100条规定::,即即79.2KN时时时不需要要经行行斜截面面抗剪剪强度计计算,仅仅按构造造要求求配置钢钢筋。根据《公预规》第9.2.5条,板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋,直径不应小于8,间距不应大于200,因此选取钢筋。2主梁内力力力计算与与配筋筋2.1主梁截截截面几何何特性性的计算算本设计采用分块块块面积法法计算算,公式如下下::毛截面面积:===Σi;各分块面积对上上上缘的静静矩::i=ii毛截面重心至梁梁梁顶的距距离::ys=Σi/Σi毛截面惯性矩计计计算公式式:=Σ[+Ai(yi-ys)2]式中:—分块块块面积i—分块面积的的重重心至梁顶顶顶边的距距离s—截面重心到到梁梁顶的距离离离Si—各分块块块对上缘缘的面面积矩—分块面积对其其其自身重心心轴轴的惯性性矩2.1.1预制制制中主梁梁的截截面几何何特性性1-4主梁梁梁横截面面图2.1.2检检检验截面面效率率指标以中跨截截面面为例分块面积i()))分块面积形心至至至上缘距距离ii()=ii()分块面积的自身身身惯性矩矩Ii()i=s-i(()分块面积对形心心心的惯性性矩xx=ii2()截面惯性矩=iii+x()①522000904698×100041.409×1110933056.85×1110958.26×11109②28000203.3569.2×111040.0762×××1092171.32×100091.369×11109③25200215542×104440.0103×××1092051.059×111091.069×11109④27720063517602×1110413.70×11109-21512.814×××10926.51×11109⑤180000111019980×111040.486×11109-69085.70×1110986.19×11109合计103240000=420=78043381×1110415.68×11109157.74×××109173.43×××109中梁跨中截面几几几何特性性计算算表表1-1以跨中截面为例例例上核心矩上核心心心矩:s==下核心矩:x====截面效率指标:::==根据设计经验,一一般截面效率率指标取为0.45至0.55,且较大者者较经济。上上述计算结果果表明,初拟拟的主梁跨中中截面是比较较合理的。2.2主梁梁梁恒载内内力计计算2.2.1一一一期恒载载(预预制梁自自重)为了简化计算按按按不变截截面计计,主梁梁的恒恒载集度度边主梁:中主梁:2.2.2二期恒载载(桥桥面板接接头)g2边主梁:0中主梁:2.2.3三期恒载载(栏栏杆、人人行道道、桥面面铺装装)g3人行道和栏杆杆杆按8.5计算算边主梁梁梁:中主梁梁梁:2.2.4主梁恒载载汇汇总主梁恒载汇总表表表表1-2梁号荷载边主梁中主梁一期恒载25.7424.61二期恒载02.25三期恒载g15.3812.47恒载总和()41.1239.332.2.5恒载内力力计计算如图所示,设xxx为计算截截面面离左支支座的的距离,并并令令α=.图1-5影影影响线主梁弯矩和剪力力力的计算算分别别公式如如下::=29.12==11533...502变化点到到支支点的距距离为为6.5主梁恒载内力计计计算结果果如下下表所示示:主梁恒载内力计计计算表表1-3项目()()L/2L/4变截面支点L/2L/4变截面支点=L0.5(111-α)α47.5335.6521.250=L0.5(111-2α)04.887.259.75一期恒载()一号梁1223.4222917.63546.9800125.61186.62250.97二号梁1169.7111877.35522.9600120.1178.42239.95二期恒载()一号梁00000000二号梁106.9480.2147.8130010.9816.3121.94三期恒载g()一号梁g731.01111548.3326.830075.05111.51149.96二号梁g592.70444.56264.990060.8590.41121.58恒载总和g1+++g2+g()一号梁1955.38881465.9333873.800200.67111.51400.92二号梁1869.35551402.1111835.7300191.93285.14383.472.3主梁梁梁活载内内力计计算2.3.1冲击系数数的的计算f<1.5HZZ时μ=0.00551.5μ≤f≤≤≤14HZZ时μ=0.177667lnnf--0.001557f≥14HZ时时μ=0.4455其中==—结构的计算跨跨跨径()—结构材料的弹弹弹性模量(()—结构跨中截面面面的截面惯惯性性矩()—结构跨中处的的的单位长度度质质量(),当换算为重力时时时单位长长度应应为()G—结构跨中处处延延米结构重重重力()由于是双车道,不不折减,故车车道折减系数数为:ξ=1。2.3.2横向分布布系系数支点截面采用杠杠杠杆法计计算,跨跨中截面面采用用修正偏偏心压压力法。1)支点截截截面1号梁2号梁图1-6支点点点和跨中横横向向分布系系数(尺尺寸单位位:)2)跨中截截截面因为B/L=99..0/1999.5==0..46<<0..5,故可用修修正正偏心压压力法法计算。=1\*GB3①计算主梁的的抗抗扭惯矩对于箱形截面,抗抗扭惯性矩可可近似按下式式计算:=+=图1-7箱梁梁梁的计算模模型型(单位位:)翼缘板的平均换换换算厚度度:由知,,查查表得得=2\*GB3②计算抗扭修修正正系数=3\*GB3③鉴于桥的对称称称性,只要要计计算1、2号梁即可可,下下面采用用修正正偏心压压力法法计算横横向分分布系数m本桥各根主梁的的的横截面面均相相等,梁梁数n=4,梁间距距为2.9,则则==1\*alphabetica.1号、222号梁在两两个个边主梁梁处的的横向影影响线线的竖标标值为为=+=+0.448779×==0.447=-=-0.448779×==0.003=+=0.277=-=0.2233=2\*alphabeticb.绘出荷载横横向向分布影响响响线,并并按不不利位置置布载载,如图1-6所示;其其中中人行道道缘石石至1号梁轴线线的的距离为=1.6655-1..5==0.115;;荷载横横向分分布影响响线的的零点到1号梁位的的距距离为x,可按比比例例关系求求得::=解得x=9..3m并据此计算出出出对应各荷荷载载点的影影响线线竖标。=3\*alphabeticc.计算荷载横横向向分布系数数数m1号梁:汽车车荷荷载:人群荷载:2号号号梁:汽汽车荷荷载:人群荷载:荷载横向分布系系系数汇总总荷载横向分布系系系数汇总总表表1-4荷载1号梁2号梁跨中c支点oco汽车0.75150.50.751人群0.515510.322302.3.3计计计算活载载内力力公路—Ⅱ级:人人群荷载载:汽车荷载:集中荷载:计算剪力时据表1-3可可知::1号梁的恒恒载载内力比2号梁的要要大大。而且且荷载载横向分分布系系数也大大,所所以活载载内力力也必然然大,因因此可以以得到到此结论论,即即1号梁总的的荷荷载效应应比2号梁大,因因因此可将1号梁的内内力力作为控控制内内力,只只需计计算1号梁即可可。在在可变作作用效效应计算算中,对对横向分分布系系数的取取值做做以下考考虑::支点处处横向向分布系系数取取,从离支点L/4处到支点点的的区段内内呈直直线形过过度至至支点截截面处处,跨中中部分分采用不不变的的mc。求各截截面面的最大大弯矩矩和剪力计算跨中截面最最最大弯矩矩和最最大剪力力时采采用直接接加载载,计算算公式式:S=ΩΩΩ+y式中:S—所求求求截面汽汽车(人人群)标标准荷荷载的弯弯矩、剪剪力—车道均布荷载载载标准值—车道集中荷载载载标准值Ω—影响线上同同号号区段的面面面积yyy—影响线上上最最大坐标标值图1-8跨中截截截面作用效效应应计算图图式=1\*GB3①跨中截面可变作用(汽车车车)标准准效应应:M=×0.775515××4..8755×119.55-00.255155×4..8775×77.8875××0..81225++0.775115×11788.5××4..8755=9927..399V=×0.755115×7...8755×00.5××9..75--×00.255155×4..8775×00.008333+00.755155×2114..2×00.55=944.886KNN可变作用冲击效效效应:M==9927..399×0..3==2788.222V==994.886××0.33=228.446KKN可变作用(人群群群)效应应:M===×0.551155××3××4.88755×199.55+0..48845××4..8755×33×0..81125==799.266V=×0.511555×3×××0.55×99.755+××0.448445×44.8875××3××0.008333=44.006KNN图1-9四分点点点作用效应应计计算图式式=2\*GB3②L/4截面面面处可变作用(汽车车车)标准准效应应:M=×0.755115×7...8755×33.655633×199.55-×(1.211888+00.44063)×0.225515××4..87××7..8755+00.755155×1778..5×33.665633=6693..599V=×0.755115×7...8755×00.755×114.66255-×0..225155×44.8775××7.88755×0..08833++0..75115××2144.22×0..755=1552..78KKN可变作用冲击效效效应:M=693.5559×00.33=2008..08V==1522.778×00.33=455.883KKN可变作用(人群群群)效应应:M=×0.5551555×33×3..65563××199.5++×(1.211888+00.44063)×0.448845××4..8755×33=600.889V=×0.511555×3×××0.775××14..6225+×00..48445××4.88755×3××0..08333==8.778KKN图1-10变截截截面截面作作用用效应计计算图图式=3\*GB3③变化点截面可变作用(汽车车车)标准准效应应:M=×7.87755×0.7775155×22.177955×199.55-×2..55×7..8775×22.117955×00.166555-×7..8875××0..12225××(4..8775-22.55)××2..0788-××7.88755×0..25515××4..8755×00.200833+1778..5×22.117955×00.755155=4111..19V=×7.87755×0.7775155×00.877188×177-××2.55×77.8775××2.117995×00.116555-××7.88755×0..12225××2..3755××0.883112-×77..8755×00.255155×4..8775×00.008333+2214..2××0.887118×00.775155=1182..733KN可变作用冲击效效效应:M=411.1119×00.33=1223..26V=182.7773×00.33=544.882KKN可变作用(人群群群)效应应:M=×3×0..55155×××2.117995×119..5+×22..5×33×22.177955×0..32208++×33×0..23375(4.8752.5))×2..0778+×33××0.448445×44.8875××0..20883==20..200V=×3×0..55155×××0.887118×117++×3×00..23775××2.33755×0..83312+×3×0.444845××44.8775××0.008333=112..46KKN图1-11支点点点截面作用用效效应计算算图式式=4\*GB3④支座截面面处可变作用(汽车车车)标准准效应应:M=0V=×7.87755×19...5×11×00.755155-0..5××7.88755×0..25515××4..8755(0.916777+0.008833)+2144..2×11×00.755155=2113..84KKN可变作用冲击击击效应:VV=2213..844×0..3==64..155KNN可变作用(人群群群)效应应:M=00V=×3×0..55155×××19..5××1+×33××0.448445×44.8875×(0.911667+00.00833)=18..662KKN2)内力组组合内力组合计算算表表1-55序号荷载类型L/4L/2变截面支点变截面L/4L/21)恒载1465.93331955.3888873.8400.92111.51200.6702)汽车荷载693.59927.39411.19213.84182.73152.7894.863)汽车冲击效应荷载208.08278.22123.3664.1554.8245.8328.464)人群荷载60.8979.2620.2018.6212.468.784.065)基本组合S=111.2××1))+1.4[2)+++3)]+1.1122×4))3089.65554123.08881819.5444891.14480.34528.69177.206)短期组合S=1)+0...7×2))++4)2012.33332683.81111181.8333569.23111251.88316.4070.477)长期组合S=1)+0...7[2)+44)]1994.07772660.04441175.7777563.64248.14313.7669.24基本组合:(用用用于承载载能力力极限状状态计计算)Md=1.2MMgg+1.44MMq+1.1122MrVd=1.22VVg+1.44VVq+1.1122Vr短期组合:(用用用于正常常使用用极限状状态计计算)s=g+0.77+MMrVs=Vg+0.77+VVr长期组合:(用用用于正常常使用用极限状状态计计算)l=g+0.44(++r)Vl=Vg+0.44((+Vr)3截面设计计计3.1预应应应力钢束束(筋筋)数量量的确确定及布布置3.1.1首先根据据跨跨中截面面正截截面抗裂裂要求求,确定定预应应力钢筋筋数量量。一、预应力钢钢筋及及普通钢钢筋数量量的确确定及布布置(1)预应应应力钢筋数数量量的确定定及布布置首先,根据跨中中中截面正正截面面抗裂要要求,确确定预应应力钢钢筋数量量。为为满足抗抗裂要要求,所所需的的有效预预加力力为:式中:—短期效效效应弯矩矩组合合设计值值,由由内力组组合计计算表查查得A、WWW—估算钢筋筋数数量时近近似采采用毛截截面几几何性质质—预应力钢筋的的的合力作用用点点至截面面中心心轴的距距离设预应力钢筋截截截面重心心距截截面下缘缘为==1000,则则预应力力钢筋筋的合力力作用用点至截截面中中心轴的的距离离为=78800-1000==6800;钢筋估算时,截截截面性质质近似似取用全全截面面的性质质来计计算,由由表1-1可知跨中中截截面全截截面面面积A=1003324000;;全截面对抗裂验验验算边缘缘的弹弹性抵抗抗矩为为W=I//=1174..433/7800==2233.6628;所所以以有效预预加力力合力为为:N预应力钢筋的张张张拉控制制应力力为,预应应力力损失按按张拉拉控制应应力的的20%估算,则则可可得需要要预应应力钢筋筋的面面积为:AA=采用6束7111.1的预应力力钢钢筋,OVM1155-7型锚具,供供供给的预预应力力钢筋截截面面面积为:A=6××77×744.22=311166.4;采采用用金属波纹纹管管成孔,预预留留孔道直直径75。预应应力力筋的布布置见见图所示示:构造要求:预留留留孔道间间净距距40,梁底底净净距≮50,梁侧侧净净距≮35,图中中布布置均满满足以以上要求求。跨中断面锚固固固断面图1-122预预应力筋的的的布置图(尺寸单单位cm)图1-13预预预应力钢束束纵纵断面图(尺寸单单位cm)预应力筋筋筋束的曲曲线要要素及有有关计计算参数数计算算表1-6钢束编号升高值()弯起角(。)起弯点距离跨中中中长度()锚固点距离跨中中中长度()曲线半径1(1`)9505.55749804300002(2`)7005.520529828300003(3`)1251.4947798403000各计算截面预应应应力钢束束的位位置和倾倾角表1-7计算截面锚固截面支点截面变截面L/4截面跨中截面截面距离跨中()98249750725048750`钢束到梁底距距距离1(1`)9509457044752002(2`)700692452220903(3`)125123909090合力点592587415262127钢束与水平夹角(°)1(1`)5.502(2`)4.503(3`)1.40平均值33.810(2)普通通通钢筋数量量的的确定及及布置置按极限承载力确确确定普通通钢筋筋,设预预应力力束合力力点和和普通钢钢筋的的合力作作用点点到截面面底边边距离,。依据桥规(JTTTGD662)第4.2..3条确定箱箱形形截面翼翼缘板板的有效效宽度度对于中中间梁梁:图1-14有有有效宽度计计算算图式(尺寸单单位cm)连续梁中部梁段段段:分别为腹腹板板上,下下各翼翼缘的有有效宽宽度和实实际宽宽度;为相相关关梁跨内内中部部的翼缘缘有效效宽度的的计算算系数。翼缘有有有效宽度度计算算表1-8截面位置翼板所处方位理论跨径(m)))宽跨比有效宽度比有效宽度中跨跨中腹板外侧0.620=11120.0310.39腹板内侧0.0510.63所以:有效宽度度度=2(0.399++0.663++0.118)=2.44mm由公公公式求得x:解得:<18000mm中性轴在顶板中中中通过,为为第第一类箱箱形;;则则=图1-15非非非预应力钢筋布置置图图(尺寸寸单位位:cm)采用5根直径为为255mm的HRB33335钢筋,提提供供钢筋面面积。钢钢筋重心心到截截面底边边距离离,预应力钢钢筋筋重心到到截面面底边距距离,则则预应力力钢筋筋和普通通钢筋筋的合力力作用用点到截截面底底边的距距离为为:=833.2截面面面几何特特性计计算关于普通钢筋换换换算面积积计算算,按等等效换换算原理理:截面几何性质质质的计算需需根根据不同同的受受力阶段段分别别计算。主梁从施工到运运运营经历历如下下几个阶阶段::3.2.1主梁混凝凝土土浇筑,预预应应力筋束束张拉拉(阶段段一)混凝土浇筑并达达达到设计计强度度后,进进行预预应力筋筋束的的张拉,但但此此时管道道尚未未灌浆,因因此此,其截截面几几何性质质计入入了普通通钢筋筋的换算算截面面,但应应扣除除预应力力筋预预留管道道的影影响。该该阶段段顶板宽宽度为为24000。3.2.2灌浆封锚锚,吊吊装并现现浇顶顶板500mmm的湿接缝缝连连接段(阶阶段段二)预应力筋束张拉拉拉完成并并进行行管道灌灌浆、封封锚后,预预应应力束就就已经经能够参参与全全截面受受力,再再将主梁梁吊装装就位,并并现现浇顶板500的连连接接缝时,该该阶阶段的自自重荷荷载由上上一阶阶段的截截面承承受,此此时,截截面几何何特性性应计入入了普普通钢筋筋、预预应力钢钢筋的的换算截截面性性质。该该阶段段顶板宽宽度仍仍为24000。3.2.3三期恒载载及及活载作作用(阶阶段三)该阶段主梁截面面面全部参参与工工作,顶顶板宽宽度为29000,截截面几何何性质质计入了了普通通钢筋和和预应应力钢筋筋的换换算截面面性质质。图1-16支点截面面尺尺寸图(尺寸单单位cm)图1-17跨中截面面尺尺寸图(尺寸单单位cm)第一阶段跨中截截截面的几几何特特性计算算表表1-9分块名称分块面积Ai((()Ai重心至梁顶顶距距离()对梁顶边的面积积积矩Si=Aiyi()自身惯性矩Iiii()ys-yi()Ix=Ai(yyss-yi)()I=Ii+Ixxx()混凝土全截面452425.71121.87—180.305非预应力钢筋换换换算面积积116016.5020-7267.498预留管道面积1073-29.980-639-11.40888净载面面积434.0412.23222121.87-3.605118.26555第一阶段L/444截面的几几何何特性计计算表表表1-100分块名称分块面积Ai((()Ai重心至梁顶顶距距离()对梁顶边的面积积积矩Si=Aiyi()自身惯性矩Iiii()ys-yi()Ix=Ai(yyss-yi)()I=Ii+Ixxx()混凝土全截面452425.71121.87-40.015非预应力钢筋换换换算面积积116016.5020-7127.212预留管道面积938-26.208880-490-6.708净载面面积448416.00444121.870.519122.38999第一阶段变化点点点截面的的几何何特性计计算表表表1-111分块名称分块面积Ai((()Ai重心至梁顶顶距距离()对梁顶边的面积积积矩Si=Aiyi()自身惯性矩Iiii()ys-yi()Ix=Ai(yyss-yi)()I=Ii+Ixxx()混凝土全截面452425.71121.8710.001非预应力钢筋换换换算面积积116016.5020-7077.111预留管道面积782-21.849990-329-3.024净载面面积453420.36333121.874.088125.95888第一阶段支点截截截面的几几何特特性计算算表表1-122分块名称分块面积Ai((()Ai重心至梁顶顶距距离()对梁顶边的面积积积矩Si=Aiyi()自身惯性矩Iiii()ys-yi()Ix=Ai(yyss-yi)()I=Ii+Ixx

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