预应力连续箱梁桥毕业设计计算书

武汉科技大学城市学院毕业设计（论文）-179-1绪论1.1预应应应力混凝凝土梁梁桥的概概述我国幅员辽阔，大大小山脉和江江河湖泽纵横横全国，在已已通车的公路路路线中尚有有大量渡口需需要改建为桥桥梁，并且随随着社会主义义工业、农业业、国防和科科学技术现代代化的逐步实实现，还迫切切需要修建许许多公路、铁铁路和桥梁，在在此我们广大大桥梁工程技技术人员将不不断面临着设设计和建造各各类桥梁的关关荣而艰巨的的任务。目前，我国桥梁梁梁建筑中中仍以以预应力力钢筋筋混凝土土结构构为主，其其材材料钢筋筋和混混凝土造造价较较低，材材料来来源丰富富，且且可以浇浇筑成成各种复复杂断断面形状状，节节省材料料，承承载力也也不低低，经过过合理理设计可可以获获得较好好的抗抗震性，今今后后几十年年，钢钢筋混凝凝土结结构仍将将活跃跃在我国国建筑筑史上。由于普通钢筋混混混凝土结结构存存在不少少缺点点：如过过早地地出现裂裂缝，使使其不能能有效效地采用用高强强度材料料，结结构自重重必然然大，从从而使使其跨越越能力力差，并并且使使得材料料利用用率低。为了解决这些问问问题，预预应力力混凝土土结构构应运而而生，所所谓预应应力混混凝土结结构，就就是在结结构承承担荷载载之前前，预先先对混混凝土施施加压压力。这这样就就可以抵抵消外外荷载作作用下下混凝土土产生生的拉应应力。自自从预应应力结结构产生生之后后，很多多普通通钢筋混混凝土土结构被被预应应力结构构所代代替。预应力混凝土可可可看做是是一种种预先储储存了了足够压压力的的新型混混凝土土材料。对对混混凝土施施加预预压力的的高强强度钢筋筋（或或称力筋筋），既既是加力力工具具，又是是抵抗抗荷载所所引起起构件内内力的的受力钢钢筋。考考虑到混混凝土土与时间间相关关的收缩缩和徐徐变作用用会导导致相当当可观观的预应应力损损失，故故必须须使用高高强材材料才能能使预预应力混混凝土土获得良良好的的使用效效果。预应力混凝土除除除了同样样具有有钢筋混混凝土土桥梁的的优点点外，还还有下下述重要要特点点：能最有效地利用用用现代高高强度度材料（高高强强混凝土土、高高强钢材材），减减小构件件截面面，显著著降低低自重所所占全全部设计计荷载载的比重重，增增大跨越越能力力，并扩扩大混混凝土结结构的的适用范范围。与钢筋混凝土桥桥桥相比，一一般般可以节节省钢钢材30%～40%，跨径愈愈大大，节省省愈多多。全预应力混凝土土土梁在使使用荷荷载下不不出现现裂缝，即即使使是部分分预应应力混凝凝土梁梁在常遇遇荷载载下也无无裂缝缝，鉴于于能全全截面参参与工工作，梁梁的刚刚度就比比通常常开裂的的钢筋筋混凝土土梁要要大。因因此，预预应力混混凝土土梁可显显著减减小建筑筑高度度，使大大跨境境桥梁做做得轻轻柔美观观。由由于能消消除裂裂缝，这这就扩扩大了对对多种种桥型的的适应应性，并并更加加提高了了结构构的耐久久性。预应力技术的采采采用，为为现代代装配式式结构构提供了了最有有效的接接头和和拼装手手段。根根据需要要，可可在纵向向、横横向和竖竖向施施加预应应力，使使装配式式结构构集整成成理想想的整体体，这这就扩大大了装装配式桥桥梁的的使用范范围，提提高了运运营质质量。显然，要建好一一一座预应应力混混凝土桥桥梁，首首先要有有作为为预应力力筋的的优质高高强钢钢材和要要可靠靠保证高高强混混凝土的的制备备质量，同同时时需要有有一套套专门的的预应应力张拉拉设备备和材质质好、制制作精度度要求求高的锚锚具，并并且要掌掌握较较复杂的的施工工工艺。综上所述，预应应应力混凝凝土的的种种优优异性性，特别别是从从20世纪50年代以来来，由由于材料料性能能不断改改进，设设计理论论日趋趋完善，施施工工工艺的的革新新创造，使使得得用这种种新型型材料修修建的的桥梁获获得了了很大发发展，在在桥梁工工程中中占日益益重要要的地位位。1.2毕业业业设计的的目的的毕业设计的目的的的在于培培养毕毕业生综综合能能力，灵灵活运运用大学学所学学的各门门基础础课和专专业课课知识，并并结结合相关关设计计规范，独独立立的完成成一个个专业课课题的的设计工工作。设设计过程程中提提高学生生独立立的分析析问题题，解决决问题题的能力力以及及实践动动手能能力，达达到具具备初步步专业业工程人人员的的水平，为为将将来走向向工作作岗位打打下良良好的基基础。2基本资料料料2.1设计计计基本资资料桥宽：0.5mmm护栏+11..55m行车道+0.55m护栏（左左幅幅）桥长：45m+++70mm+445m，共长160mm桥面高程：起点点点高程591..884m，终点高高程595..229m桥面横坡单向222%设计荷载：公路路路Ⅰ级荷载车道布置：本桥桥桥为分离离式单单幅，单单向三三车道2.2设计计计依据1、《公路工程程程技术标准准》TG《公路桥涵涵涵设计通用用规规范》JTGDD660-2200043、《公路钢筋筋筋混凝土及及预预应力桥桥梁设设计规范范》JTGDD62--200044、《公路桥涵涵涵地基与基基础础设计规规范》JTGDD63--200072.3主要要要材料1、预应力钢筋筋筋采用ASTMMA4116—97a标准的低低松松弛钢绞绞线（1×7标准型），抗抗拉强度标准准值，抗拉强强度设计值，公公称直径15.244mm，公称面积140mmm2，弹性模量量，锚具采用用夹片式群锚锚。2、非预应力钢钢钢筋：HRB44000级钢筋，抗抗抗拉强度度标准准值，抗拉拉强强度设计计值，弹性模量量。3、混凝土：主主主梁采用C60，，抗压强强度度标准值值，抗抗压强度度设计计值；抗拉拉强强度标准准值，抗抗拉强度度设计计值。3方案比选选选3.1比选选选原则本设计桥梁的形形形式可考考虑连连续梁桥桥、拱拱桥、板板桥三三种形式式。从从实用、安安全全、经济济、美美观、环环保以以及占地地与工工期多方方面比比选。比比选原原则：（1）实用性。桥桥桥梁必须实实用用，要有有足够够的承载载力。能能保证行行车的的畅通、舒舒适适和安全全。既既满足当当前的的需要，又又要要考虑今今后的的发展。要要能能满足交交通运运输本身身的需需要，也也要考考虑到支支援农农业等等等。（2）安全性。桥桥桥梁的设计计要要能满足足施工工及运营营阶段段的受力力需要要，能够够保证证其耐久久性和和稳定性性以及及在特定定地区区的抗震震需求求。（3）经济性。在在在社会主义义市市场经济济体制制的今天天，经经济性是是不得得不考虑虑的重重要因素素。在在能够满满足桥桥两个方方面需需求的情情况下下要尽量量考虑虑是否经经济，是是否以最最少的的投入获获得最最好的效效果。（4）美观性。在在在桥梁设计计中中应尽量量考虑虑桥梁的的美观观性。桥桥梁的的外形要要优美美，要与与周围围环境相相适应应，合理理的轮轮廓是美美观的的主要因因素。（5）环保性。随随随着经济的的发发展，生生活水水平的不不断提提高，人人们对对环境保保护提提出了更更高的的要求，在在建建筑领域域，一一个工程程的建建设不能能以牺牺牲环境境作代代价，在在保证证顺利工工的前前提下要要尽量量避免对对环境境的破坏坏以实实现经济济的可可持续发发展。应应根据上上述原原则，对对桥梁梁作出综综合评评估。3.2设计计计方案方案一：预应力力力混凝土土连续续梁桥方方案，跨跨径组成成（45+7700+45）m，全桥长160m。上部结结构构为单箱箱单室室变截面面箱形形梁，下下部结结构为混混凝土土重力式式桥墩墩，底缘缘按二二次抛物物线变变化。横横截面面尺寸按按常规规选定，其其中中腹板和和底板板采用变变厚度度。主桥桥上部部结构采采用挂挂篮悬臂臂浇筑筑，对称称平衡衡逐段施施工，施施工长度度为3—5m，挂篮以以万万能杆件件组拼拼。墩顶顶的箱箱梁在墩旁旁托托架上立立模现现场浇筑筑，待待桥墩与与墩顶顶的箱梁梁临时时固结后后进行行悬臂浇浇筑施施工。在在梁段段悬浇施施工中中，内模模采用用了滑升升工艺艺，提高高了施施工效率率。图3-1连续梁梁梁桥方案图图示示(单位：cm）方案二：中承式式式拱桥方方案，跨跨径组成(30+10000+30))mm,全桥长160mm。不等跨钢钢管管混凝土土中承承式拱桥桥。拱拱肋轴线线采用用悬链线线性，拱拱肋外形形为等等截面结结构，中中承式自自锚结结构，钢钢管拱拱肋。由由于桥桥面位置置在拱拱的中部部穿过过，可以以随引引桥两端端接线线所需的的高度度上下调调整，所所以适应应性强强。钢管管混凝凝土结构构中钢钢管对混混凝土土的套箍箍作用用使钢管管内混混凝土处处于三三向受力力状态态，提高高了混混凝土的的抗压压强度和和变形形能力。采采用用塔架斜斜拉锁锁法施工工。拱桥的静力特点点点是，在在竖直直何在作作用下下，拱的的两端端不仅有有竖直直反力，而而且且还有水水平反反力。由由于水水平反力力的作作用，拱拱的弯弯矩大大大减少少。如在在均布布荷载q的作用下下，设设计得合合理的的拱轴，主主要要承受压压力，弯弯矩、剪剪力均均较小，故故拱拱的跨越越能力力比梁大大得多多。由于于拱是是主要承承受压压力的结结构，因因而可以以充分分利用抗抗拉性性能较差差、抗抗压性能能较好好的石料料，混混凝土等等来建建造。图3-2拱桥方方方案图示（单单位：cm）方案三：装配式式式预应力力混凝凝土简支T型梁桥，跨跨跨径组成成(4×400)mm。全桥长160m。桥梁的横横截截面采用T型截面，因因因为该桥桥的跨跨度较大大，预预应力钢钢筋采采用曲线线布置置，这样样不仅仅有利于于抗剪剪，而且且在拼拼装完成成后，在在桥面上上进行行张拉，可可防防止梁上上缘开开裂。装装配式式桥制造造简单单，整体体性好好，接头头也方方便，而而且能能有效的的利用用现代高高强材材料，减减少构构件截面面，与与钢筋混混凝土土相比，能能节节省钢材材，在在使用荷荷载下下不出现现裂缝缝等。采采用预预制拼装装法施施工，即即先预预制T型梁，然然后后用大型型机械械吊装，施施工工快捷方方便。图3-3装配式式式预应力混混凝凝土剪支T型梁桥方案案图图示（单单位：：cm）3.3方案案案比选表3-1方案比比比选表桥型方案第一方案：预应应应力混凝凝土连连续箱梁梁桥第二方案：中承承承式拱桥桥第三方案：装配配配式预应应力混混凝土剪剪支T型梁桥使用性能建筑高度较低，易易保养和维护护，抗震能力力强，受力性性能好、变形形小、伸缩缝缝少、行车平平顺舒适，桥桥下视觉效果果好。建筑高度较低，易易保养和维护护；抗震能力力差。建筑高度较低，易易保养和维护护，桥下视觉觉效果好。受力性能会发生体系转换换换，受力力复杂杂受力复杂，是一一一种充分分发挥挥圬工及及钢筋筋混凝土土材料料抗压性性能的的合理桥桥型。受力明确经济性变截面形式，可可可减少混混凝土土圬工，但但施施工难度度大，维维修费用用低施工工艺复杂，适适用于城市桥桥梁，费用较较高，维修费费用低等截面形式能大大大量节约约模板板，加快快建桥桥进度，简简易易经济，但但不不能充分分利用用截面作作用，基基础设计计量大大。美观性构造简单，线形形形简洁美美观外形美观构造简单，线形形形简洁施工方面本桥采用悬臂浇浇浇筑法，结结构构整体性性较好好，施工工变形形易控制制可利利用计算算机程程序逐段段控制制底模标标高。悬悬浇起重重能力力要求不不高，仅仅起吊钢钢筋骨骨架及混混凝土土。本桥采用有支架架架施工，但但这这种方法法需要要耗费大大量的的建筑材材料和和劳动力力，并并且工期期较长长，因而而大大大影响了了拱桥桥的推广广使用用。等跨径布置，细细细部尺寸寸相同同，可以以重复复利用模模板预预制，施施工较较为方便便。适用性适用于对桥下视视视觉有要要求的的工程，适适用用于各种种地质质情况；；跨越越能力较较大。可可以不受受桥下下地形条条件限限制或通通航限限制因地基要求高，要要求地质情况况好；适用于于城市桥梁。跨跨越能差。各梁受力相对独独独立，避避免超超静定梁梁的复复杂问题题，行行车较舒舒适。当前，我国桥梁梁梁设计必必须遵遵循“实用、经经济济、安全全和美美观”的基本原原则则。只有有满足足实用这这一基基本条件件后，才才能谈得得上对对桥梁结结构的的其他要要求，既既做到总总造价价经济，又又保保证工程程质量量和使用用安全全可靠。在在实实用、经经济和和安全的的前提提下，尽尽可能能使得桥桥梁具具有优美美的外外形，并并与周周围的环环境相相协调。方案一和方案二二二相比：：连续续梁结构构可以以降低梁梁高，节节省工程程数量量，有利利于争争取桥下下净空空，并改改善景景观；其其结构构刚度大大，具具有良好好的动动力特性性以及及减震降降噪作作用，使使行车车平稳舒舒适，后后期的维维修养养护工作作也较较少。从从城市市美学效效果来来看，连连续梁梁造型轻轻巧、平平整、线线路流流畅，将将给城城市争色色不少少。但连连续梁梁对基础础沉降降要求严严格，特特别是由由于联联长较大大，梁梁体与墩墩台之之间的受受力十十分复杂杂，加加大了设设计难难度。拱拱桥的的静力特特点是是，在竖竖直何何在作用用下，拱拱的两端端不仅仅有竖直直反力力，而且且还有有水平反反力。由由于水平平反力力的作用用，拱拱的弯矩矩大大大减少。如如在在均布荷荷载q的作用下下，简简直梁的的跨中中弯矩为ql2/8，全梁的的弯弯矩图呈呈抛物物线形，而而设设计得合合理的的拱轴，主主要要承受压压力，弯弯矩、剪剪力均均较小，故故拱拱的跨越越能力力比梁大大得多多。由于于拱是是主要承承受压压力的结结构，因因而可以以充分分利用抗抗拉性性能较差差、抗抗压性能能较好好的石料料，混混凝土等等来建建造。石石拱对对石料的的要求求较高，石石料料加工、开开采采与砌筑筑费工工，现在在已很很少采用用。由由墩、台台承受受水平推推力的的推力拱拱桥，要要求支撑撑拱的的墩台和和地基基必须承承受拱拱端的强强大推推力，因因而修修建推力力拱桥桥要求有有良好好的地基基。对对于多跨跨连续续拱桥，为为防防止其中中一跨跨破坏而而影响响全桥，还还要要采取特特殊的的措施，或或设设置单向向推力力墩以承承受不不平衡的的推力力。但是是其造造价较高高，不不经济，且且对对地基的的要求求很高，且且施施工工艺艺复杂杂。故方方案一一优于方方案二二。方案一和三相比比比，装配式式桥桥梁施工便便捷捷快速，结构受力力明明确，桥桥梁自自重较轻轻但是是预应力张张拉拉后上拱拱偏大大，影响响桥面面线形，使使桥桥面铺装装加厚厚等。故方方案案一优于于三。4结构尺寸寸寸及施工工方案案确定4.1箱梁梁梁梁高尺尺寸确确定本桥为（45+++70++455）m预应力混混凝凝土连续续梁桥桥，最大大跨径径为70m，本桥采用用单单箱双室室的截截面形式式，因因为在外外载和和自重作作用下下，支点点截面面将出现现较大大的负弯弯矩，从从绝对值值来看看，支点点截面面的负弯弯矩大大于跨中中截面面的正弯弯矩，因因此，采采用变变截面梁梁能符符合梁的的内力力分布规规律，变变截面梁梁的变变化规律律采用用二次抛抛物线线。根据经验确定，预预应力混领土土连续梁桥的的中支点主梁梁高度与其跨跨径之比通常常在1/15~~1/25之间，主梁梁梁高H=(1//15~1//25)L==(1/155~1/255)×70==2.8~44.7m，取4m；而跨中梁梁高与主跨之之比一般为1/40~~1/50之间，主梁梁梁h=(1//30~1//50)=((1/30~~1/50))×70=11.4~2..3m，取2m。4.2箱梁梁梁顶板厚厚度确确定确定箱型截面顶顶顶板厚度度一般般考虑两两个因因素：满满足桥桥面板横横向弯弯矩的要要求，满满足布置置纵向向预应力力钢束束的要求求。本本设计腹腹板箱箱内顶板板厚度度均取40cm。4.3箱梁梁梁腹板厚厚度确确定梁的腹板厚度，主主要是满足混混凝土抗剪和和主拉应力的的要求，同时时又要考虑到到普通钢筋或或预应力钢束束的布置和混混凝土浇筑不不发生困难。一一般情况下，腹腹板内无预应应力筋时可采采用200mm，有预应力力筋管道时可可采用250~3300mm，有锚头时时则可采用350mm。在大跨度预应力力力混凝土土箱梁梁桥中，腹腹板板厚度可可从跨跨中逐步步向支支点加厚厚，以以承受支支点处处较大的的剪力力，一般般采用用300~~6600mmm，有达到1m。在顶板与腹板接接接头处有有必要要设置梗梗腋，它它可提高高截面面的抗扭扭刚度度和抗弯弯刚度度，减少少了扭扭转剪应应力和和畸变应应力，底底板和腹腹板接接头处可可根据据需要设设置。梗梗腋形式式一般般为1：2，1：1或3：1，2：1。腹板厚度也可以以以采用以以下的的经验公公式估估算：跨中：墩部：式中：K2————箱梁根根部部腹板厚厚度参参数，查查公路路桥涵设设计手手册《梁梁桥》(下册)；K3——箱梁梁跨中腹板厚厚厚度参数，查查公路桥涵设设计手册《梁梁桥》(下册)；B——桥面面宽度；Lm————最大跨度度；；t3s——箱箱箱梁根部腹腹板板厚度总总和；；t3c——箱箱箱梁跨中腹腹板板厚度总总和；；Hs——墩上上梁高；Hc——跨中中梁高；腹板厚度梁端和和和跨中为55cm，桥墩处处为90cm。4.4箱梁梁梁底板厚厚度确确定箱形截面的顶板板板和底板板是结结构承受受正负负弯矩的的主要要工作部部位，当当采用悬悬臂施施工方法法时，梁梁的下缘缘特别别是靠近近桥墩墩的截面面承受受很大的的压力力，箱形形截面面的底板板应提提供足够够大的的承压面面积，发发挥良好好的受受力作用用。在在发生变变号弯弯矩的截截面中中，顶板板和底底板都应应各自自发挥承承压的的作用。一般来讲，变截截截面箱梁梁底板板厚度也也随梁梁高变化化，墩墩顶处底底板厚厚为梁高高的1/100--1/112，跨中处处底底板厚一一般为为200~~2250mmm，底板厚厚最最小应有120mmm。本次设计的底板板板厚度由由梁端端和跨中中的30cm渐变至桥桥墩墩处的75cm。跨中箱梁截面和和和墩顶箱箱梁截截面尺寸寸如图图所示图4-1支支支点截面（尺尺寸单位：cm）图4-2跨跨跨中截面（尺尺寸单位：cm）4.5施工方案案案确定本桥采用悬臂浇浇浇筑法施施工，利利用挂篮篮在墩墩柱两侧侧对称称平衡地地浇筑筑梁段混混凝土土（每段段长2~5mm)每浇筑完完一一对梁段段，待待达到规规定强强度后张张拉预预应力钢钢筋并并锚固，然然后后向前移移动挂挂篮，进进行下下一梁段段的施施工，直直到悬悬臂端为为止。悬臂浇筑法施工工工的主要要施工工优点是是：不不需要占占地很很大的预预制场场；逐段段浇筑筑，易于于调整整和控制制梁段段的位置置，且且整体性性好；；不需要要大型型机械设设备；；主要作作业在在设有顶顶棚的的、养生生设备备等的挂挂篮内内进行，可可以以做到施施工不不受气候候条件件影响；；各段段施工属属于严严密的重重复作作业，需需要施施工人员员较少少，技术术熟练练快，工工作效效率高等等。主要施工缺点是是是：梁体体部分分不能与与墩柱柱平行施施工，施施工周期期较长长，而且且悬臂臂浇筑施施工的的混凝土土加载载龄期较较短，混混凝土收收缩和和徐变影影响较较大。施工工序如下图图图布置永久支座，张拉下部钢束布置永久支座，张拉下部钢束施工桥面施工合龙段(KeySeg.)施工边跨施工完第一中间跨，移动挂篮施工下部工程制作及拼装挂篮分阶段施工下部工程架设零号块的临设并设置临时固结措施在零号块上布置挂篮拼装模板，布置钢筋和钢材混凝土的浇筑及养护、张拉钢束移动挂篮到下一个桥梁段同时进行图4-3施施施工工序5荷载内力力力计算5.1恒载载载内力的的计算算主梁主梁恒载内内内力，包包括主主梁自重重引起起的内力力（一一期恒载载）Sg1和二期恒恒载载（如铺铺装、栏栏杆等）引引起起的主梁梁后期期恒载内内力Sg2。本次设计由MIIIDASS软件计算算的的有关截截面几几何特性性结果果如表3-1所示：表5-1控制截截截面几何特特性性值毛截面几几何特性控制截面单元号截面类型A（m2）Iyy(m4)Y上（m）Y下（m）H（m)边左支点截面1变截面i段9.584.5470.7391.2612.000边跨1/4跨截截面面5变截面i段9.584.5470.7391.2612.000边跨1/2跨截截面面8变截面j段11.1138.5740.9741.4872.461边跨3/4跨截截面面12变截面j段14.15521.9221.4811.9193.400桥墩截面(左)))16变截面j段16.20534.7661.8192.1814.000桥墩截面(右)))17变截面i段16.20534.7661.8192.1814.000中跨1/4跨截截面面23变截面j段11.74110.7791.0781.5822.660中跨1/2跨截截面面29变截面j段9.584.5470.7391.2612.000本次设计由由MMIDASSS软件计算算的的恒载内内力计计算结果果如表表3-2所示表5-2恒载载载内力计算算结结果表单元荷载位置截面剪力(kN）扭矩(kN·m)弯矩(kN·m)1cLCB1I[1]左支点-2086.6664005cLCB1I[5]边跨1/4截面面1499.399903224.04448cLCB1J[9]边跨1/2截面面5631.98880-39029...8512cLCB1J[13]边跨3/4截面面10594.88830-13540666.05516cLCB1J[17]桥墩支点(左)))15673.77730-26626666.833续表5-2恒恒载内力计计计算结果果表17cLCB1I[17]桥墩支点(右)))-14528...590-26626666.83323cLCB1J[24]中跨1/4截面面-5632.22220-79396...7429cLCB1J[30]中跨1/2截面面-29.220-35518...17恒载作用下弯矩矩矩剪力图图如下下：图5-1恒载作作作用下结构构弯弯矩图图5-2恒载作作作用下结构构剪剪力图5.2活载载载内力计计算本次设计的活载载载内力计计算为为基本可可变荷荷载（公公路一一级）在在桥梁梁使用阶阶段所所产生的的结构构内力。5.2.1横向分布布系系数的考考虑荷载横向分布指指指的是作作用在在桥上的的车辆辆荷载如如何在在各主梁梁之间间进行分分配，或或者说主主梁如如何分担担车辆辆荷载。当当把把荷载按按横向向最不利利位置置布置在在荷载载横向影影响线线上，求求得各各片主梁梁分配配到的横横向荷荷载的最最大值值为m。，此m则表示主主梁梁在横向向分配配到的最最大荷荷载比例例，即即称为荷荷载横横向分布布系数数。对于汽车、人群群群荷载横横向分分布系数m的计算公公式式如下：：汽车：人群：式中、分别对应应应于汽车车和人人群荷载载集度度的荷载载横向向分布影影响线线竖值。在实践中，由于于于施工特特点、构构造设计计等的的不同，钢钢筋筋混凝土土和预预应力混混凝土土梁式桥桥上可可能采用用不同同类型的的横向向结构。因因此此，为使使荷载载横向分分布的的计算能能更好好地适应应各种种类型的的结构构特性，就就需需要按不不同的的横向结结构简简化计算算模型型拟定出出相应应的计算算方法法。目前前常用用一下几几种荷荷载横向向分布布计算方方法：：杠杆原理法————把横向结结构构（桥面面板和和横隔梁梁）视视作在主主梁上上断开而而剪支支在其上上的简简支梁。偏心压力法————把横隔梁梁视视作刚性性极大大地梁。横向铰接板法————把相邻板板之之间视为为铰接接，只传传递剪剪力。横向刚接梁法————把相邻主主梁梁之间视视为刚刚性连接接，即即传递剪剪力和和弯矩。比拟正交异性板板板法——将主梁和和横横隔梁的的刚度度换算成成两向向刚度不不同的的比拟弹弹性平平板来求求解。本次设计，因为为为是单箱箱单室室箱形截截面，抗抗扭能力力强，可可以看做做时刚刚度足够够大，桥桥面净宽W=111..5m，设计为为单单向3车道。单箱单室亦可简简简化成2片梁肋，故可用偏心心压压力法计计算其其横向分分布系系数mc。1）计算横向影影影响线竖标标值值本设计可看作梁梁梁数n=2，梁间距距为6.5m，则：1号边主梁跨中中中截面的横横向向影响线线竖标标值为：：影响线如下：：：图5-3箱梁梁梁影响线由几何关系：解得：：：同理求得（1）按一车道道加加载时：横向分分分布系数数：（2）按二车道道加加载时：横向分分分布系数数：（3）按三车道道加加载时：横向分布系数数数：5.2.2活载因子子的的计算汽车以较高的速速速度驶过过桥梁梁时，由由于桥桥面不平平整、发发动机震震动等等原因，会会引引起桥梁梁结构构的振动动，从从而造成成内力力增大，这这种种动力效效应称称为冲击击作用用。在计计算中中采用静静力学学的方法法，即即引入一一个竖竖向动力力效应应的增大大系数数即冲击击系数数μ，来计及及汽汽车荷载载的冲冲击作用用，汽汽车荷载载的冲冲击力即即为汽汽车荷载载标准准值乘以以冲击击系数μ。冲击系数的计算算算采用以以结构构基频为为指标标的方法法。桥桥梁结构构的基基频反映映了结结构的尺尺寸、类类型、建建筑材材料等动动力特特性，它它直接接反映了了冲击击系数与与桥梁梁结构间间的关关系。不不管桥桥梁的建建筑材材料、结结构类类型是否否有差差别，也也不管管结构尺尺寸与与跨径是是否有有差别，只只要要桥梁结结构的的基频相相同，在在同样条条件的的汽车荷荷载下下，就能能得到到基本相相同的的冲击系系数。按按结构不不同的的基频，汽汽车车引起的的冲击击系数在0.055~~0.445之间变化化，其其计算方方法为为：当f<111.5Hzz时，μ=00..05；当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ=00..17667llnff−0.001157；当f>1114Hz时，μ=00..45式中：f———结构基频频（Hz）桥梁的自振频率率率（基频频）宜宜采用有有限元元方法计计算，对对于连续续梁结结构，当当无更更精确的的方法法计算时时，也也可以采采用下下列公式式估算算：式中：——结构的计算算跨跨径，单位位位：；——结构材料的的弹弹性模量，单单位：；——结构跨中截截面面的截面惯惯惯矩，单单位：：；——结构跨中处处的的单位长度度度质量（单单位位：），当当换换算为重重力计计算时，其其单单位应为为：；；——结构跨中处处延延米结构重重重力，单单位：：；——重力加速度度，。计算连续梁的冲冲冲击力引引起的的正弯矩矩效应应和剪力力效应应时，采采用；；计算连连续梁梁的冲击击力引引起的负负弯矩矩效应时时，采采用。因边垮跨度小按照最不不利利效应计计算法法则取＝45m，查得Ic=88..5744m44mc=(11...1133×225×)//99.8==2883499.449μ值可按下式计计计算：当＜111.5HHz时，μ=0.0055当1...5Hz≤≤14Hz时，当＞1114Hz时，μ=0.4455式中——结结构构基频（Hz）。求得：正弯矩效效效应：0.40066负负负弯矩效效应：：0.455活载因子：式中1+μ——冲击系数数；；n——车道道道数；——车道横向折折减减系数，查查查表5-3；——偏载系数表5-3车道道横横向折减系系系数横向折折减减系数横向布载车道数数数（条）2345678横向折减系数10.780.670.60.550.520.5一车道加载时：：：二车道加载时：：：三车道加载时：：：5.2.3各控制截截面面的内力力影响响线1）剪力影响线线线图5-4左左左边支点右右力力影响线线图5-5边边边跨1/4剪力影响响线线图5-6边边边跨跨中剪剪力力影响线线图5-7边边边跨3/4剪力影响响线线图5-8左左左中支点左左剪剪力影响响线图5-9左左左中支点右右剪剪力影响响线图5-10中跨1/4剪力影响响线线图5-11中跨跨中中剪剪力影响响线2)弯矩影响响响线图5-12边跨1/4弯矩影响响线线图5-13边跨跨中中弯弯矩影响响线图5-14边跨3/4弯矩影响响线线图5-15左中支点点弯弯矩影响响线图5-16跨中1/4弯矩影响响线线图5-17中跨跨中中弯弯矩影响响线5.2.4计算结果果根据最不利布载载载原则，在在各各个截面面的内内力影响响线上上按《通通规》第4.3..1条的布载载要求可求求得汽车在在各个截面面上的最大大弯矩、最最小弯矩、最最大剪力、最最小剪力，再再考虑冲击击系数，车车道折减系系数以及增增大系数后后，可得到到活载内力力，其结果果见表5-4。表5—4公路II级汽车车荷载载作用效效应控制截面汽车MMax(kN·m)汽车Mmin(kN·m)汽车QMax(kN)汽车Qmin(kN)边左支点截面0.000.00273.49-940.4666边跨1/4跨截截面面6349.7111-2755.6668374.25-591.3888边跨1/2跨截截面面7570.5666-4172.4440652.12-224.8666边跨3/4跨截截面面4437.1222-8909.2222926.58-126.9888桥墩截面(左)))2600.1555-13742...791159.5111-64.06桥墩截面(右)))2600.1555-13742...79126.88-1211.5551中跨1/4跨截截面面4999.1555-3467.4449218.28-813.5333中跨1/2跨截截面面7490.0777-2046.2221480.43-480.4333图5-18活载作用用下下最大最最小弯弯矩图图5-19活载作用用下下最大最最小剪剪力图5.3内力力力组合5.3.1承载能力力极极限状态态下的的效应组组合公路桥涵结构按按按承载能能力极极限状态态设计计时，应应采用用以下两两种作作用效应应组合合：基本本组合合和偶然然组合合，由于于本设设计不考考虑偶偶然作用用的影影响，故故只采采用基本本组合合。基本组合是永久久久作用的的设计计值效应应与可可变作用用设计计值效应应相组组合，其其效应应组合表表达式式为：或式中—承载能能力极限限状态态下作用用基本本组合的的效应应组合设设计值值；—结构重要性系系系数，按《通通规》JTGDD60-20004表1.0.9规定的结构构设计安全等等级采用，对对应于设计安安全等级一级级、二级和三三级分别取1.1、1.0和0.9；—第个永久作用用效效应的分项项项系数，应应按按《通规规》JTGDD60--20004表4.1..6的规定采采用用；、—第个永久作作用效效应的标标准值和和设计计值；—汽车荷载效应应应（含汽车车冲冲击力、离离心心力）的的分项项系数，取取==1.4。当某个个可可变作用用在效效应组合合中其其值超过过汽车车荷载效效应时时，则该该作用用取代汽汽车荷荷载，其其分项项系数应应采用用汽车荷荷载的的分项系系数；；对专为为承受受某作用用而设设置的结结构或或装置，设设计计时该作作用的的分项系系数取取与汽车车荷载载同值；；计算算人行道道板和和人行道道栏杆杆的局部部荷载载，其分分项系系数也与与汽车车荷载取取同值值；、—汽车荷载效效应应（含汽车车车冲击力力、离离心力）的的标标准值和和设计计值；—在作用效应组组组合中除汽汽车车荷载效效应（含含汽车冲冲击力力、离心心力）、风风风荷载外外的其其他第个可可变变作用效效应的的分项系系数，取取=1.4，但风荷荷载载的分项项系数数取=1..1；、—在作用效应应组组合中除汽汽汽车荷载载效应应（含汽汽车冲冲击力、离离心心力）外外的其其他第个可可变变作用效效应的的标准值值和设设计值；；—在作用效应组组组合中除汽汽车车荷载效效应（含含汽车冲冲击力力、离心心力）外外的其他他可变变作用效效应的的组合系系数，当当永久作作用与与汽车荷荷载和和人群荷荷载（或或其他一一种可可变作用用）组组合时，人人群群荷载（或或其其他一种种可变变作用）的的组组合系数数取==0.880；当除汽汽车车荷载效效应（含含汽车冲冲击力力、离心心力）外外尚有两两种其其他可变变作用用参与组组合时时，其组组合系系数取=00..70；尚有三三种种可变作作用参参与组合合时，其其组合系系数取取=0.660；尚有四四种种及多于于四种种的可变变作用用参与组组合时时，取=00..50。根据《通规》第第第4.1..6条规定，各各各种作用用的分分项系数数屈指指如下：：结构重要性系数数数取=1..1；一期恒载作用的的的分项系系数，当当作用对对结构构的承载载能力力不利时时，取取=1..2；当作用用对对结构的的承载载能力有有利时时，取=1..0；二期恒载作用效效效应的分分项系系数，当当对结结构的承承载能能力不利利时，取=1..2；当作用用对结构的的承载能力力有利时，取=1.0；汽车荷载效应的的的分项系系数取取=1..4；其他可变作用效效效用的组组合系系数=0..8；则承载能力极限限限状态组组合为为：当作用最结构的的的承载能能力不不利时取取当作用对结构的的的承载能能力有有利时取取5.3.2正常使用用极极限状态态下的的效应组组合公路桥涵结构按按按正常使使用极极限状态态设计计时，应应根据据不同的的设计计要求，采采用用以下两两种效效应组合合：1)作用短期期期效应组组合永久作用标准值值值效应与与可变变作用频频率值值效应相相组合合，其效效应组组合表达达式为为：式中—作用用短短期效应组组组合设计计值；；—第个可变作用用效效应的频率率率值系数数，汽汽车荷载载（不不计冲击击力）=00.7，人群荷荷载=1..0，风荷载载=0.775，温度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第个可变作用用效效应的频率率率值。2)作用长期期期效应组组合永久作用标准值值值效应与与可变变作用准准永久久值效应应相组组合，其其效应应组合表表达式式为：式中—作用用长长期效应组组组合设计计值；；—第个可变作用用效效应的准永永永久值系系数，汽汽车荷载载（不不计冲击击力）=00.4，人群荷荷载=0..4，风荷载载=0.775，温度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第个可变作用用效效应的准永永永久值。5.3.3计算算算结果本设计中由MIIIDASS软件自动动生生成的荷荷载组组合如下下表5-5：表5-5荷荷荷载效应组组合合值名称激活类型组合cLCB2承载能力相加1.2(cD)))+1..2((cTS))++1.00(ccCR))+11.0((cSSH)++1..4McLCB12承载能力相加1.0(cD)))+1..0((cTS))++1.00(ccCR))+11.0((cSSH)++1..4McLCB22使用性能相加1.0(cD)))+1..0((cTP))++1.00(ccTS))+11.0((cCCR)++1..0(ccSHH)+00.77/(11+mmu)MM续表5-5荷荷载效应组组组合值cLCB31使用性能相加1.0(cD)))+1..0((cTP))++1.00(ccTS))+11.0((cCCR)++1..0(ccSHH)+00.44/(11+mmu)MMcLCB36使用性能相加1.0(cD)))+1..0((cTP))++1.00(ccTS))+11.0((cCCR)++1..0(ccSHH)+11.00M附注：cD代表表表恒荷载载；cTS代表钢束束二二次；cCR代表徐变变二二次；cSH代表收缩缩二二次；M代表车道道荷荷载；cTP代表钢束束一一次。（1）荷载组合合二二：1.2自重+1.2钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+1.4车道荷载载表5-6荷荷荷载内力组组合合二单元荷载位置轴向(kN)剪力-y(kN)剪力-z(kN)扭矩(kN*m)))弯矩-y(kN*m)弯矩-z(kN*m)1cLCB2(最最最大)I[1]00-1706.8884534.46001cLCB2(最最最大)J[2]00-725.5444464.378002.422205cLCB2(最最最大)I[5]-8.102020.5666295.0512123.555905cLCB2(最最最大)J[6]-17.8203105.3239.167276.208cLCB2(最最最大)I[8]-129.888805353.4333149.41-12928...31.678cLCB2(最最最大)J[9]-165.277706542.0777115.03-28415...413.9212cLCB2(最最最大)I[12]-461.8444010445.222746.04-97946...0811.4812cLCB2(最最最大)J[13]-532.3333011889.777831.34-12920666.25513.8816cLCB2(最最最大)I[16]0016737.33342.65-24735777.87721.3916cLCB2(最最最大)J[17]0017294.99930-26270555.05522.3417cLCB2(最最最大)I[17]00.42-14353...32738.41-26270555.05510.2917cLCB2(最最最大)J[18]00.42-13828...37725.79-24858999.2559.9923cLCB2(最最最大)I[23]-268.29990.42-6581.3335531.71-91934...075.8423cLCB2(最最最大)J[24]-217.80.42-5327.5554490.34-72347...714.9429cLCB2(最最最大)I[29]00.42288.9263-25109...660.2829cLCB2(最最最大)J[30]00.42642.46247.14-24901...2401cLCB2(最最最小)I[1]0-2.36-3403.111900-99.521cLCB2(最最最小)J[2]0-2.36-2281.8882-41.63748.7-93.145cLCB2(最最最小)I[5]-18.45-2.36670.53-169.1999-603.1555-74.175cLCB2(最最最小)J[6]-28.05-2.361771.1444-222.0222-7622.2221-71.26续表5-6荷荷载内力组组组合二8cLCB2(最最最小)I[8]-163.5777-2.364021.2333-323.8555-30734...44-63.448cLCB2(最最最小)J[9]-199.3111-2.365196.9111-371.9777-47032...15-58.4712cLCB2(最最最小)I[12]-524.6222-2.369015.4222-502.9555-11675888.955-51.9712cLCB2(最最最小)J[13]-597.1444-2.3610417.6661-543.7555-14776555.988-48.0416cLCB2(最最最小)I[16]0-2.3615060.9998-661.7111-26906000.222-11.1916cLCB2(最最最小)J[17]0-2.3615585.9997-674.9444-28534999.488-9.4617cLCB2(最最最小)I[17]0-0.42-16223...750-28534999.488-97.2317cLCB2(最最最小)J[18]0-0.42-15669...76-2.02-26983777.255-97.1723cLCB2(最最最小)I[23]-320.8444-0.42-8062.6662-50.91-10393444.933-111.523cLCB2(最最最小)J[24]-268.8555-0.42-6770.1117-68.92-84192...81-110.055529cLCB2(最最最小)I[29]0-0.42-1054.8889-231.5888-38667...9-95.2329cLCB2(最最最小)J[30]0-0.42-700.9111-247.1444-38389...7-95.191cLCB2(全全全部)I[1]02.363403.1999534.46099.521cLCB2(全全全部)J[2]02.362281.8222464.378002.422293.145cLCB2(全全全部)I[5]18.452.362020.5666295.0512123.555974.175cLCB2(全全全部)J[6]28.052.363105.3239.167622.211171.268cLCB2(全全全部)I[8]163.572.365353.4333323.8530734.444463.448cLCB2(全全全部)J[9]199.312.366542.0777371.9747032.111558.4712cLCB2(全全全部)I[12]524.622.3610445.2227502.95116758...9551.9712cLCB2(全全全部)J[13]597.142.3611889.7778543.75147765...9848.0416cLCB2(全全全部)I[16]02.3616737.3334661.71269060...2221.3916cLCB2(全全全部)J[17]02.3617294.9993674.94285349...4822.3417cLCB2(全全全部)I[17]00.4216223.7775738.41285349...4897.2317cLCB2(全全全部)J[18]00.4215669.7776725.79269837...2597.1723cLCB2(全全全部)I[23]320.840.428062.6222531.71103934...93111.523cLCB2(全全全部)J[24]268.850.426770.1777490.3484192.8881110.0529cLCB2(全全全部)I[29]00.421054.899926338667.99995.2329cLCB2(全全全部)J[30]00.42700.91247.1438389.77795.19附注：表中单元元元为各控控制截截面所在在单元元，I代表单元元左左节点，J代表单元元右右节点，X轴方向为为沿沿桥梁纵纵向，Y轴方向为为沿沿桥梁横横向，Z轴方向为为沿沿桥梁竖竖向。图5-20cLCBB22最大弯矩矩图5-21cLCBB22最小弯矩矩图5-22cLCBB22包络图荷载组合十二：：：1.0自重+1.0钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+1.4车道荷载载表5-6荷荷荷载内力组组合合十二单元荷载位置轴向(kN)剪力-y(kN)剪力-z(kN)扭矩(kN*m)弯矩-y(kkNN*m)弯矩-z(kkNN*m)1cLCB12(((最大)I[1]00-1391.3334534.46001cLCB12(((最大)J[2]00-573.0999464.377300.511105cLCB12(((最大)I[5]-5.4101738.3888295.0511941.222905cLCB12(((最大)J[6]-13.702658.5111239.168186.622208cLCB12(((最大)I[8]-105.044404564.4333149.41-8320.11111.678cLCB12(((最大)J[9]-135.133305571.1555115.03-21168...073.9212cLCB12(((最大)I[12]-381.488808871.933346.04-7930911.4812cLCB12(((最大)J[13]-440.8222010091.777331.34-10550888.88813.8816cLCB12(((最大)I[16]0014180.22252.65-20412888.43321.3916cLCB12(((最大)J[17]0014650.33360-21687444.79922.3417cLCB12(((最大)I[17]00.42-11936...45738.41-21687444.79910.2917cLCB12(((最大)J[18]00.42-11498...98725.79-20513222.1119.9923cLCB12(((最大)I[23]-222.27770.42-5446.5553531.71-74058...745.8423cLCB12(((最大)J[24]-179.78880.42-4393.444490.34-57575...74.9429cLCB12(((最大)I[29]00.42343.55263-17550...20.2829cLCB12(((最大)J[30]00.42642.77247.14-17369...2501cLCB12(((最小)I[1]0-2.36-3087.666900-99.521cLCB12(((最小)J[2]0-2.36-2129.3337-41.63046.7999-93.145cLCB12(((最小)I[5]-15.77-2.36388.35-169.1999-785.4444-74.175cLCB12(((最小)J[6]-23.93-2.361324.3444-222.0222-6711.7779-71.268cLCB12(((最小)I[8]-138.7333-2.363232.2333-323.8555-26126...25-63.448cLCB12(((最小)J[9]-169.1777-2.364225.9888-371.9777-39784...8-58.4712cLCB12(((最小)I[12]-444.2666-2.367442.0999-502.9555-98121...87-51.9712cLCB12(((最小)J[13]-505.6333-2.368619.5666-543.7555-12406888.622-48.0416cLCB12(((最小)I[16]0-2.3612503.8889-661.7111-22583000.788-11.19续表5-6荷荷载内力组组组合十二二16cLCB12(((最小)J[17]0-2.3612941.4441-674.9444-23951999.222-9.4617cLCB12(((最小)I[17]0-0.42-13806...880-23951999.222-97.2317cLCB12(((最小)J[18]0-0.42-13340...37-2.02-22638000.111-97.1723cLCB12(((最小)I[23]-274.8222-0.42-6927.888-50.91-86059...6-111.523cLCB12(((最小)J[24]-230.8333-0.42-5836.0003-68.92-69420...79-110.055529cLCB12(((最小)I[29]0-0.42-1000.2224-231.5888-31108...44-95.2329cLCB12(((最小)J[30]0-0.42-700.6111-247.1444-30857...72-95.191cLCB12(((全部)I[1]02.363087.6999534.46099.521cLCB12(((全部)J[2]02.362129.3777464.377300.511193.145cLCB12(((全部)I[5]15.772.361738.3888295.0511941.222974.175cLCB12(((全部)J[6]23.932.362658.5111239.168186.622271.268cLCB12(((全部)I[8]138.732.364564.4333323.8526126.222563.448cLCB12(((全部)J[9]169.172.365571.1555371.9739784.88858.4712cLCB12(((全部)I[12]444.262.368871.9333502.9598121.888751.9712cLCB12(((全部)J[13]505.632.3610091.7773543.75124068...6248.0416cLCB12(((全部)I[16]02.3614180.2225661.71225830...7821.3916cLCB12(((全部)J[17]02.3614650.3336674.94239519...2222.3417cLCB12(((全部)I[17]00.4213806.8888738.41239519...2297.2317cLCB12(((全部)J[18]00.4213340.3337725.79226380...1197.1723cLCB12(((全部)I[23]274.820.426927.8531.7186059.666111.523cLCB12(((全部)J[24]230.830.425836.0333490.3469420.7779110.0529cLCB12(((全部)I[29]00.421000.244426331108.444495.2329cLCB12(((全部)J[30]00.42700.61247.1430857.777295.19附注：表中单元元元为各控控制截截面所在在单元元，I代表单元元左左节点，J代表单元元右右节点，X轴方向为为沿沿桥梁纵纵向，Y轴方向为为沿沿桥梁横横向，Z轴方向为为沿沿桥梁竖竖向。图5-23cLCBB12最大弯矩矩图5-24cLCBB12最小弯矩矩图5-25cLCBB12包络图荷载组合二十二二二：1.0自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+0.7车道荷载载（不不计冲击击系数数）表5-7荷荷荷载内力组组合合二十二二单元荷载位置轴向(kN)剪力-y(kN)剪力-z(kN)扭矩(kN*m)弯矩-y(kkNN*m)弯矩-z(kkNN*m)1cLCB22(((最大)I[1]-44179...260-1640.1118184.3-1550.111301cLCB22(((最大)J[2]-44868...90-823.9160.133297.855505cLCB22(((最大)I[5]-10010222.50523.14101.744273.966605cLCB22(((最大)J[6]-10059444.401375.466682.472233.899908cLCB22(((最大)I[8]-10112777.3880-951.922251.52-315.44440.588cLCB22(((最大)J[9]-99026...390-1469.444739.674550.31111.3512cLCB22(((最大)I[12]-94361...86077.0515.88-4744.88883.9612cLCB22(((最大)J[13]-93042...6502927.066610.81-9438.33374.7916cLCB22(((最大)I[16]-89837...65013139.55530.91-77477...697.3816cLCB22(((最大)J[17]-89522...18013588.2220-90704...447.717cLCB22(((最大)I[17]-90994...630.15-12051...29254.62-88558...953.5517cLCB22(((最大)J[18]-90384...660.15-11613...88250.27-77585...73.4423cLCB22(((最大)I[23]-80344...730.15-1714.8885183.35-22287...52.0123cLCB22(((最大)J[24]-78176...740.15-656.7169.08-17532...871.729cLCB22(((最大)I[29]-65976...250.15-78.5290.69-15772...240.129cLCB22(((最大)J[30]-65517...210.15202.785.22-15657...701cLCB22(((最小)I[1]-44179...26-0.81-2225.11130-1550.1113-34.321cLCB22(((最小)J[2]-44868...9-0.81-1360.5554-14.351831.0555-32.125cLCB22(((最小)I[5]-10010666.077-0.8157.61-58.34-114.5777-25.585cLCB22(((最小)J[6]-10059777.933-0.81915.41-76.56-2903.4449-24.578cLCB22(((最小)I[8]-10113999-0.81-1411.333-111.6777-6455.4449-21.888cLCB22(((最小)J[9]-99038...13-0.81-1933.3332-128.2777-1869.2225-20.1612cLCB22(((最小)I[12]-94383...51-0.81-416-173.4333-11232...08-17.9212cLCB22(((最小)J[13]-93064...99-0.812419.4222-187.5-15838...28-16.56续表5-7荷荷载内力组组组合二十十二16cLCB22(((最小)I[16]-89837...65-0.8112561.4448-228.1777-84961...26-3.8616cLCB22(((最小)J[17]-89522...18-0.8112998.999-232.7444-98512...86-3.2617cLCB22(((最小)I[17]-90994...63-0.15-12696...260-96367...37-33.5317cLCB22(((最小)J[18]-90384...66-0.15-12248...84-0.7-84912...6-33.5123cLCB22(((最小)I[23]-80362...85-0.15-2225.6663-17.55-26425...73-38.4523cLCB22(((最小)J[24]-78194...34-0.15-1154.1116-23.77-21617...38-37.9529cLCB22(((最小)I[29]-65976...25-0.15-541.9-79.86-20447...5-32.8429cLCB22(((最小)J[30]-65517...21-0.15-260.5444-85.22-20308...9-32.821cLCB22(((全部)I[1]44179.22260.812225.1333184.31550.133334.321cLCB22(((全部)J[2]44868.9990.811360.5444160.133297.855532.125cLCB22(((全部)I[5]100106...070.81523.14101.744273.966625.585cLCB22(((全部)J[6]100597...930.811375.466682.472903.499924.578cLCB22(((全部)I[8]1011390.811411.3111.676455.499921.888cLCB22(((全部)J[9]99038.11130.811933.3222128.274550.311120.1612cLCB22(((全部)I[12]94383.55510.81416173.4311232.000817.9212cLCB22(((全部)J[13]93064.99990.812927.0666187.515838.222816.5616cLCB22(((全部)I[16]89837.66650.8113139.5553228.1784961.22267.3816cLCB22(((全部)J[17]89522.11180.8113588.222232.7498512.88867.717cLCB22(((全部)I[17]90994.66630.1512696.2226254.6296367.333733.5317cLCB22(((全部)J[18]90384.66660.1512248.8884250.2784912.66633.5123cLCB22(((全部)I[23]80362.88850.152225.6333183.3526425.777338.4523cLCB22(((全部)J[24]78194.33340.151154.1666169.0821617.333837.9529cLCB22(((全部)I[29]65976.22250.15541.990.6920447.55532.8429cLCB22(((全部)J[30]65517.22210.15260.5485.2220308.99932.82附注：表中单元元元为各控控制截截面所在在单元元，I代表单元元左左节点，J代表单元元右右节点，X轴方向为为沿沿桥梁纵纵向，Y轴方向为为沿沿桥梁横横向，Z轴方向为为沿沿桥梁竖竖向。图5-26cLCBB22最大弯矩矩图5-27cLCBB22最小弯矩矩图5-28cLCBB22包络图荷载组合三十一一一：1.0自重+1.0钢束一次+1.0钢束二次+1.0徐变二次+1.0收缩二次+0.4车道荷载载（不不计冲击击系数数）表5-8荷荷荷载内力组组合合三十一一单元荷载位置轴向(kN)剪力-y(kN)剪力-z(kN)扭矩(kN*m)弯矩-y(kN*m)弯矩-z(kkNN*m)1cLCB31(((最大)I[1]-44179...260-1696.3331105.31-1550.111301cLCB31(((最大)J[2]-44868...90-880.477791.52823.477705cLCB31(((最大)I[5]-10010333.4440446.1258.142958.766605cLCB31(((最大)J[6]-10059555.19901284.147.1375208cLCB31(((最大)I[8]-10112999.4330-1072.000829.44-1918.55530.338cLCB31(((最大)J[9]-99027...910-1603.999622.672981.68880.7712cLCB31(((最大)I[12]-94363...50-100.19.07-5879.77742.2612cLCB31(((最大)J[13]-93043...7502735.69996.17-10354...62.7416cLCB31(((最大)I[16]-89837...65012904.77780.52-77994...594.2216cLCB31(((最大)J[17]-89522...18013348.66610-91230...814.417cLCB31(((最大)I[17]-90994...630.08-12077...19145.5-89085...322.0317cLCB31(((最大)J[18]-90384...660.08-11639...8143.01-78089...851.9723cLCB31(((最大)I[23]-80346...040.08-1752.5553104.77-23198...541.1523cLCB31(((最大)J[24]-78178...420.08-701.722296.62-18574...60.9729cLCB31(((最大)I[29]-65976...250.08-173.733351.82-17338...860.0529cLCB31(((最大)J[30]-65517...210.08103.4348.7-17226...7101cLCB31(((最小)I[1]-44179...26-0.47-2030.55570-1550.1113-19.611cLCB31(((最小)J[2]-44868...9-0.47-1187.1112-8.21985.3-18.355cLCB31(((最小)I[5]-10010555.488-0.47180.1-33.34451.02-14.615cLCB31(((最小)J[6]-10059777.2-0.471021.2111-43.75-2183.6665-14.048cLCB31(((最小)I[8]-10113666.077-0.47-1334.5558-63.81-5427.1113-12.58cLCB31(((最小)J[9]-99034...62-0.47-1869.0002-73.29-686.6555-11.5212cLCB31(((最小)I[12]-94375...87-0.47-381.8444-99.1-9586.7771-10.2412cLCB31(((最小)J[13]-93056...52-0.472445.6111-107.1444-14011...69-9.47续表5-8荷荷载内力组组组合三十十一16cLCB31(((最小)I[16]-89837...65-0.4712574.4447-130.3999-82270...92-2.216cLCB31(((最小)J[17]-89522...18-0.4713011.8887-132.9999-95692...77-1.8617cLCB31(((最小)I[17]-90994...63-0.08-12445...750-93547...28-19.1617cLCB31(((最小)J[18]-90384...66-0.08-12002...63-0.4-82276...65-19.1523cLCB31(((最小)I[23]-80356...39-0.08-2044.4441-10.03-25563...25-21.9723cLCB31(((最小)J[24]-78188...48-0.08-985.9888-13.58-20908...6-21.6829cLCB31(((最小)I[29]-65976...25-0.08-438.5222-45.63-20010...43-18.7629cLCB31(((最小)J[30]-65517...21-0.08-161.2777-48.7-19884...54-18.761cLCB31(((全部)I[1]44179.22260.472030.5777105.311550.133319.611cLCB31(((全部)J[2]44868.9990.471187.122291.52823.477718.355cLCB31(((全部)I[5]100105...480.47446.1258.142958.766614.615cLCB31(((全部)J[6]100597...20.471284.147.132183.655514.048cLCB31(((全部)I[8]101136...070.471334.588863.815427.133312.58cLCB31(((全部)J[9]99034.66620.471869.022273.292981.688811.5212cLCB31(((全部)I[12]94375.88870.47381.8499.19586.711110.2412cLCB31(((全部)J[13]93056.55520.472735.6999107.1414011.66699.4716cLCB31(((全部)I[16]89837.66650.4712904.7778130.3982270.99924.2216cLCB31(((全部)J[17]89522.11180.4713348.6661132.9995692.77774.417cLCB31(((全部)I[17]90994.66630.0812445.7775145.593547.222819.1617cLCB31(((全部)J[18]90384.66660.0812002.6663143.0182276.666519.1523cLCB31(((全部)I[23]80356.33390.082044.4111104.7725563.222521.9723cLCB31(((全部)J[24]78188.44480.08985.9896.6220908.66621.6829cLCB31(((全部)I[29]65976.22250.08438.5251.8220010.444318.7629cLCB31(((全部)J[30]65517.22210.08161.2748.719884.555418.76附注：表中单元元元为各控控制截截面所在在单元元，I代表单元元左左节点，J代表单元元右右节点，X轴方向为为沿沿桥梁纵纵向，Y轴方向为为沿沿桥梁横横向，Z轴方向为为沿沿桥梁竖竖向。图5-