学士天津某框架中学楼毕业设计计算书

PAGE钢筋混凝土框架结构天津市大港区某中学教学楼专业土木工程班级06土木一班姓名指导教师2008年12月5日中英文摘要摘要本设计为天津市大港区某中学教学楼，总建筑面积3489.66㎡。本工程为四层钢筋混凝土框架结构，建筑物总高度为14.4m，层高为3.6m，建筑物防火等级为二级，抗震设防烈度为7度，抗震等级为二级。经过比较，本工程选用横、纵向共同承重，在进行结构设计时，按横向框架进行分析，内力计算考虑了一下三种荷载作用，即与水平地震荷载组合的等效重力荷载作用下的内力、水平地震荷载作用下的内力计算和恒荷载与活荷载作用下的内力。本次设计包含了建筑、结构设计。进行截面抗震设计时，遵循的设计原则是：强柱弱梁，强剪弱弯，强节点强锚固，且满足构造要求。关键词：框架结构结构设计抗震设计TheabstractThegraduationprojectisasecondaryschoolbuildingsinDagangDistrictofTianjin.Thetotalareaofarchitecturalisabout3489.66㎡.Thisengineerisafour-floorinthemiddleandfive-floorsbothwingsreinforcedconcreteframe,itis14.4mhighandthefloorsis3.6m.Thedegreeoffireresistantthebuildingistwostage,andtheanti-seismicgarrisonis7stages.Aftercompared,theweightisassumedbytheacrosswiseandlongitudeframe.Beingcalculatingthestructure,thestructureislookedasframesystemandanalysised,andweconsidertheactioncomefromthreeloads,whicharehorizontalearthquakeload,deadandliveloadandequaleffectgravityloadcomposeofhorizontalearthquakeload.Thisdesignincludingarchitecture,structure.Consideringthedesignofcross-sectionanti-seismic,weadheretothedesignprincipleis"strangercolumnandweakerbeam,strangershearforceandweakerbending,strangerjoint,strangeranchorage",andthecrossing-sectionmustmeetthedemandofconstruction.Keyword:TheframestructureStructuraldesignEarthquakeresistancedesign目录任务书HYPERLINK\l"_Toc216536757"第一章建筑设计说明1HYPERLINK\l"_Toc216536758"1.1工程概况1HYPERLINK\l"_Toc216536759"1.2设计依据1HYPERLINK\l"_Toc216536762"1.3设计目的2HYPERLINK\l"_Toc216536763"1.4设计思路3HYPERLINK\l"_Toc216536764"1.5建筑平面设计3HYPERLINK\l"_Toc216536765"1.6剖面设计4HYPERLINK\l"_Toc216536766"1.7立面设计4HYPERLINK\l"_Toc216536767"1.8门窗设计及门窗表4HYPERLINK\l"_Toc216536768"1.9标高及建筑细部作法5HYPERLINK\l"_Toc216536769"1.10建筑材料6HYPERLINK\l"_Toc216536770"第二章结构设计7HYPERLINK\l"_Toc216536771"2.结构设计部分7HYPERLINK\l"_Toc216536776"3.8轴横向框架设计8HYPERLINK\l"_Toc216536777"3.1结构布置及计算简图8HYPERLINK\l"_Toc216536778"3.2重力荷载计算9HYPERLINK\l"_Toc216536783"3.3框架侧移刚度计算11HYPERLINK\l"_Toc216536784"3.3.1横向框架侧移刚度计算11HYPERLINK\l"_Toc216536785"3.4横向水平荷载作用下框架的内力和侧移计算12HYPERLINK\l"_Toc216536786"3.4.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算12HYPERLINK\l"_Toc216536787"3.4.2横向风荷载作用下框架结构内力计算15HYPERLINK\l"_Toc216536788"3.5竖向荷载作用下框架结构的内力计算17HYPERLINK\l"_Toc216536789"3.5.1横向框架内力计算17HYPERLINK\l"_Toc216536790"3.5.2横向框架内力组合25HYPERLINK\l"_Toc216536791"3.5.3截面设计32HYPERLINK\l"_Toc216536792"4.板式楼梯设计35致谢参考文献天津城市建设学院成人教育毕业设计任务书班级：06土木一班姓名：学号：设计题目：天津市大港区某中学教学楼完成期限：自2008年9月21日至2008年11月30日止指导教师：学生签字：接受任务日期：2008年9月6日一、设计原始依据（资料）：（一）自然条件1．工程地址：本工程位于天津市武清区。2．工程地质条件：场地土为中软场地土,建筑场地类别为=2\*ROMANII类，特征周期为0.35s(参考,可根据具体情况修改)，勘察深度范围内无液化土层，本场地属抗震不利地段。本场地可采用长螺旋干作业钻孔灌注桩基础，桩端持力层选③2层粉质粘土，这层土强度较高，分布稳定，为良好的桩端持力层。根据各层土物理力学指标，提供各层土桩的极限侧摩阻力标准值qs(Kpa)和桩的极限端阻力标准值qp(Kpa)如下：序号土层名称土层厚度(m))土的状态桩的极限侧摩阻阻力标准值值qs(kPPa)桩的极限端阻力力标准值qp(kPa))①粉土2.9松散-稍密40②粉砂2.1稍密32③1粘土4.0可塑50③2粉质粘土1.0可塑5030003．抗震设防：本场地抗震设防裂度为7度，设计地震分组为第一组(参考,可根据具体情况修改)。4．防火等级：二级5．建筑物类型：乙类6．基本风压：W0=0.4KN/m2，主导风向：东北风7．基本雪压：S0=0.35KN/m28．冻土深度：本场地平均冻土深度为0.8米。9．地下水位：最低：-7.7m最高：-7.4m，其水质对混凝土及混凝土中钢筋无腐蚀性。10．气象条件：年平均温度：15℃；最高温度：38℃；最低温度：-16℃；年总降雨量：400mm；日最大降雨量：60mm11．楼面活荷：见荷载规范。（包括楼板、楼梯、厕所等）（二）结构类型、建筑面积、层数与层高1．结构类型：框架结构2．建筑面积：3000m2-5000m2。3．层数：不低于四层。4．层高：5．室内外高差：（三）参考资料1.中华人民共和国建筑部，中国建筑标准设计研究所。建筑结构制图标准（GB/T50104-2001）[S].北京：中国计划出版社，2001年。2.中华人民共和国建筑部.05J1-05J10工程做法[S].中国建筑供工业出版社。3.同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编，房屋建筑学，中国建筑工业出版社，1997年。4.中华人民共和国建筑部，国家质量监督检验检疫总局联合发布，中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载规范（GB50009-2001），中国建筑工业出版社，2002年。5.中华人民共和国建筑部，国家质量监督检验检疫总局联合发布，中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计规范（GB50011-2002），中国建筑工业出版社，2002年。6.中华人民共和国建筑部，国家质量监督检验检疫总局联合发布，中华人民共和国国家标准，混凝土结构设计规范（GB50010-2002），中国建筑工业出版社，2002年。7.杨志勇主编，《土木工程专业毕业设计手册》，武汉理工大学出版社，2004年。8.刘文峰主编，混混凝土结构构设计原理理，高等教教育出版社社，2004年。9.陈伯望主编，混混凝图结构构设计，高高等教育出出版社，2004年。10.郭继武编编著，建筑筑抗震设计计，中国建建筑工业出出版社，2002年。11.有关结构构设计手册册等。二、设计内容和和要求：（一）建筑设计计1．基本要求：首首先进行建建筑方案设设计，并对对建筑方案案分析其合合理性及优优缺点。在在满足建筑筑功能要求求及防火规规范要求，遵遵循建筑设设计适用、经经济合理、技技术先进、造造型美观的的原则上，确确定建筑方方案并进行行施工图设设计，最后后绘制部分分建筑施工工图。2．规定绘制的建建筑施工图图为：=1\*GB2⑴首层及标标准层平面面图：比例例1：100=2\*GB2⑵主要立面面图：比例例1：100=3\*GB2⑶剖面图：：比例1：100=4\*GB2⑷外墙详图图：比例1：10或1：203．编写建筑设计计说明书：：包括工程程概况、设设计依据、参参考图集、工工程做法、门门窗表等。（二）结构设计计1．基本要求：在在建筑方案案设计的基基础上，选选择适当的的结构类型型（框架结结构），进进行合理的的结构布置置并进行结结构计算，掌掌握钢筋混混凝土多层层框架结构构的计算方方法和基本本构造要求求，掌握楼楼梯的计算算方法和基基本构造要要求，最后后绘制部分分结构施工工图。2．规定绘制的结结构施工图图为：⑴结构平面布置图图：比例1：100=2\*GB2⑵一榀框架架结构配筋筋图：比例例1：40或1：50=3\*GB2⑶楼梯结构构布置及配配筋图：1：503．结构设计计算算书内容：：结构方案案的确定，材材料的选择择；列出结结构设计计计算过程中中采用的计计算方法、计计算假定、计计算原则、计计算简图、内内力图及计计算结果。（三）编写中英英文摘要三．毕业设计说说明书内容容要求（装装订成册）1．封面2．题目、摘要与与关键词（中中文和外文文翻译）3．目录4．设计说明书正正文（含结结构设计计计算书）5．致谢6．参考资料及设设计规范（按按照科技论论文规范格格式书写）7．毕业设计任务务书及进度度表其中，设计说明明书正文，可可参考以下下目录要求求编写1．建筑设计部分分1.1工程概况况1.2建筑设计计依据1.3建筑方案案设计（包包括平、立立、剖各项项设计方案案的确定思思路和过程程）1.4主要工程程做法说明明。1.5门窗表。1.6建筑方案案评价。2．结构设计部分分2.1结构方案案选择2.2结结构布置2.3板板、梁、柱柱截面尺寸寸确定及材材料选择2.4主体工程程结构计算算(11)结构刚度度计算(22)多遇地震震下水平地地震作用计计算(33)多层框架架结构体系系在地震作作用下的弹弹性变形验验算(4)多层框框架结构体体系在地震震作用下的的内力分析析(5)竖向荷载载计算(6)竖向荷载载作用下的的内力分析析(7)内力组合合(8)截面配筋筋计算(9)延性构造造措施2.5楼梯梯设计天津城建学院成人高等教育本科毕业生毕业设计PAGE66第一章建筑筑设计说明明1.1工程概概况本工程为天津市市大港区某某中学教学学楼，地处处天津市大大港区，总建筑筑面积34489.666m2，层数为为四层，层高高3.6m，女儿墙墙0.9mm，总高为为14.44m。该建筑筑物采用现现浇框架结结构，充分分考虑了其其功能和地地区环境防防火规范的的要求，遵遵循建筑设设计功能适适用，安全全，耐久，经经济合理，技技术先进造造型美观的的原则。场场地较平整整，无障碍碍物及地下下埋设物，汽汽车运输道道路畅通，水水电源可就就近接通。工程设计使用年限50年，抗震设防烈度7度，框架结构，防火等级二级。施工时必须符合合《房屋建建筑制图统统一标准》GB-TT500001--20011、《混凝凝土机构设设计规范》GB5500100-20002等的规定定。标高、单位、层层高：各层层标高为完完成面标高高，屋面标标高为结构构面标高，标标高为相对对标高；本本工程图纸纸尺寸，高高程以米（m）为单位位，其他尺尺寸以毫米米（mm）为单位位。1.2设计依依据本工程为天津市市大港区某某中学教学学楼，主体体为四层钢筋混混凝土框架架结构。本本工程地处处天津市大大港区，总总建筑面积积34899.66mm2左右。该教教学楼以各各类教室为为主体，同同时布置了了教师休息息室，教师师办公室，阅阅览室，科科技活动室室，以及各各种辅助用用房等，能能很好的满满足使用的的要求。1.2.1自然然条件1.工程地质条件：：场地土为为中软场地地土，建筑筑场地类别别为Ⅱ类，特征征周期为0.355s，勘察深深度范围内内无液化土土层，本场场地属抗震震不利地段段。2.抗震设防：本场场地抗震设设防烈度为为7度，设计计地震分组组为第一组组。3.防火等级：二级级4.建筑物类别：乙乙类5.基本风压：W00=0.44KN/mm2；主导风风向：东北北风6.基本雪压：0..35KNN/m27.冻土深度：本场场地平均冻冻土深度为为0.8mm。8.地下水位：最低低：－7..7m最高：－－7.4mm，其水质质对混凝土土及混凝土土中钢筋无无腐蚀性。9.气象条件：年平平均温度为为15℃；最高温温度：38℃；最低温温度：-116℃；年总降降雨量：400毫米；日日最大降雨雨量：600mm10.建筑设计计年限：50年11.本工程±±0.000相当于大大沽海平44.2米，室内外外高差为00.3米1.2.2参考考资料1．中华人民共和和国建设部部，中国建建筑标准设设计研究所所。建筑结结构制图标标准（GB/TT501004-20001）[S]。北京：：中国计划划出版社，2001。2．中华人民共和和国建设部部，05J11-05JJ10工程做法[S]。中国建建筑工业出出版社。3．同济大学、西西安建筑科科技大学、东东南大学、重重庆建筑大大学编，房房屋建筑学学，中国建建筑工业出出版社，1997年。4．中华人民共和和国建设部部，国家质质量监督检检验检疫总总局联合发发布，中华华人民共和和国国家标标准，建筑筑结构荷载载规范（GB500009--20011），中国国建筑工业业出版社，2002年。5．中华人民共和和国建设部部，国家质质量监督检检验检疫总总局联合发发布，中华华人民共和和国国家标标准，建筑筑抗震设计计规范（GB500011--20011），中国国建筑工业业出版社，2002年。6．中华人民共和和国建设部部，国家质质量监督检检验检疫总总局联合发发布，中华华人民共和和国国家标标准，建筑筑结构设计计规范（GB500010--20011），中国国建筑工业业出版社，2002年。7．杨志勇主编，《土土木工程专专业毕业设设计手册》，武武汉理工大大学出版社社，2004年。8．刘文峰主编，混混凝土结构构设计原理理，高等教教育出版社社，2004年。9．陈伯望主编，混混凝土结构构设计，高高等教育出出版社，2004年。10．郭继武编著，建建筑抗震设设计，中国国建筑工业业出版社，2002年。11．有关结构设计计手册。1.3设计目目的毕业设计是学生生完成教学学计划规定定的全部课课程的学习习后，必须须进行的最最后一个重重要的实践践性教学环环节，是学学生从学习习起向工作作岗位必要要的过渡阶阶段。通过过这个阶段段的工程设设计、施工工或专题研研究，培养养学生具有有综合应用用现学基础础理论和专专业知识，独独立分析、解解决一般建建筑工程技技术问题的的能力，使使学生受到到工程师的的基本训练练，达到培培养目标的的要求。同同时通过使使用和熟悉悉结构辅助助设计软件件，了解软软件编制原原理，掌握握计算软件件所采用的的计算方法法及现行规规范在计算算机辅助设设计中的体体现。培养养学生正确确使用计算算机辅助设设计的良好好习惯。1.4设计思思路根据国家规范和和有关政策策、法规的的规定，公公用办公建建筑设计应应重点考虑虑如下几个个方面：荷荷载、使用用要求、功功能、防火火抗震、方方便实用、满满足办公要要求。1.5建筑平平面设计1.5.1使使用房间的的设计要求求1、房间的面积、形形状和尺寸寸要满足室室内实用活活动、设备备合理布置置的要求；；2、门窗的大小和和位置，考考虑房间的的出入方便便，疏散安安全，采光光通风良好好；3、房间的构成应应使结构构构造布置合合理，施工工简便，也也要有利于于房间之间间的组合，所所用材料要要符合相应应的建筑标标准；4、室内空间以及及地面、墙墙面和构件件细部，要要考虑人们们的使用和和审美要求求。1.5.2使使用房间的的面积、形形状和尺寸寸使用房间面积的的大小主要要是考虑房房间内部活活动的特点点、使用人人数的多少少等。另外外还要满足足人们对室室内空间的的观感，这这也是确定定房间平面面形状的和和尺寸的重重要因素。1.5.3门门窗在房间间平面中的的布置门窗的大小和数数量是否恰恰当，它们们的位置和和开启方式式是否合适适，对房间间的平面使使用效果也也有很大影影响。1、门的宽度、数数量和开启启方式房间平面中门的的最小宽度度，是由通通过人流多多少和搬进进房间家具具、设备的的大小决定定的。该设设计中房间间内门的宽宽度取1200mmm，门的数数量根据防防火要求如如果室内人人数多于550人或或房间面积积大于600平方米米时至少需需要两个门门。门厅对对外出入口口的总宽度度，应不小小于通向该该门厅的过过道、楼梯梯宽度的总总和。2、房间平面中门门的位置房间平面中门的的位置应考考虑室内交交通路线简简洁和安全全疏散的要要求，门的的位置还对对室内使用用面积能否否充分利用用、以及组组织室内穿穿堂风等关关系很大。门门一般设置置在紧贴墙墙，不设置置垛。房间间平面中门门的位置，房房间门至安安全出口的的最大距离离应为155m。3、窗的大小和位位置房间中窗的大小小和位置，主主要根据室室内采光、通通风要求来来设置。采采光方面，窗窗的大小直直接影响到到室内照明明是否足够够，窗的位位置关系到到室内照度度是否均匀匀。1.5.4辅辅助房间的的平面设计计厕所等辅助房间间通常是根根据建筑物物的使用特特点和使用用人数的多多少，先确确定所需设设备的个数数。根据计计算所得的的设备数量量，考虑在在整幢建筑筑物中厕所所的粪检情情况，最后后在建筑平平面组合中中，根据整整幢房屋的的使用要求求适当调整整并确定这这些辅助房房间的面积积、平面形形势和尺寸寸。1.6剖面设设计外围主梁的外侧侧与柱子外外侧齐，中中跨主梁中中线与柱子子中线齐。窗窗台高0..9m1.7立面设设计作为一幢坐落于于天津市大大港区某中中学教学楼楼，其立面面设计时要要在经济、技技术条件许许可的情况况下，尽可可能反映特特色，注意意比例协调调、完整均均衡、变化化统一、通通过造型对对比体现韵韵律。立面突出横向线线条，窗采采用PVC塑钢窗，窗窗玻璃采用用白色。层层内窗框上上下线内用用白色涂料料，层间的的窗线内采采用红色涂涂料。1.8门窗设设计及门窗窗表门窗是房屋建筑筑中的重要要维护部件件，门的设设计主要考考虑其交通通出入、分分隔联系和和安全疏散散的功能，并并应严格符符合防火要要求。按《公公共办公建建筑设计规规范》的规规定。窗的的设计及选选用要综合合考虑采光光、通风的的要求，规规范规定办办公室采光光面积比为为1/6～1/8。本工程程门窗表如如下：类型b洞口尺寸h1层2层3层4层合计M-1100021001366631M-212002400412121240M-31500240044M-42400270011M-51500210022M-62300310022C-1410022001818181872C-24700220012227C-3230022002226C-4470060011C-51500600612121242C-6410060011C-72000200011注：a、所有门窗尺寸寸均为满口口尺寸；b、所有门窗尺寸寸待建筑物物主体完成成后，由厂厂家现场核核实后方可可下料施工工；c、所有北向门窗窗均为单槽槽双玻；1.9标高及及建筑细部部作法地面基层：水泥浆浆结合层一一道，100厚混凝土土垫层，素素土夯实基基土。地面㈠：水磨石地面表面草酸处理后后打蜡上光光，15厚1：2水泥石粒粒打磨石面面层，25厚1：2.5水泥砂浆浆找平层。地面㈡：花岗石石地面20厚花岗石面层水水泥浆擦缝缝，20厚1：2.5干硬性水水泥砂浆粘粘合层，上上洒1－2厚干水泥泥并洒清水水适量――注3楼面。地面㈢：地砖地地面地砖面层水泥浆浆擦缝，20厚1：2.5干硬性水水泥砂浆粘粘合层，上上洒1－2厚干水泥泥并洒清水水适量，改改性沥清一一布四涂防防水层。楼面楼面㈠：水磨石石楼面表面草酸处理后后打蜡上光光，15厚1：2水泥石粒粒打磨石面面层，25厚1：2.5水泥砂浆浆找平层，水水泥浆结合合层一道，结结构层。楼面㈡：地砖楼楼面砖面层水泥浆擦擦缝，20厚1：2.5干硬性水水泥砂浆粘粘合层，上上洒1－2厚干水泥泥并洒清水水适量，改改性沥清一一布四涂防防水层，1：2.5水泥砂浆浆找坡层，最最薄处20厚，水泥泥浆结合层层一道，结结构层。楼面㈢：花岗石石楼面20厚花岗石面层水水泥浆擦缝缝，20厚1：2.5干硬性水水泥砂浆粘粘合层，上上洒1－2厚干水泥泥并洒清水水适量。内墙内墙㈠：涂料内内墙面喷白色内墙涂料料两道，20厚混合砂砂浆分层赶赶平，填充充墙内墙㈡：瓷砖内内墙面5厚瓷砖面层，88厚1：1.5水泥砂浆浆结合层，12厚1：3水泥砂浆浆打底扫毛毛，填充墙墙。顶棚顶㈠：涂料顶棚棚喷白色涂料两道道，15厚混合砂砂浆分层赶赶平，结构构层踢脚踢㈠：水磨石踢踢脚板表面草酸处理后后打蜡上光光，10厚1：2水泥石粒粒打磨石面面层，浆结结合层一道道，8厚1：3水泥砂浆浆垫层，8厚1：3水泥砂浆浆打底踢㈡：花岗石踢踢脚板20厚花岗石面层水水泥浆擦缝缝，25厚1：2.5水泥砂浆浆灌注。外墙外墙㈠：面砖墙墙面面砖贴面（品种种颜色做样样板定），纯纯水泥浆擦擦缝，25厚水泥砂砂浆打底。屋面屋面：35厚590×5900钢筋混凝凝土预制板板或铺地面面砖，10厚1：2.5水泥砂浆浆结合层，20厚1：3水泥砂浆浆保护层，高高分子卷材材一道，同同材料胶粘粘剂二道（材材料按工程程设计），改改性沥清卷卷材一道，胶胶粘剂二道道（材料按按工程设计计），刷底底胶剂一道道（材料同同上），20厚沥清砂砂浆找平层层，沥清膨膨胀珍珠岩岩（材料及及厚度按工工程设计），隔隔气层（按按工程设计计），15厚1：3水泥砂浆浆找平层，结结构层。1.10建筑材料料框架板均为C225，框架梁梁、柱采用用C30。钢筋中中凡受力钢钢筋均为Ⅱ级钢筋，箍箍筋为Ⅰ级。第二章结构构设计2.结构设计计部分结构设计选取轴轴线处的框框架进行计计算，横向向框架梁高高为5000mm，宽宽为2500mm，纵纵向框架梁梁高为6000mm，宽宽为2500mm；梁梁上填充墙墙为2400mm厚；；柱子尺寸寸统一为4400mmm×400mmm，梁偏偏心布置，梁梁外皮与柱柱外皮平。结结构平面图图如下图所所示：图2-1结构平面面布置图2.1梁、柱柱设计采用PKPM-SAAT8梁的归并原则：：几何原则（包括括：跨数，跨跨度，截面面相同）；；钢筋等级相同；；对应截面配筋偏偏差在截面面归并系数数B＜0之内。梁的归并系数取取0.3000柱的归并原则：：几何原则（包括括：柱单元元高度，截截面）相同同；对应截面配筋偏偏差在截面面归并系数数C＜0之内。柱的归并系数取取0.20002.1.1梁梁截面尺寸寸框架梁的截面高高度根据梁梁的跨度、约约束条件及及荷载大小小进行选择择，所以梁梁高h=(11/8-11/12))L，其中L为梁的跨跨度；框架架梁的截面面宽度可取取b=(11/2-11/3)hh。主梁的的尺寸为2250mmm×600mmm(69000mm跨度度布置)，250mmm×500mmm。2.1.2柱柱截面尺寸寸柱截面高度可取取h=(11/15--1/200)H，H为层高；；柱截面宽宽度可取b=(11-2/33)h。柱的尺尺寸为4000mm××400mmm。2.1.3梁梁截面惯性性矩框架结构内力和和位移计算算中需要计计算梁的抗抗弯刚度，在在初步确定定梁的截面面尺寸后，按按材料力学学方法计算算梁截面惯惯性矩。现现浇楼面梁梁截面惯性性矩梁取2.0IIo,边框架梁梁取1.5Io，Io表示为梁梁矩形部分分的截面惯惯性矩。3.8轴横向向框架设计计3.1结构布布置及计算算简图主体结构4层，层层高均为33.6m，局局部突出屋屋面的塔楼楼为楼梯间间，层高为为3.0mm。填充墙采用2440mm厚厚的粘土空空心砖砌筑筑，门窗动动口尺寸见见门窗表。楼盖及屋面均采采用现浇梁梁截面尺寸寸见表3.01。混凝土设计强度度C30((fc=14..3N/mmm2，ft=1.443N//mm2)。表3.01梁截截面尺寸(mm)及各层混混凝土强度度等级层次混凝土强度等级横梁(b×h)纵梁(b×h)AB跨,CD跨BC跨1～4C30250×6000250×5000250×5000柱截面尺寸根据据以下式(轴压比限限值)N=ββFgEnAc=N/(([μN]fc)柱的截截面尺寸均均取4000mm×400mmm。框架结构计算简简图如图2.01所示。柱柱的形心线线作为框架架柱的轴线线；梁的轴轴线取至板板底，2～4层柱高即即为层高33.6m，底底层柱高从从基础顶面面取至一层层板底，即h1=3.66+2.33－1.2==4.7mm。图3.01横向向框架结构构计算简图图3.2重力荷荷载计算3.2.1屋屋面及楼梯梯的永久荷荷载标准值值屋面（上人）：：上人屋面面做法见西西南J2122-1-222062..49KNN/㎡120厚钢筋混混凝土板0.112×255=3KKN/㎡板底抹155mm石灰灰砂浆0..015××17=00.2555KN/㎡合计55.7455KN/㎡1～3层楼面：水磨石楼楼面做法见见西南J3122-31330a/770.866KN/㎡120厚钢筋混混凝土板00.12××25=33KN//㎡板底抹15mmm石灰砂浆0.0015×117=0..255KKN/㎡合计4.1115KNN/㎡3.2.2屋屋面及楼面面可变荷载载标准值上人屋面均布活活荷载标准准值2.0KN/㎡楼面活荷载标准准值2.00KN//㎡走廊活荷载标准准值22.0KKN/㎡3.2.3梁梁、柱、墙墙、窗、门门荷载计算算表3.02梁柱柱重力荷载载标准值层次构件h/mh/mγ/(kn/m33)βG/(kn/m))Li/mnGi/kn∑Gi/kn1边横梁0.250.60251.053.93756.524614.252395.522中横连0.250.50251.053.2812.31290.569纵梁0.250.50251.053.2814.144591.98柱0.40.4251.054.24.7481098.72～4边横梁0.250.60251.053.93756.524614.252022.566中横连0.250.50251.053.2812.31290.569纵梁0.250.50251.053.2814.144591.98柱0.40.4251.054.23.648725.76屋顶横连0.250.50251.053.2816.5485.306239.9144纵梁0.250.50251.053.2814.1453.808柱0.40.4251.054.23.08100.8注：1）表中β为考虑虑梁、柱的的粉刷层重重力荷载而而对其重力力荷载的增增大系数；；g表示单位位长度构件件重力荷载载，为构件件的数量。2）梁长度取净长长；柱长度度取层高。墙体为240mmm厚粘土土空心砖，外外墙面贴面面砖(0.55KN//㎡)，内墙面面为20mmm厚抹灰灰，则外墙墙单位墙面面重力荷载载为0.5+15××0.244+17××0.022=4.444KNN/㎡内墙为240mmm厚粘土土空心砖，两两侧均为220mm厚厚抹灰，则则内墙单位位墙面重力力荷载为15××0.244+17××0.022=4.228KNN/㎡木门单位面积重重力荷载为为0.2KN/㎡，塑钢钢窗单位面面积重力荷荷载为0.4KKN/㎡。3.2.4重重力荷载代代表值集中于各各楼层标高高处的重力力荷载代表表值Gi：G5=239.9114+477.14××2+399.43××2+744.38××2+5..745××4.5××6.9==740..20KNNG4=7446.996KNG3=8779.889KNG2=8565.662KNG1=9850.004KN3.3框架侧侧移刚度计计算3.3.1横向向框架侧移移刚度计算算表3.03横梁梁线刚度iib计算表类别b×h/m×mL/mIom42Iom4IbKn*m边横梁0.25×0..606.94.5×10--39.0×10--31.96×1004走道梁0.25×0..502.72.6×10--35.2×10--32.89×1004注：混凝土：CC30,,Ec=33.0×1107Kn//m2表3.04柱的的侧移刚度度计算层次混凝土强度b×hm*mhmIcm4Kc=Eic/(Kc**2)KN*mK∑Kb/2Kcα=K/(2+KK)D=12αKKc/H2K=∑Kb/Kcα=(0.5+KK)/(22+K)边柱中柱边柱中柱边柱中柱4C300.4×0.443.62.13×100-31.78×10041.102.720.350.58576995593C300.4×0.443.62.13×100-31.78×10041.102.720.350.58576995592C300.4×0.443.62.13×100-31.78×10041.102.720.350.58576995591C300.4×0.444.72.13×100-31.17×10041.684.150.590.76278935923.4横向水水平荷载作作用下框架架的内力和和侧移计算算3.4.1横向向水平地震震作用下框框架结构的的内力和侧侧移计算⑴横向自振周期计计算αo=0.6T1=1.7αo表3.05结构构顶点的假假想侧移计计算层次Gi/KN∑niGi/KNDiN/mm△i－△i-1=∑Gi//D△im48187.1668187.1663678720.02230.368838779.89916967.0053678730.04610.346528565.62225532.6673678720.06940.300419850.04435382.7711531440.23100.2310T1=1..7×0..6×=00.62S⑵水平地震作用及及楼层地震震剪力计算算地震基本烈度为为7度，本工工程按7度抗震设设防设计，特特征分区为为一区，Tg=0.335，αmax=00.08，采用底底部剪力法法，由于T1=0.662﹥1.4TTg=0.449，故应顶顶部附加地地震作用，取δn=0.08×0.62+0.07=0.120FEK=(Tg//T1)00.9αmax×00.85∑Gi=(00.35//0.622)0..9×0..08×00.85××353882.711=14438.117KN顶点附加地震作作用为F=δnFEK=0..120××14388.17==172..58KNNFi=GiHi/((∑GiHi)FEKK(1－δn)表3.06各质质点横向水水平地震作作用及楼层层地震剪力力计算表层次himHimGiKNGiHiKN*mGiHi/(∑GiHi)FiKNViKN53.018.5740.20142490.03848.09144.2743.615.57446.9661210130.321406.25454.3433.611.98779.8991110660.294372.08826.4223.68.38565.622775190.205259.451085.87714.74.79850.044536830.142179.711265.588⑶水平地震作用下下的位移验验算表3.07横向向水平地震震作用下的的位移验算算层次ViKNDiN/mmUi－Ui-1=Vi/Dimhi层间相对弹性转角θe﹤△Ui/hi4454.343678720.00123.61/3000θc﹤[θc]=1/4503826.423678720.00223.61/163621085.8773678720.00303.61/120011265.5881531440.00834.71/566⑷水平地震作用下下框架内力力计算表3.08各层层柱端弯矩矩及剪力计计算层次hi/mVi/KN∑DiN/mm边柱中柱DimVimyM上M下DimVimyM上M下43.637.863065657697.12h/212.8212.82955911.81h/221.2621.2633.668.8730656576912.96h/223.3323.33955921.47h/238.6538.6523.690.4930656576917.03h/230.6530.65955928.22h/250.8050.8014.7105.4712762278923.052h/341.8783.75359229.692h/353.94107.87表3.09梁端端弯矩、剪剪力及柱轴轴力计算层次边梁走道梁柱轴力MlMrLVbMlMrLVb边柱N中柱N412.828.506.93.0912.7612.762.79.45－3.09－6.36336.1523.966.98.7135.9535.952.726.63－11.80－24.28253.9835.786.913.0153.6753.672.739.76－24.81－51.03172.5241.906.916.5862.8462.842.746.55－41.39－81.00图3.02左地地震框架弯弯矩图(KN*mm)图3.03左地地震作用下下梁端剪力力及柱轴力力图(KN)3.4.2横向向风荷载作作用下框架架结构内力力计算基本风压Wo==0.4KN/㎡，由《荷荷载规范》第7.3节查得μs=0.8(迎风面)和μs=－0.5(背风面)。B类地区，⑧轴线横向框架，其负载宽度为4.5m，由式得沿房屋高度的分布风荷载标准值q(zz)=4..5×0..4βzμsμz表3.10沿房房屋高度分分布风荷载载标准值层次Hiμz迎风背风βz迎风背风μsμsq1KN/mq2KN/m415.51.150.8－0.51.01.240.78311.91.100.8－0.51.01.190.7428.31.000.8－0.51.01.080.6814.71.000.8－0.51.01.080.68表3.11各层层柱端弯矩矩及剪力计计算层次hi/mVi/KN∑DiN/mm边柱中柱DimVimyM上M下DimVimyM上M下43.64.553065657690.86h/21.551.5595591.42h/22.562.5633.68.893065657691.67h/23.013.0195592.77h/24.994.9923.68.303065657691.56h/22.812.8195592.59h/24.664.6614.78.761276227891.912h/33.476.9435922.472h/34.498.97表3.12梁端端弯矩、剪剪力及柱轴轴力计算层次边梁走道梁柱轴力MlMrLVbMlMrLVb边柱N中柱N41.551.026.90.371.541.542.71.14－0.37－0.7734.563.026.91.104.534.532.73.36－1.47－3.0325.823.866.91.435.795.792.74.29－2.90－5.8916.283.666.91.445.495.492.74.07－4.34－8.52图3.04等效效节点集中中荷载（KN）图3.05左风风载框架弯弯矩图(KN*mm)图3.06左风风载作用下下梁端剪力力及柱轴力力图(KN)3.5竖向荷荷载作用下下框架结构构的内力计计算3.5.1横向向框架内力力计算⑴计算单元取8轴线横向框架进进行计算，计计算单元宽宽度为4..5m，如如图3.07所示。图3.07横向向框架计算算单元直接传给该框架架的楼面荷荷载如图中中水平阴影影线所示，计计算单元范范围内的其其余楼面荷荷载则通过过纵向框架架梁以集中中力的形式式传给横向向框架，作作用于各节节点上。由由于纵向框框架的中心心线与柱的的中心线不不重合，因因此在框架架节点上还还作用有集集中力矩。荷载计算。1)恒载计算算在图3.08中，qq1、q1\代表横梁梁和墙的自自重，为均均布荷载形形式。q1=3.94KNN/mqq1\=3..28KNN/mq2和q2\分别为房房间和走廊廊板传给横横梁的梯形形荷载和三三角形荷载载，由图3.05所示几何何关系可得得q2=4.1115×44.5=118.522KN/mmqq2\=4..115××2.7==11.111KN//mp1，p2分别为由边纵梁梁，中纵梁梁直接传给给柱的恒载载，它包括括梁自重、横横墙、楼板板重和女儿儿墙等的重重力荷载，计计算如下：：四层：p1==(1/22×2.2252)×2××5.755+3.228×4..5+3..996××4.5==61.885KNp2=[(1/2××2.2552)×2++((0..9+2..25)//2×1..35×22)]×55.75++3.288×4.55=72..20KNN集中力矩M1=p1×e1==61.885×(00.4－0.255)/2==4.644KN*mmM2=p2×e2==72.220×(00.4－0.255)/2==5.422KN*mm一～三层：p1=(1/2×22.2522)×2××4.122+3.228×4..5+4..876××4.5==57.556KNp2=[(1/2××2.2552)×2++((0..9+2..25)//2×1..35×22)]×4..12+33.28××4.5++44.661/2++34/22=92.45KKNM1=p1×e1==57.556×0..075==4.322KN*mmM2=p2×e2==92.445×0..075==6.933KN*mm2)活荷载计计算四层：p1==1/2××2.2552×2×22=10..13KNNp2=1/2×2..252×2×22+2×((0.9++2.255)/2××1.355×2.00=18..63KNNM1=p1×e1==10.113×0..075==0.766KN*mmM2=p2×e2==18.663×0..075==1.400KN*mm一～三层：p1=10.13KKNp2=1/2×2..252×2×22+2×((0.9++2.255)/2××1.355×2.55=20..76KNNM1=0.76KNN*mM2=1.56KNN*m图3.08各层层梁上作用用的恒载图3.09各层层梁上作用用的活载内力计算图3.10框架架结构内力力计算简图图表3.13框架架梁柱线刚刚度分配系系数层次节点劲度系数劲度之和分配系数左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱4E4×1.964×1.7814.960.5240.476J4×1.962×2.894×1.7820.740.3780.2790.3433D4×1.964×1.784×1.7822.080.3560.3220.322I4×1.962×2.894×1.784×1.7827.860.2810.2070.2560.2562C4×1.964×1.784×1.7822.080.3560.3220.322H4×1.962×2.894×1.784×1.7827.860.2810.2070.2560.2561B4×1.964×1.784×1.1719.640.3990.3630.238G4×1.962×2.894×1.784×1.1725.420.3080.2280.2800.1841)载固端弯弯矩计算MEJ=－MJEE=－q1l2/12－q2l2(1－2α2+α3)=－3.94×6..92/12－25.885×6..92×[1－2×(2.255/6.99)2+(2..25/66.9)33]=－99.94KNN*mMDI=－MIDD=MCHH=－MHC=MMBG=－MGB=－16.778×6..92/12－18.552×6..9×[1－2×((2.255/6.99)2+(2..25/66.9)33]=－126..97KNN*mMJJ`=－q11l2/12－5q1l2/96=－3.28×2..72/12－5×155.51××2.722/96=－7.888KN*mmMII`=MHHH`=MGG``=－3.288×2.772/12－5×111.11××2.722/96=－6.211KN*mm2)活荷载固固端弯矩计计算MEJ=－MJEE=－q2l2(1－2α2+α3)/122=－9×6.92××[1－2×(22.25//6.9))2+(2..25/66.9)33]=－29.35KNN·mMJJ`=－5qq1l2/96=－5×5..4×2..72/96=－2.055KN*mmMII`=MHHH`=MGG``=－5×6..75×22.72/96=－2.566KN*mm图3.11横向向框架恒载载作用下弯弯矩的二次次分配法（M单位：KN*m）图3.12横向向框架活载载作用下弯弯矩的二次次分配法（M单位：KN*m）图3.13竖向向恒载作用用下框架弯弯矩图（单单位：KN*m）图3.14竖向向活载作用用下框架弯弯矩图（单单位：KN*m）表3.14恒载载作用下梁梁端剪力及及柱轴力（KN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱Va=VbVb=VcVa=-VbVb=VcVaVbVb=VcN顶N底N顶N底473.6914.90－2.91070.7876.6014.90132.63147.75163.70178.823100.9511.93－1.48099.47102.4311.93304.78319.9385.63400.752100.9511.93－1.55099.40102.5011.93476.86491.98607.63622.751100.9511.93－2.47098.48103.4211.93648.02670.91830.55853.44表3.15活载载作用下梁梁端剪力及及柱轴力（KN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱Va=VbVb=VcVa=-VbVb=VcVaVbVb=VcN顶=N底N顶=N底420.933.65－0.92020.0120.853.6530.14444.133320.934.56－0.37020.5621.304.5660.83390.755220.934.56－0.42020.5121.354.5691.477137.442120.934.56－0.64020.2921.574.56121.889184.331注：V以向上为正。3.5.2横向向框架内力力组合框架内力组合本方案考虑了四四种内力组组合，即1.2SSGk+1..4SQkk，1.2SGk+00.9×11.4(SSQk+Swk)，1.355SGkk+1.00SQkk及1.2SGk+1..3SEkk。此外，对对于本工程程，1.2SGk+1..4Swkk这种内力力组合与考考虑地震作作用的组合合相比一般般较小，对对结构设计计不起控制制作用，故故不考虑。各各层梁的内内力组合结结果见表3.16，表中SGk、SQk两列中中的梁端弯弯矩M为经过调调幅后的弯弯矩（调幅幅系数取0.8）。表3.16框架梁内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK++1.266(SQKK+SWK)γRE［1.2((SGK+00.5SSQK)+1.3SEEK］1.35SGKK+SQK1.2SGKK+1.4SQQKV=VRE［ηηvb(Ml+Mb)/Ln+VGBB］→←→←一层AM-77.05-17.70±6.28±72.52-106.85-122.67-7.04-157.88-121.72-117.24130.20V98.4520.291.4416.58141.93145.5687.04121.52153.24146.58B左M-90.66-21.223.6641.90-140.14-130.92-140.80-53.64-143.61-138.50V103.4221.57±1.44±16.58153.10149.47126.8692.37161.19154.28B右M-27.54-7.10±5.49±62.84-35.08-48.9135.51-95.2-44.28-42.9974.07V11.934.564.0746.5514.9325.19-34.7762.0520.6720.70跨间MAB281.62168.92MBC88.5388.53二层AM-86.86-19.96±5.82±53.98-122.05-136.71-36.83-149.11-137.22-132.18124.47V99.4020.511.4313.01143.32146.9291.74118.80154.70147.99B左M-95.40-22.263.8235.78-147.39-137.66-139.48-65.06-151.05-145.64V102.5021.35±1.43±13.01151.70148.10122.1895.12159.73152.89B右M-23.38-5.94±5.78±53.67-28.26-42.8230.52-81.11-37.50-36.3765.05V11.934.564.2939.7614.6625.47-27.7154.9920.6720.70跨间MAB268.62179.34MBC75.8575.85三层AM-86.98-20.42±4.56±36.15-124.36-135.86-55.71-130.90-137.84-132.96119.57V99.4720.561.108.71143.88146.6696.30114.42154.84148.15B左M-95.16-22.463.0223.96-146.30-138.69-127.05-77.22-150.93-145.64V102.4321.30±1.10±8.71151.14148.37117.5999.47159.58152.70B右M-22.56-5.8±4.53±35.95-28.67-40.0912.95-61.83-36.26-35.1944.85V11.934.563.3626.6315.8324.30-14.0541.3420.6720.70跨间MAB255.90195.31MBC56.8856.88四层AM-54.52-15.30±1.55±12.82-82.75-86.66-46.35-73.02-88.90-86.8486.16V70.7820.010.373.09109.68110.6174.3480.77115.56112.95B左M-70.58-20.351.028.50-111.62-109.05-86.36-68.68-115.63-113.19V76.6021.85±0.37±3.09119.92118.9887.2480.81125.26122.51B右M-27.96-8.38±1.54±12.76-42.17-46.0517.59-44.13-46.13-45.2827.06V14.903.651.149.4523.9223.92-6.2325.8823.7722.99跨间MAB199.77178.45MBC37.4237.42注：M下部受拉为正，V以向上为为正，MAB、MBC分别为AB、BC跨间最大大正弯矩。表3.17横横向框架A柱弯矩和和轴力组合合(γre=00.8)层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGKK+1.226(SQQK+SWK)γre［1.2(SGKK+SSQK)+11.3SSEK］1.35SGGK+SQK1.2SGKK+1.4SQQK|Mmax|NNminMNmaxM→←→←4柱顶M63.5118.361.5512.8293.39101.3056.4583.12104.10101.92104.1056.45104.10N132.6330.140.373.09196.67197.60138.58145.01209.19201.35209.19138.58209.19柱底M－53.66－13.49±1.55±12.82－79.44－83.34－44.66－71.32－85.93－83.28－85.93－44.66－85.93N147.7530.140.373.09214.81215.74153.09159.52229.60219.50229.60153.09229.603柱顶M50.7311.293.0123.3371.3178.8929.8678.3879.7876.6879.7829.8679.78N304.7860.831.4711.80440.53444.23309.52334.06472.28450.90472.28309.52472.28柱底M－50.86－11.81±3.01±23.33－72.12－79.71－30.23－78.76－80.47－77.57－80.47－30.23－80.47N319.9060.831.4711.80458.67462.38324.03348.57492.70469.04492.70324.03492.702柱顶M53.3712.392.8130.6576.1183.2025.3189.0684.4481.3989.0625.3184.44N476.8691.472.9024.81683.83691.14475.89527.49735.23700.29527.49475.89735.23柱底M－63.46－14.73±2.81±30.65－91.17－98.25－36.12－99.87－100.40－96.77－100.40－36.12－100.40N491.9891.472.9024.81701.97709.28490.40542.01755.64718.43755.64490.40755.641柱顶M28.666.633.4741.8738.3747.12－12.8574.2445.3243.6774.24－12.8545.32N648.02121.894.3441.39925.74936.67628.95732.26996.72948.27732.26628.95996.72柱底M－14.33－3.32±6.94±83.75－12.63－30.12－71.75－102.45－22.67－21.82－102.4571.75－21.82N670.91121.894.3441.39953.21964.14650.93754.241027.622975.74754.24650.931027.744注：M左侧受拉为正（单单位：KN*m），N受压为正正（单位：：KN）。表3.18横横向框架B柱弯矩和和轴力组合合(γre=00.8)层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGKK+1.226(SQQK+SWK)γre［1.2(SGKK+SSQK)+11.3SSEK］1.35SGGK+SQK1.2SGKK+1.4SQQK|Mmax|NNminMNmaxM→←→←4柱顶M－47.86－13.572.5621.26－77.76－71.30－74.57－30.35－78.18－76.43－78.18－74.57－78.18N163.7044.130.776.36251.07253.01171.72184.95265.13258.22265.13171.72265.13柱底M42.0510.24±2.56±21.2666.5960.1467.3923.1767.0164.8067.3967.3967.01N178.8244.130.776.36269.22271.16186.24199.46285.54276.37186.24186.24285.543柱顶M－41.76－9.034.9938.65－67.78－55.20－84.62－4.23－65.41－62.75－84.62－84.62－65.41N385.6390.753.0324.28573.28580.92388.51439.02611.35589.81388.51388.51611.35柱底M41.499.26±4.99±38.6567.7455.1792.51－3.9665.2762.7592.5192.5165.27N400.7590.753.0324.28590.43599.06403.03453.53631.76607.95403.03403.03631.762柱顶M－42.86－9.564.6650.80－69.35－57.61－98.577.10－67.42－64.82－98.57－98.57－67.42N607.63137.425.8951.03894.88909.73585.60712.97957.72921.54585.60585.60957.72柱底M49.2110.98±4.66±50.8078.7667.02115.91－10.8977.1474.42115.91115.9177.14N622.75137.425.8951.03913.03927.87600.12727.49978.13939.69600.12600.12978.131柱顶M－22.76－5.14.4953.94－39.40－28.08－80.4031.80－35.83－34.45－80.40－80.40－35.83N830.55184.318.5281.001218.1661239.633784.71986.881305.5551254.699784.71784.711305.555柱底M11.382.55±8.97±107.87728.175.57146.77－122.4717.9117.23146.77146.7717.91N853.44184.318.5281.001245.6221267.099806.681008.8661336.4551282.166806.68806.681336.455注：M左侧受拉为正（单单位：KN*m），N受压为正正（单位：：KN）。表3.19横向向框架A柱端组合合弯矩设计计值的调整整层次4321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE(∑Mc==ηcMbb)——79.7885.1793.76107.8181.65117.82γREN——472.28492.70527.49755.64732.26754.24表3.20横向向框架B柱端组合合弯矩设计计值的调整整层次4321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE(∑Mc==ηcMbb)——92.6298.97105.03123.5488.03168.79γREN——388.51403.03585.60600.12784.71806.68表3.21横向向框架A柱剪力组组合（KN）层次SGKSQKSwKSEK1.2SGKK+1..26(SSQK+SWK)γRE［1.2((SGK+00.5SSQK)+11.3SSEK］1.35SGGK+SQK1.2SGKK+1.44SQKKγRE［ηrc((Mc+MMb)/HHn］→←→←4－32.55－8.85±0.86±7.12－49.13－51.29－28.09－42.90－52.79－51.4567.433－28.22－6.42±1.67±12.96－39.85－44.06－16.69－43.65－44.52－42.8558.532－32.45－7.53±1.56±17.03－46.46－50.39－17.06－52.48－51.34－49.4871.521－7.89－1.83±1.91±23.05－9.37－14.18－15.52－32.42－12.48－12.0344.33注：V以绕柱端顺时针针为正（单单位：KN）。表3.22横向向框架B柱剪力组组合（KN）层次SGKSQKSwKSEK1.2SGKK+1..26(SSQK+SWK)γRE［1.2((SGK+00.5SSQK)+11.3SSEK］1.35SGGK+SQK1.2SGKK+1.44SQKKγRE［ηrc((Mc+MMb)/HHn］→←→←424.986.61±1.42±11.8140.0936.5239.4414.8740.3339.2351.65323.135.08±2.77±21.4737.6530.6746.972.3136.3134.8767.98225.585.71±2.59±28.2241.1534.6356.65－2.0540.2438.6981.1016.261.40±2.47±29.6912.396.1637.56－24.29.859.4757.07注：V以绕柱端顺时针针为正（单单位：KN）3.5.3截面面设计⑴框架梁表3.23框架架梁纵向钢钢筋计算表表层次截面M/KN*mεAs`/mm²²As/mm²²实配钢筋As/mm²²ρ/%4支座A－57.12＜01256359.22Φ18(509))0.44%Bl－81.18＜01256510.62Φ18(509))0.104%AB跨间199.770.0191176.94Φ20(12566)0.84%支座Br－43.16＜0308271.42Φ18(509))0.41%BC跨间37.420.004203.92Φ14(308))0.25%3支座A－99.43＜01520625.33Φ16(603))0.40%Bl－94.71＜01520595.73Φ16(603))0.40%AB跨间255.900.0241486.64Φ22(15200)1.01%支座Br－56.66＜0461440.933Φ16(603))0.48%BC跨间56.880.008407.83Φ14(461))0.37%2支座A－116.44＜01742732.34Φ16(804))0.54%Bl－105.88＜01742665.94Φ16(804))0.54%AB跨间268.620.0261610.52Φ18(509))1.16%支座Br－74.24＜0615575.52Φ25+2Φ222(17742)0.60%BC跨间75.850.011560.84Φ16(804))0.49%1支座A－124.46＜01742782.84Φ14(615))0.54%Bl－105.91＜01742666.14Φ16(804))0.54%AB跨间281.620.0271672.44Φ16(804))1.16%支座Br－87.44＜0615677.84Φ16(804))0.64%BC跨间88.530.012611.84Φ14(615))0.49%注：当梁下部受受拉时，按按T形截面设设计，当梁梁上部受拉拉时，按矩矩形截面设设计。表3.24框架架梁箍筋数数量计算表表层次截面γREV/KN0.2βcfccbho/KNAsv/S=((γREV－0.422ftbhho)/((1.255fyvhho)梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋4ABl86.16403.98＞＞γREV0.009双肢Φ8@1000双肢Φ8@1550Br27.06332.48＞＞γREV－0.35＜0双肢Φ8@1000双肢Φ8@15503ABl119.57403.98＞＞γREV0.23双肢Φ8@1000双肢Φ8@1550Br44.85332.48＞＞γREV－0.20＜0双肢Φ8@1000双肢Φ8@15502ABl124.47403.98＞＞γREV0.27双肢Φ8@1000双肢Φ8@1550Br65.05332.48＞＞γREV－0.39＜0双肢Φ8@1000双肢Φ8@15501ABl130.20403.98＞＞γREV0.31双肢Φ8@1000双肢Φ8@1550Br74.07332.48＞＞γREV0.03双肢Φ8@1000双肢Φ8@1550注：箍筋用HPPB2355级钢筋（fy=2210N//mm²）(2)框架柱表3.25柱的的剪跨比和和轴压比验验算柱号层次bhofcMcVcNMc/VchoN/fcbhA柱440036514.3103.9053.64198.865.31＞20.087＜00.8340036514.398.4554.56435.714.94＞20.190＜00.8240036514.3111.3365.6677.514.65＞20.296＜00.8140036514.3128.0640.53942.808.66＞20.412＜00.8B柱440036514.393.2149.3249.335.2＞20.109＜00.8340036514.3115.6458.7156