吴中项目模板工程施工方案

模板工程施工方案江苏省建筑工程集团有限公司二〇一一年十二月一日交底部门：技术部交底人：接受交底班组或员工签名：

一、工程概况工程名称：上海市吴中路红星美凯龙国际家居广场工程地点：上海市吴中路1388号结构类型：基础结构形式为筏板基础，主体结构为现浇钢筋混凝土框架结构，层数：共7层，地上五层（局部六层），地下二层。

建筑面积：100207m2。二、模板支撑设计1、设计原则1）好用性：该工程结构质量要求高，接缝要严密，不漏浆。保证构件的形态尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆；平安性：在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌；经济性：合理配备模板，削减一次性投入，增加模板周转次数，削减支拆用工，实施文明施工；2、大底板基础模板：底板外侧周边部位梁采纳240mm厚MU10一般砖胎模、M7.5水泥砂浆砌筑,内侧抹20mm厚1：2水泥砂浆。砖模板砌筑好后，四周用木方与周边围护对撑坚固，加深坑部位采纳优质木层板，层板厚18mm，背楞采纳50×100木枋，局部龙骨采纳Φ48×3.0mm厚钢管，并实行相应坑底模板上浮措施。3、剪力墙模板及其支撑体系：模板采纳优质层板，层板厚18mm，背楞采纳50×100×4000mm木枋，龙骨采纳Φ48×3.0mm厚钢管。4、框架梁、板模板及其支撑体系：模板采纳优质木层板，层板厚18mm，背楞采纳50×100×4000mm木枋，龙骨采纳Φ48×3.0mm厚钢管。5、梁、墙拉接体系：采纳Φ14mm圆钢作为对拉螺杆。三、地下室外墙板模板本工程地下室外墙体厚度规格局部850mm，其余为500mm。为确保工程质量，加快施工进度，外墙模板选用胶合板，基本规格为1830×915×18mm，胶合板横向布置，先用整板配板，不足部分留在侧边及顶部，按尺寸锯边拼足，背楞选用50×100mm方木竖向布置，间距300mm，外楞选用2×48×3.0钢管横向布置间距下部三排300mm，中部400mm，其余依据墙高不大于600mm设置，对拉选用Φ14止水螺栓，详细布置见下图。九夹板九夹板50×100方木Φ14对拉螺栓@3002×48×3.0钢管@300-60050×100方木@3002×48×3.0钢管@300-600四、框架柱模板本工程柱规格有多种尺寸，柱高度也不一样，基本为有4.2米～5.550米层高，依据柱高和模板支撑体系的不同，柱支模方法如下。1、柱模支设方法方型柱采纳18mm厚夹板做模板，竖枋选用50×100mm木方，水平压管选用φ48×3.0钢管，竖枋间距为25cm，横管间距为30～60cm，因柱截面一般都比较大，所以柱模中间必需用螺杆对拉。抱箍钢管必需与满堂钢管支撑连接，上下不少于四道。14对拉螺栓50×100木方1）按图纸尺寸比照观砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在框架柱角的四周点焊14对拉螺栓50×100木方柱加固图5.12）支模前应检查墙柱拉结筋、埋件、孔洞等有否漏放，柱脚墨线，固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。柱加固图5.13）立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地刮一层1：2水泥沙浆，堵塞模板接头处的缝隙，避开在接头处产生漏浆形象。4）柱模拼装时模板应交织搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必需紧贴四角限位钢筋，使柱底部位置正确。5）柱脚须开设一个垃圾检查口（不少于100×100）便于浇捣砼前冲洗清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕刚好用水泥砂浆进行封口。6）柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍。围楞采纳φ48×3.0钢管，用Ф14对拉螺栓，设置间距柱下部30cm，中部40cm，上部60cm每道。7）校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差限制在2mm内，截面尺寸限制+1，-2范围内。8）框架柱模支模依据周转材料状况也可采纳如下图加固方式。14对拉螺栓用于断面大于500×50048×3.0@300第一道高地150机制九夹板扣件柱加固图5.2柱加固图5.2五、梁板模板及其支撑本工程梁板形式纵多，尤其是梁，各种截面形式。最大梁截面在地下二层，截面达到700×1500mm，板厚从130mm～250mm，层高4.1米。应依据不同截面及板厚采纳相应的加固及支撑形式。1、一般梁板模板及支撑顶板模板采纳18mm夹胶板，支撑系统采纳满堂钢管脚手架，立杆间距为依据梁截面大小采纳不同间距，水平方向设纵横连杆,由于泵送砼施工时,支撑的侧向动荷载比较大,满堂钢管架纵横方向都应加设剪刀撑,保证体系稳定.在设计标高平面铺设50×100木方,间距250mm，面层铺夹胶板,用圆钉与木方钉牢,留意不行有探头板.拼装时,应将板缝错开,提高自身强度和刚度。立杆接长时，立杆接杆加长应采纳对接方法接头，运用对接扣件。但往往钢管长度不肯定合模数，为了敏捷调整立杆的高度，亦可采纳搭接方法加长杆件，接长杆件的搭接长度不宜少于40cm，采纳回转扣件接头，扣件不得少于两个，严禁单扣接头。立杆与水平横杆的连接采纳直角扣件；剪刀撑采纳回转扣件连结。大梁下钢管立杆接头如实行回转扣件接头，则应在下立杆上加扣“托扣”，顶住上立杆端头，以防接头回转扣件松动而导致上立杆下滑。1）在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应留意以下几点：钢管立杆下在楼层上必需加木垫板，并支承于坚实的基面上：木垫板尺寸150×150×50mm；先搭设梁部位的立杆，后搭平板立杆；承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成45°～60°角设置，每轴设一道，中部设一道。全部扣件必需拧紧，并细致检查。梁承重架横杆下立杆上须加双扣件。2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁查，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。3）框架梁上口固定要坚固，梁底及上口要拉通长线。梁跨≥4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1.5/1000。4）全部梁、平板模板在支模前必需刚好进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实或胶带纸贴合，避开漏浆。5）梁模板支模完成后刚好进行技术复核，误差限制在以下范围内：轴线位移2，标高+2、-3，截面尺寸+2、-3，相邻两板表面凹凸差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面内部尺寸+0。6）全部梁高在600～1200mm范围内的梁模板支设时，梁中设置一道Φ14对拉螺栓，水平间距600mm，梁高在1000mm以上（包括1000mm）的梁，应设置不少于两道Φ14对拉螺栓，水平间距不大于450mm，竖向不大于450mm,最底一排300mm。2、地下二层梁板支撑系统 本工程地下二层梁板截面较大，梁高1200mm较多，梁宽在300mm～550mm不等，顶板厚为250mm，对于超大截面的梁板支撑体系，为防止梁底承重小横杆水平刚度不足而弯曲变形，所以应在梁底增加一排立杆支撑，即钢管支撑立杆间距450mm，沿梁纵向间距650mm(梁高1200采纳主楞竖向设置：梁底纵向支撑4根，梁侧主楞间距300，次楞根数4根。梁高800采纳竖向设置：梁底纵向支撑3根，梁侧主楞间距300，竖向支撑3根，次楞4根)，横向立杆4道。其余板位置模板支撑立杆间距不大于650mm×650mm，全部立杆步距不大于1.6m，最上一排步距不大于1.2m,如上图所示。对于板厚为13cm部分楼板支撑体系立杆间距设置不大于800mm。3、楼梯模板楼梯模板采纳18mm厚优质胶合板，支撑架料采纳Φ48×3.0mm钢管扣件紧固支撑，支撑钢管间距同楼板满堂架支撑，如方案后附图所示。六、模板支撑架搭设要求1、模板支架立杆必需设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采纳直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采纳直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必需采纳对接扣件连接。3、全部梁班板下部的抗滑口件必需加一保险扣件；墙柱对拉螺栓下部5排加设双螺帽。4、模板支架四边与中间每隔四排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。5、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层起先向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。6、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间。7、剪刀撑斜杆的接长宜采纳搭接。8、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。9、支设二层钢管满堂架时，一层顶板承重架不拆除。10、为保证立杆的轴心受力，立杆在梁底均采纳木方顶撑。11、邻立杆接头错开，距离不小于500mm。梁板底立杆与横杆交接处均采纳双扣件。12、、搭设支撑架的钢管、扣件均须进行选择，钢管壁厚大于3.0mm。十字、转角、对接扣件的重量须分别在0.9、1.2、1.3千克以上。13、、搭设人员应是经过按现行国家标准《特种作业人员平安技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。14模板支撑架搭设完成后，须按模板安装检验批质量验收记录及模板支撑架验收记录表进行验收。七、模板安装拆除及质量要求1、模板制作模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，阅历收合格刷脱模剂后按规定依次堆码。2、墙模板安装1）依据测量限制线，在墙的钢筋网上加焊钢筋撑铁，以便限制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上、下部均须加设撑铁来限制墙模板，撑铁在加工棚采纳废钢筋用切割机切割整齐；2）在外墙导墙顶部依据测量限制线做一条高标号砂浆找平层，要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度；3）外墙模板支撑架严格依据外墙模板支撑计算要求进行安装；4）在模板安装封闭前必需将墙根部的垃圾杂物清理干净，并用水冲洗；3、柱模板安装1）严格按柱模图进行拼模安装；2）放出柱边线及200限制线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子，保证柱模的方正；3）柱模安装校正、加固。安装柱模时，实行拼装一次性安装到位，柱底留一清扫口，洞口同柱宽，高100mm，用于清理杂物及冲洗水出水口；4、梁、板模安装施工依次放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模放线模板安装前，依据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装限制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线；搭设支模架当支模架支承在楼板面上时，应在立杆下部设置通长木垫块或方板。一般楼层满堂脚手架搭设间距立杆为@900×900，不能大于1000mm设置；水平杆第一道设置200，其次、三道横杆间距1500mm设置，纵横杆与剪刀撑必需扣件拧紧；安装梁底模梁跨≥4m时，按梁跨全长度2‰起拱。梁底模下设50×100方木@250，就位于支撑上后，用广线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模固定支模架上。安装梁侧模当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应留意侧模模型的上口高度限制，同时须加设木龙骨间距为：@400，并将侧模与底板连接，板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管及木方加固。安装板底模支架必需稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线限制高度及垂直度，并抄平检查。板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采纳胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。楼板上的预埋件和预留洞应在混凝土浇筑前检查有无遗漏，不得成型后再开洞。安装时先弹出位置线在模板上保证位置精确后预埋，用铁钉或其它方法固定；楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的精确性，进一步核实梁、柱位置。安装梁柱节点模梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并实行加固坚固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固坚固，有无漏设支撑。5、楼梯模板安装要求施工前应依据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和踏步模板。安装模板蛙要特殊留意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。踏步模板应依据楼梯踏步结构尺寸要求制作成模型进行封闭覆盖，防止浇筑时混凝土到处流淌，覆盖后每隔几阶可留一个混凝土入口及振捣口。6、后浇带模板及支撑架安装要求本工程设置了800mm宽后浇带，按设计图纸要求，温度后浇带混凝土需结构顶板混凝土浇筑60天后方能“封带”。所以后浇带部位的模板支撑体系应是一个相对独立的支撑架。支撑架体搭设要求与楼板满堂架支撑一样，只是在搭设时有意识的搭设1.6米宽的独立支撑体系。在同层楼板满堂架达到拆除条件时，其他部分的支撑架便可拆除，保留后浇带处的“独立”支撑体系，该支撑体系需等封带后混凝土强度达到拆模要求时才能拆除。7、模板支设的质量要求1）施工时模板就位要精确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确；模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能牢靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧；模板拼缝要严密，经过多次周转的模板边存有缺陷，拼装后不大于1mm的缝隙可用粘胶带封闭；假如试拼装时缝隙大于1mm时，应对模板边做修平处理后在安装坚固。墙、柱下脚口接缝必需严密，安装前可先在墙、柱脚铺设一层高标号的水泥砂浆找平层。砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面；支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。柱、墙、梁板模安装完后，必需自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。模板的安装误差应严格限制在允许偏差范围内。项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查板表面标高±5水准仪或拉线、钢尺柱、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度全高≤5m6经纬仪或吊线、钢尺全高＞5m8经纬仪或吊线、钢尺相邻板面凹凸差2钢尺检验表面平整（2m长度以上）52m靠尺和塞尺检查8、板模支设的质量限制措施1）全部的结构支架前均应由专业工进步行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整；模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次运用的模板）涂刷油性隔离剂；在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避开模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格依据配模图纸进行安装。浇筑砼时振捣器不能干脆遇到板面上，避开磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。楼板浇筑后不得过早堆放施工周转材料，避开荷载过大、集中造成结构变形裂缝。测量放线应在板面混凝土强度达到能上人强度后方可进行；为确保质量，应相应制定奖惩措施。9、模板拆除1）模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，见下表；拆模前专业工长应填写拆摸申请报监理单位批准；墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，必需由管理技术人员驾驭拆模时间。梁、板模，依据试块试压强度报告，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。但在施工工程中应留意后浇带处支架及模板拆除应满意《GB50204－2011》规范要求；上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下两层的模板支柱不得拆除。再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁，所保留的支柱其间距不得大于3m；底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂结构—≥100模板拆除依次，先柱模→墙模→梁板模。八、模板的成品爱护措施1、坚持模板每次运用后，清理板面，涂刷脱模剂2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面3、搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆4、安装楼层模板，对板面钢筋进行爱护不准乱踩蹋九、模板的支设的平安要求1、木工机具必需定专人操作运用。圆盘锯严禁在支模的板上运用；2、运用冲击电钻钻眼必需两人协作，严禁乱接、乱拉电线；3、正确佩戴平安帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型；4、在电梯井内及临边支拆模板前，设置1.2米高栏杆或搭设平安网后方准施工；5、楼层满堂脚手架，支模架必需按设计要求进行交底搭设，满意施工的要求。6、作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保平安；7、搭设满堂脚手架，应设置剪刀撑，浇筑砼时架体的稳定性；8、拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人；9、拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米，以防倒下伤人；10、浇筑砼工程中要有专人看模，发觉异样刚好加固后方准接着浇筑砼；11、浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼积累厚度不超过50cm，避开压塌支撑体系；12、模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人；13、模型支撑架、柱、梁加固等，严禁与外架连接；十、模板的文明施工要求1、保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净；2、在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好；3、严禁在楼层内拉大小便。不得随意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等；4、楼层内模板下口漏浆刚好用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作；严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放；十一、规范标准1、依据建设部《建筑施工平安检查标准》JGJ59-99规定。2、依据本工程施工图纸和施工规范。3、依据上海市的有关规定、本企业及项目部的施工现场平安生产保证安排和质量保证的要求。4、JGJ130-2001≤建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范≥十二、板模板(扣件钢管架)计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.97；采纳的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采纳胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采纳方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；楼板支撑架荷载计算单元（二）模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=110×1.82/6=59.4cm3；I=110×1.83/12=53.46cm4模板面板的依据三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.13×1.1+0.35×1.1=3.96kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1.1=1.1kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.96+1.4×1.1=6.292kN/m最大弯矩M=0.1×6.292×3002=56628N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=56628/59400=0.953N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.953N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.96kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×3.96×3004/(100×9500×53.46×104)=0.043mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.043mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满意要求!（三）模板支撑方木的计算方木依据三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.13+0.35×0.3=1.08kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.08+1.4×0.3=1.716kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.716×1.12=0.208kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.208×106/83333.33=2.492N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.492N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必需满意:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.716×1.1=1.133kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.133×103/(2×50×100)=0.34N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.34N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满意要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.08kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.08×11004/(100×9000×4166666.667)=0.285mm；最大允许挠度[ν]=1100/250=4.4mm；方木的最大挠度计算值0.285mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满意要求!（四）、板底支撑钢管计算支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.888kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.768kN·m；最大变形Vmax=2.72mm；最大支座力Qmax=7.562kN；最大应力σ=767570.336/4490=170.951N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值170.951N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满意要求!支撑钢管的最大挠度为2.72mm小于1100/150与10mm,满意要求!（五）、扣件抗滑移的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=7.562kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!（六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.125×3.97=0.495kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.1×1.1=0.424kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.13×1.1×1.1=3.933kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.851kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(1+2)×1.1×1.1=3.63kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.904kN；（七）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.904kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(反抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；依据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为平安计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.71×1.6，1.6+2×0.1]=3.16；k----计算长度附加系数，取1.155；μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.71；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=3.16；L0/i=3160.08/15.9=199；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182；钢管立杆受压应力计算值；σ=10903.747/(0.181×424)=141.299N/mm2；立杆稳定性计算σ=141.066N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！十三、板模板(扣件钢管架)计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.85；采纳的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采纳胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采纳方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；楼板支撑架荷载计算单元（二）模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=90×1.82/6=48.6cm3I=90×1.83/12=43.74cm4模板面板的依据三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.9+0.35×0.9=5.94kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.9=0.9kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.94+1.4×0.9=6.292kN/m最大弯矩M=0.1×8.388×3002=75492N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=75492/48600=1.553N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.533N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=5.94kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×5.94×3004/(100×9500×43.74×104)=0.078mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.078mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满意要求!（三）模板支撑方木的计算方木依据三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=b×h2/6=10×5×5/6=41.67cm3；I=b×h3/12=10×5×5×5/12=104.17cm4；方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.25+0.35×0.3=1.98kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.98+1.4×0.3=2.796kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.796×0.92=0.226kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.226×106/41666.67=5.435N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为5.435N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必需满意:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.796×0.9=1.51kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.51×103/(2×50×100)=0.453N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.453N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满意要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.98kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.98×9004/(100×9000×1041666.667)=0.938mm；最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.938mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满意要求!（四）、板底支撑钢管计算支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.888kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.604kN·m；最大变形Vmax=1.58mm；最大支座力Qmax=8.22kN；最大应力σ=604086.967/4490=134.541N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值134.541N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满意要求!支撑钢管的最大挠度为1.58mm小于1100/150与10mm,满意要求!（五）、扣件抗滑移的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=8.22kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!（六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.125×3.85=0.48kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.25×0.9×0.9=5.062kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.826kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2.43kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.394kN；（七）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.394kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(反抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；依据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为平安计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.6，1.6+2×0.1]=3.142；k----计算长度附加系数，取1.155；μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.71；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=3.142；L0/i=3141.6/15.9=198；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；钢管立杆受压应力计算值；σ=10393.776/(0.184×424)=133.226N/mm2；立杆稳定性计算σ=133.226N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！十四、梁模板(扣件钢管架)计算梁段：L1（一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.55；梁截面高度D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.65；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.65；梁支撑架搭设高度H(m)：4.10；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采纳的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：650；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，400mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(二)、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、28.800kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面反抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；依据均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.3×17.85=6.425kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.3×4=1.68kN/m；计算跨度:l=(1200-250)/(6-1)=190mm；面板的最大弯矩M=0.1×6.425[(1200-250)/(6-1)]2+0.117×1.68[(1200-250)/(6-1)]2=3.03?04N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×6.425[(1200-250)/(6-1)]/1000+1.2×1.680[(1200-250)/(6-1)]/1000=1.726kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.03×104/1.62×104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满意要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=6.425N/mm；l--计算跨度:l=[(1200-250)/(6-1)]=190mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×6.425[(1200-250)/(6-1)]4/(100×6000×1.46×105)=0.065mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1200-250)/(6-1)]/250=0.76mm；面板的最大挠度计算值ν=0.065mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.76mm，满意要求！(四)、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞干脆承受模板传递的荷载，依据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载依据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.726/0.300=5.753kN/m本工程中，次楞采纳木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面反抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×5×10×10/6=83.33cm3；I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN) 弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.052kN·m，最大支座反力R=1.898kN，最大变形ν=0.009mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=5.18×104/8.33×104=0.6N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=0.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满意要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.009mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满意要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.898kN,依据集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采纳圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.351kN·m，最大支座反力R=5.232kN，最大变形ν=0.253mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.51×105/8.99×103=39.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=39.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满意要求！(2)主楞的挠度验算依据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.253mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.253mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满意要求！(五)、梁底模板计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=650×18×18/6=3.51×104mm3；I=650×18×18×18/12=3.16×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.30]×0.65=24.102kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.65=3.640kN/m；q=24.102+3.640=27.742kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×24.102×183.3332+0.117×3.64×183.3332=9.53?04N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×24.102×0.183+0.45×3.64×0.183=2.068kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×24.102×0.183+1.2×3.64×0.183=5.661kNσ=Mmax/W=9.53×104/3.51×104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满意要求！2.挠度验算依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=20.085kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=183.33mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=183.33/250=0.733mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×24.102×183.34/(100×6000×3.16×105)=0.097mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.097mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.733mm，满意要求！(六)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采纳方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载依据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.661/0.65=8.71kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木依据两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.125ql2=0.125×8.71×0.652=0.46kN·m；最大应力σ=M/W=0.46×106/83333.3=5.5N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.5N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满意要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必需满意:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.625×8.71×0.65=3.538kN；方木受剪应力计算值τ=3×3.538×1000/(2×50×100)=1.062N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.062N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满意要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400方木最大挠度计算值ν=0.521×8.71×6504/(100×9000×416.667×104)=0.216mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.650×1000/250=2.600mm；方木的最大挠度计算值ν=0.216mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.6mm，满意要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.068kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.661kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.550)/4×0.650×(1.2×0.250×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.650×(1.200-0.250)×0.300=1.013kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.702kN；N2=14.08kN；最大弯矩Mmax=0.6kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.187mm；最大应力σ=0.6?06/4490=133.6N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值133.6N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满意要求!(七)、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无须要计算(八)、扣件抗滑移的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，依据扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=14.08kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!(九)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.702kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×4.1=0.614kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[0.65/2+(0.90-0.55)/4]×0.65×0.30+(0.65/2+(0.90-0.55)/4)×0.65×0.250×(1.50+24.00)]=2.148kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.650/2+(0.900-0.550)/4]×0.650=1.501kN；N=N1+N2+N3+N4=1.702+0.614+2.148+1.501=5.965kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面反抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；依据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为平安计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.163?.7?.6,1.6+2?.1]=3.163m；k--计算长度附加系数，取值为：1.163；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=3163.36/15.9=199；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182；钢管立杆受压应力计算值；σ=5965.348/(0.182?24)=77.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=77.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满意要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=14.08kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×(4.1-1.2)=0.614kN；N=N1+N2=14.08+0.434=14.514kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面反抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；依据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为平安计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.163×1.7×1.6+2×0.1]=3.163m；k--计算长度附加系数，取值为：1.163；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=3163.36/15.9=199；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182；钢管立杆受压应力计算值；σ=14514.003/(0.182×424)=188.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=188.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满意要求！考虑到高支撑架的平安因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.163×1×(1.6+0.1×2)=2.093m；k1--计算长度附加系数依据表1取值1.163;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8依据表2取值1；lo/i=2093.4/15.9=132；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；钢管立杆的最大应力计算值；σ=14514.003/(0.386×424)=88.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=88.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满意要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在平安隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和运用平安》(十)、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程阅历]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以依据设计荷载采纳单立杆或双立杆；b.立杆之间必需按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采纳不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力改变不大时，可以采纳等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布改变较大，可采纳下小上大的变步距设置，但改变不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，须要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何状况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必需设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满意立面满设剪刀撑；b.中部可依据须要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格依据设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满意要求的，每个扣件的拧紧力矩都要限制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期运用发生变形的；d.地基支座的设计要满意承载力的要求。7.施工运用的要求a.细心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采纳由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格限制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的限制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发觉下沉、松动和变形态况刚好解决。十四、墙模板计算(一)、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):300；穿墙螺栓竖向间距(mm):300；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；墙模板设计简图(二)、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取4.100m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得23.042kN/m2、98.400kN/m2，取较小值23.042kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。(三)、墙模板面板的计算面板为受弯结构,须要验算其抗弯强度和刚度。依据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是依据龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.300×0.900=7.466kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×7.466×300.02+0.117×0.756×300.02=7.52?04N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N穖m)；W--面板的截面反抗矩:W=bh2/6=300×18.0×18.0/6=1.62×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=7.52?04/1.62?04=4.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=4.6N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满意要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.300×0.900=7.466kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×7.466×300.0+0.617×0.756×300.0=1483.7N；截面抗剪强度必需满意:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1483.7N；b--构件的截面宽度(mm)：b=300mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1483.7/(2×300×18.0)=0.412N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.412N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满意要求！3.挠度验算依据《建筑施工手册》，刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=23.04×0.3=6.913N/mm；l--计算跨度(次楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯