高层脚手架安拆施工方案

外架搭设、拆除安全专项施工方案编制：审核：审批人及审批意见：编制单位（章）：编制时间：年月日总监审核意见：监理单位（章）：建设单位项目负责人审批意见：建设单位（章）：XXXXXXX工程外架搭设、拆除安全专项施工方案审批表分公司部门审核意见部门审核人职务/职称审核意见工程管理科分公司审批意见：签章：年月日公司部门审核意见部门审核人职务/职称审核意见总工程师办公室公司审批意见：签章：年月日目录

23003第一节、编制依据 ⑥L63×6角钢压板计算(锚固螺栓以直径18mm进行计算）一、当锚固螺栓采用直径为18mm时锚固螺栓拉力设计值N=A[f]其中A=254.5mm2按照《混凝土结构设计规范》GB50010-20109.7.6[f]=65N/mm2故N=A[f]=254.5×65×10-3=16.54KNL63×6角钢压板受力情况：RA=RB=N=16.54KNF=2N=33.08KN最大弯矩Mmax=1.323KN.m最大剪力Vmax=16.54KN抗弯强度验算公式Mmax/γW≤f其中γ为截面塑性发展系数，取值1.2W为截面抵抗矩，L63×6角钢为6.0cm3f为钢材的抗弯强度设计值，为215N/mm21.323×106/（1.2×6.0×103）=183.8N/mm2＜f,满足要求2、抗剪强度验算公式VmaxS/Itw≤fv其中S为计算剪应力处以上毛截面对中和轴面积矩，L63×6角钢为6.13cm3I为毛截面惯性矩，L63×6角钢为27.12cm4tw为腹板厚度，L63×6角钢为6.0mmfv为钢材的抗剪强度设计值，为125N/mm216.54×6.13×106/（27.12×6.0×104）=62.3N/mm2＜fv,满足要求L63×6角钢压板受力计算满足要求。一、当锚固螺栓采用直径为18mm时锚固螺栓拉力设计值N=A[f]其中A=254.5mm2按照《混凝土结构设计规范》GB50010-20109.7.6[f]=65N/mm2故N=A[f]=254.5×65×10-3=16.54KNL63×6角钢压板受力情况：RA=RB=N=16.54KNF=2N=33.08KN最大弯矩Mmax=1.323KN.m最大剪力Vmax=16.54KN抗弯强度验算公式Mmax/γW≤f其中γ为截面塑性发展系数，取值1.2W为截面抵抗矩，L63×6角钢为6.0cm3f为钢材的抗弯强度设计值，为215N/mm21.323×106/（1.2×6.0×103）=183.8N/mm2＜f,满足要求2、抗剪强度验算公式VmaxS/Itw≤fv其中S为计算剪应力处以上毛截面对中和轴面积矩，L63×6角钢为6.13cm3I为毛截面惯性矩，L63×6角钢为27.12cm4tw为腹板厚度，L63×6角钢为6.0mmfv为钢材的抗剪强度设计值，为125N/mm216.54×6.13×106/（27.12×6.0×104）=62.3N/mm2＜fv,满足要求L63×6角钢压板受力计算满足要求。10）建筑物主体承压梁和抗拉梁验算本工程钢悬挑梁支承处（阳台边的）的周边均框架梁或连系梁，梁截面宽×高为250MM×500MM，C25砼，梁底最小配3Ф18，两边支座最小配3Ф18，梁最大跨度4.5米（按6米计算），悬挑钢间距1.5米。按梁两端为固端验算。钢悬挑梁传来集中荷载：P＝6.695KN；钢丝绳传来集中荷载：P＝22.952KN；按四处分布置于梁上。见计算简图。砼梁自重：G1＝0.25×0.5×24＝3.0KN/M；砌块自重：G2＝0.2×3.0×20＝12.0KN/M；粉刷自重：G3＝0.02×3.0×20×2＝2.40KN/M；①支撑工字钢处的梁计算梁跨中最大弯距：M＝[（42-1）×6.695×6]/（24×4）＋17.4×62÷24＝32.376KN.Mα=M/fcbh02=32376000/(11.9×200×5102)=0.052,查表得ζ=0.058As=0.058×11.9×200×510/300=234.668mm2,实体配3φ18（763mm2）满足要求。梁支座弯距：M＝[（2×42+1）×6.695×6÷（24×4）＋17.4×62÷12＝66.008KN.M，α=M/fcbh02=66008000/(11.9×200×5102)=0.106,查表得ζ=0.112As=0.112×11.9×200×510/300=453.152mm2实体配3φ18（763mm2）满足要求。 ②支撑钢丝绳处的梁计算梁跨中最大弯距：M＝[（42-1）×22.952×6]/（24×4）＋17.4×62÷24＝47.62KN.Mα=M/fcbh02=47620000/(11.9×200×5102)=0.077,查表得ζ=0.084As=0.084×11.9×200×510/300=339.864mm2,实体配3φ18（763mm2）满足要求。梁支座弯距：M＝[（2×42+1）×22.952×6÷（24×4）＋17.4×62÷12＝99.538KN.M，α=M/fcbh02=99538000/(11.9×200×5102)=0.161,查表得ζ=0.167As=0.167×11.9×200×510/300=675.682mm2实体配3φ18（763mm2）满足要求。工字钢钢定位与外架立杆位置要吻合，卡环锚固长度不小于500且要压在楼板下层钢筋下面或梁内，并保证两侧300以上搭接长度。阳台转角工字钢制作安装示意图工字型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)3平台宽度B(m)2.5卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)2.1次梁间距s(m)0.6次梁外伸长度m(m)0.2内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)2.8外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)1.7内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3钢丝绳夹个数3二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.1392主梁自重Gk3(kN/m)0.2009栏杆、挡脚板类型栏杆、覆面竹胶合板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图四、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板受力简图如下：计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m抗弯验算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·mσ=Mmax/W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型工字钢次梁型钢型号12.6号工字钢截面惯性矩Ix(cm4)488.592截面抵抗矩Wx(cm3)77.529抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1392=2.632kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1392=1.573kN/mp2=Pk=5kN1、抗弯强度计算简图(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.632(2.12/8-0.22/2)+7×2.1/4=5.073kN.mσ=Mmax/(γxWX)=5.073×106/(1.05×77.529×103)=62.319N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.573×21004/(384×206000×488.592×104)×(5-24(0.2/2.1)2)+5×21003/(48×206000×488.592×104)=0.38mm<[ν]=L1/250=2100/250=8.4mm次梁挠度满足要求！3、稳定性验算σ=Mmax/φbWX=5.073×106/0.924×77.529×103=70.826N/mm2<[f]=205N/mm2其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=1.930;由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb'=1.07-0.282/φb=0.924次梁稳定性满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.632×2.5/2=3.29kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.573×2.5/2=1.966kN六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号16号工字钢截面面积A(cm2)26.1截面回转半径ix(cm)6.58截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=3.29kN正常使用极限状态：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=1.966kN1、强度验算计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R左=10.907KNMmax=7.477kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=10.907/(3.000/2.800)=10.180kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=7.477×106/(1.05×141.000×103)+10.180×103/26.10×102=54.406N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)变形图(kN·m)νmax=1.568mm<[ν]=a1/250=2800.00/250=11.200mm主梁挠度满足要求！3、稳定性验算λx=a1/ix=280.000/6.580=42.553N，Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×26.100×102/(1.1×42.5532)=2664112.398N由λx=42.553，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，φx=0.899N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/N，Ex))=10.180×103/(0.899×26.10×102)+1.0×7.477×106/[1.05×141.000×103×(1-0.8×10.180×103/2664112.398)]=54.999N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁稳定性满足要求！4、支座反力计算剪力图(kN)R左=10.907KN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径19.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)197.5抗拉强度为(N/mm2)1400不均匀系数α0.82安全系数K9花篮螺栓T外=R左/sinα=10.907/0.731=14.919kN[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/9.000=17.994kN>T外=14.919kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二σ=T外/(2A)=14.919×103/[2×3.14×(20/2)2]=23.757N/mm2<[f]=65N/mm2拉环强度满足要求！【节点图】九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三σf=T外/(he×lw)=18.005×103/(2×8.000×120.000)=9.378N/mm2<ffw=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：地锚螺栓数量n=2个每个地锚螺栓承受的拉力Nt=177.219kN每个地锚螺栓承受的剪力Nv=5735.596kN每个地锚螺栓承受的直径d=18mm每个地锚螺栓承受的直径de=14.93mm地锚螺栓抗剪强度设计值fvb=170.0N/mm2地锚螺栓抗拉强度设计值ftb=170.0N/mm2经过计算得到每个地锚螺栓受剪承载力设计值Nvb=3.1416×18×18×170.0/4=43.260kN每个地锚螺栓受拉承载力设计值Ntb=3.1416×14.93×14.93×170.0/4=29.762kN经过计算得到公式左边等于0.133每个地锚螺栓承载力计算满足要求!悬挑卸料平台计算满足要求！L63×6角钢压板计算书一、当锚固螺栓采用直径为18mm时锚固螺栓拉力设计值N=A[f]其中A=254.5mm2按照《混凝土结构设计规范》GB50010-20109.7.6[f]=65N/mm2故N=A[f]=254.5×65×10-3=16.54KNL63×6角钢压板受力情况：RA=RB=N=16.54KNF=2N=33.08KN最大弯矩Mmax=1.323KN.m最大剪力Vmax=16.54KN抗弯强度验算公式Mmax/γW≤f其中γ为截面塑性发展系数，取值1.2W为截面抵抗矩，L63×6角钢为6.0cm3f为钢材的抗弯强度设计值，为215N/mm21.323×106/（1.2×6.0×103）=183.8N/mm2＜f,满足要求2、抗剪强度验算公式VmaxS/Itw≤fv其中S为计算剪应力处以上毛截面对中和轴面积矩，L63×6角钢为6.13cm3I为毛截面惯性矩，L63×6角钢为27.12cm4tw为腹板厚度，L63×6角钢为6.0mmfv为钢材的抗剪强度设计值，为125N/mm216.54×6.13×106/（27.12×6.0×104）=62.3N/mm2＜fv,满足要求L63×6角钢压板受力计算满足要求。1、落地式钢管扣件卸料平台根据本工程特点及施工机具、材料及人力配备情况，本工程拟在2-8#,9-12#楼搭设落地式卸料平台扣件钢管支撑架，主要用于输出拆下的模板和架管，并用于楼层内砌体施工，塔吊配合砌筑材料的运输。卸料平台搭设在地下室顶板上，距离建筑物外墙3米（阳台挑出1.5m+外架1.5m），分为2层，第一层卸料平台高度1.5m，用于建筑物一层施工，第二层卸料平台高度4.5m，用于建筑物二层施工。本工程阳台挑出1.5m，现按照挑出建筑物长度为1.5m时计算，平台宽度3.5m，长度2.5m(限荷为3.5KN/㎡)。卸料平台支架搭设高度为4.5m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.20m。脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载3.50kN/m2（约0.35吨力），施工活荷载1.00kN/m2。地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。2、落地式卸料平台搭设方案1、基本要求⑴、材料：a、采用φ48×3.5钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。b、扣件采用机械性能不低于KTH330-08的铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼。毛刺、氧化脱皮等应立即清除干净。c、脚手板采用竹脚手板。⑵、立杆落在地下室顶板混凝土上，承载力取fgk=135Kpa。⑶、立杆构造应符合下列要求：①、每根立杆底部应设置通长硬杂木垫板（长2000mm、宽200mm、厚50mm）；②、卸料平台必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。③、立杆接长必须采用对接扣件连接。⑷、连墙件①、连墙件按每层设置，间距为3.5m应布置靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm；②、应从底层第一步纵向水平处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；③、连墙件不应与外脚手架垂直运输机械相碰。卸料平台采用钢管与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。⑸、水平杆水平杆宜设置在立杆内侧，不宜接长；纵向水平杆格栅间距为300mm；横向水平杆间距为1000mm。横向水平杆通过双扣件与立杆连接。⑹、剪刀撑①、剪刀撑斜杆与地面的倾角为600；在四个方向沿全长全高设置剪刀撑，并每隔两步设置水平剪刀撑，以加强其水平刚度。②、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。③、剪刀撑斜杆的搭接长度应大于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。⑺、作业层作业层必须满铺脚手板。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；②、上栏杆上皮高度为1.2m；③、挡脚板高度不应小于180mm；④、中栏杆应居中设置。2、工艺流程在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装横向扫地横杆并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）→装设第一步纵、横向水平杆（与立杆扣接固定）→校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40～60N.m力拧紧扣件螺栓→安装第二步纵、横水平杆→加设临时斜撑杆（加抛撑）→安第三、四步纵横杆→接立杆→加立剪刀撑→装设作业层间横杆→铺设脚手板、绑扎防护及挡脚板、挂立安全网。3、开始搭设前，单位工程负责人应按有关规定向架设人员进行技术交底。4、清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5、卸料平台必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6、在卸料平台入口处设置平台限荷标志，本工程卸料平台用于运输井架和楼层的通道，不允许在其上堆放集中荷载过长时间。卸料平台总限荷为0.35吨。7、每搭完一步卸料平台后，应按下表校正步距、纵距及立杆的垂直度：项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法和工具1立杆垂直度最后验收垂直度20～80m－±100下列卸料平台允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法2间距步距纵距横距－±20±50±20－钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端―±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差－±104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm－50－钢板尺8、底座安放应符合下列规定：①、底座、垫板均应准确地安放在定位线上；②、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm宽度不小于200㎜的木垫板，也可采用槽钢。9、立杆搭设应符合下列规定：①、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；②、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；③、开始搭设立杆时，卸料平台的每一个立面至少应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；④、当搭设至有连墙件的构造时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；⑤、顶层立杆接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。⑥、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。10、水平杆不允许搭接。11、连墙件的搭设应符合下列规定：①、连墙件的竖向间距不大于2h，且不大于层高；②、连墙件从底层第一步水平杆处开始设置，且宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。12、剪刀撑的搭设应符合下列规定：①、剪刀撑应沿高度方向连续设置，斜杆与地面的倾角宜在450～600之间。并应随立杆、水平杆等同步搭设；②、各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。13、扣件安装应符合下列规定：①、扣件规格必须与钢管外径（φ48或φ51）相同；②、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不大于65N.m；③、在主节点处固定水平杆、剪刀撑等的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；④、对接扣件开口应朝上或朝内；⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。14、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；②、上栏杆上皮高度为1.2m；③、挡脚板高度不应小于180mm；④、中栏杆应居中设置。15、脚手板的铺设应符合下列规定：①、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面不大于100mm；②、脚手板应设置在三根横向水平杆上，间距不大于900mm；③、脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；④、脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。3、卸料平台拆除拆除卸料平台前的准备工作应符合下列规定：①、应全面检查卸料平台的扣件连接，连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；②、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；③、单位工程负责人进行拆除安全技术交底；④、应清除卸料平台上杂物和地面障碍物。拆除卸料平台时，应符合下列规定：①、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；②、连墙件必须随卸料平台逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆卸料平台；3、拆除卸料平台时应符合下列规定：①、各构配件严禁抛至地面；②、拆除现场必须设置警戒区，必须设地面监护人员，并配备良好的通讯设施。警戒区内严禁非操作人员通行；③、遇五级大风、雨、雪等特殊天气，不得进行拆除作业；④、杆件和扣件拆除时应分离，不允许连接在一起输送至地面，或两杆同时拆下输送至地面；⑤、垫铺板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起；⑥、拆除时，必须用电气焊时，应严格执行其特殊的防火规定，应增派专职人员，配备消防器材，防止火星和切割物落引起的火灾，严禁无证动用焊割工具；⑦、当日作业后，应检查岗位周围情况，不得留有隐患；⑧、输送地面的杆件和扣件应分类堆放整齐。安全防护装置及要求1、楼层卸料平台两侧，设置1.2米高的常闭的栏杆。2、卸料平台口设半自动安全门，保持常闭状态。3、楼层卸料口必须挂设“严禁探头、身、手，严禁乘吊笼上落，严禁超载”的安全标志。4、安全保证措施：1.脚手架所使用的钢管、扣件、拉结件等必须严格按JGJ130-2011、JGJ59-2011安全技术规范和本方案的要求进行检查与验收。符合要求后方可投入使用。2.脚手架搭设严格按规范的安全构造要求和本方案的设计要求进行搭设。并按检查与验收要求分段进行验收，上一验收段验收检查不合格，不得进行下一验收段的脚手架搭设，必须在上一工序检查验收或整改合格后，方可进行下一验收段或下一道工序的施工，确保每验收段的架从西向东满足搭设质量和安全使用的要求。3.脚手架搭设人员必须是经过按国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的架子工持证上岗，上岗人员定期体检合格后方可上岗。4.搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，不准穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋和带钉易滑鞋，严禁酒后上岗。上岗人员必须接受安全教育和质量、安全技术交底，熟识领会搭设方案和质量安全要求后，方可上岗作业。5.在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件和作业。⑴楔紧悬挑钢梁的楔木，拉结钢丝绳或法兰螺栓。⑵主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。⑶连墙拉结杆，加劲撑、剪刀撑，安全防护设施。⑷在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。⑸当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。6.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。7.六级以上大风、大雪、大雨天气停止脚手架作业，在冬季要经常检查脚手架、斜板、跳板有无滑移、松动及时采取修整，确保安全。8.在外架脚手板上安全网内以及脚手架内地面上的杂物、垃圾要及时清理，避免掉落伤人。5、安全管理⑴、脚手架搭设人员必须持相应的特殊工种作业证上岗；⑵、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；⑶、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备；⑷、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：a、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；b、连墙件c、悬挑钢梁及卡环。⑸、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；⑹、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6、复核计算书落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。计算参数:模板支架搭设高度为4.5m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.20m。脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载3.50kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管计算采用48×3.0。一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21=3.500×0.300=1.050kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22=1.000×0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+1.050=1.350kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2=1.40×0.300+1.40×1.050=1.890kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×1.890)×1.0002=0.232kN.m最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×1.89)×1.00=2.387kN抗弯计算强度f=0.232×106/4491.0=51.64N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.090kN/m活荷载q2=0.300+1.050=1.350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×1.350)×1000.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.161mm纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.39kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.803kN.m最大变形vmax=1.219mm最大支座力Qmax=8.680kN抗弯计算强度f=0.803×106/4491.0=178.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.68kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN<R12.0kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.128×4.500=0.574kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.150×1.000=0.150kN(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.300×1.000×1.000=0.300kN(4)堆放荷载(kN)：NG4=3.500×1.000×1.000=3.500kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.524kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.000×1.000=1.000kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.83kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；公式(1)的计算结果：l0=1.185×1.700×1.20=2.417m=2417/16.0=151.561=0.305=6829/(0.305×424)=52.898N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.500=2.200m=2200/16.0=137.931=0.363=6829/(0.363×424)=44.436N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.185×1.007×(1.200+2×0.500)=2.625m=2625/16.0=164.592=0.262=6829/(0.262×424)=61.386N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=27.32N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=6.83A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=54.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=135.00地基承载力的计算满足要求!第八节、电梯井操作平台架施工方案一、概述电梯井操作平台的作用，主要是为主体砼结构施工时电梯井钢筋、模板、砼工程施工提供一个操作平台，并为电梯井的后续装修阶段提供一个安全防护措施。操作平台架的搭设，可根据电梯井的平面尺寸采用双排脚手架、满堂脚手架或工具式操作平台架。操作平台架主要承受施工活荷载及支架、脚手板自重所产生的荷载，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定，结构脚手架的施工活荷载标准值采用3.0KN/㎡。平台架的搭设，根据其搭设高度情况可采用落地式搭设、分段搭设或使用工具式操作平台架。下面以电梯井平面尺寸为2200×2200情况为例，分别介绍其操作平台架的落地式搭设及分段搭设方法。二、电梯井平面尺寸为2200×2200的操作平台架（一）、落地式搭设：搭设高度18.2米1、电梯井内操作平台架从地下室井坑底面开始、随着施工进度搭设，钢管规格采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的焊接钢管，搭设按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011要求进行施工。2、操作平台架搭设尺寸，立杆间距1.20米×1.20米，共4根，立杆距离电梯井井壁结构0.50米，步距1.50米。水平杆设置在立杆内侧，水平杆与立杆采用扣件连接，四边形成“井”字形闭合，水平杆两端距离电梯井井壁结构不大于0.15米。3、操作层大、小横杆设置，小横杆为3根间距0.6米，大横杆为2根设于小横杆下。4、纵、横向扫地杆设置，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距立杆底端不大于200mm处，横向扫地杆则采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5、剪刀撑或斜撑设置，平台架外侧四个立面均连续设置竖向剪刀撑或之字型斜撑，斜杆与地面的倾角在45°～60°之间；水平剪刀撑按每2层且不大于6米设置一道。6、连墙措施，操作平台架通过剪刀撑或斜撑的上、下端顶紧四周已经完成拆模的砼井壁，以达到架体稳定的作用。7、脚手板及安全网等防护设施的设置：施工层应满铺脚手板，脚手板应铺在3根小横杆上，并采用直径3.2㎜的镀锌铁丝固定在支承杆件上，满铺脚手板距离四周电梯井井壁不大于0.15米。施工层的满铺脚手板下应用安全网双层兜底，施工层以下每隔2层且不大于10米应用安全平网封闭，并在安全网下一步架满铺脚手板。8、平台架拆除，拆除前应清除脚手架上杂物及地面障碍物，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；撑杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将撑杆整层或数层拆除后再拆脚手架；电梯井口每层均设人员照看，防止无关人员靠近，拆除材料由每层电梯口传出，不可直接丢下井底。9、安全注意事项：操作平台仅作为施工人员在施工中的作业平台及安全防护设施，不得当作支撑架使用，不得当作塔吊接料平台使用，也不得将泵送混凝土的输送管固定在平台架上。拆除下来的电梯井剪力墙模板应随拆随运走，不得长时间堆放在操作平台上。平台架使用过程应随时清理架子上的模板、木方、钢管、砼碎块等杂物。10、平台架计算：略（二）、分段搭设：搭设高度超过18米采用型钢梁按18米高度分段支承（1）当平台架的搭设高度超过18米时，超过18米部分采用分段卸荷搭设，在高度方向按18米进行分段，即每段架体的搭设高度不大于18米。架体搭设尺寸，除高度外均按落地式架体。（2）经复核计算，分段平台架架底可采用与外架悬挑钢梁相同的材料作为支承结构，本工程为I16热轧普通工字钢。平台架立杆直接落在工字钢上，落点位置预先在工字钢上焊接100㎜长直径25的定位短钢筋。（3）支承件的预埋：工字钢在电梯井井壁钢筋施工时预埋，两端分别伸出井壁外长度不小于200，穿过井壁部分采用木盒留孔以便于拆除，使用过程预留孔剩余空间用木楔填塞加以固定。（4）剪刀撑、斜撑、连墙措施、安全防护措施等设置方法及其它安全要求参照落地式操作平台架。（5）复核计算：电梯井2200×2200平台架计算书（架高18米，架底型钢支承）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。脚手架搭设高度18米，立杆采用单立管，共4根。立杆间距1.20米×1.20米，立杆距离电梯井井壁结构0.50米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48。3×3.6，截面面积A=4.239cm2，截面模量(抵抗矩)W=4.491cm3，惯性矩I=10.778cm4施工活荷载为3.0kN/m2，考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。安全平网荷载为0.01kN/m2。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数1.2100。(L=1200㎜,a=500㎜)一、小横杆（脚手板下水平杆）的计算:小横杆按照外伸梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算脚手板的荷载标准值P=0.350×1.2/2=0.21kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.2/2=1.8kN/m荷载的计算值q=1.2×0.21+1.4×1.8=2.772kN/m小横杆计算简图（l=1200㎜,b=350㎜）2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为外伸梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:支座反力RA=RB=q（l/2＋b）=2.772（1.2/2＋0.35）=2.633KN最大弯矩Mmax=q（l2/8－b2/2）=2.772（1.22/8－0.352/2）=0.329KN.mσ=0.329×106/4491.0=73.3N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为外伸梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:最大挠度Vmax=ql4（5－24b2/l2）/（384EI）荷载标准值q=0.21+1.8=2.01kN/m外伸梁均布荷载作用下的最大挠度Vmax=（5.0－24×0.352/1.22）×2.01×12004/(384×2.06×105×107780.0)=1.45mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆（小横杆下）的计算:大横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。最大弯矩和最大挠度考虑为简支梁在跨中承受小横杆传递集中荷载作用下的弯矩和挠度。大横杆计算简图（l=1200㎜）1、抗弯强度计算最大弯矩Mmax=Fl/4=2.633×1.2/4=0.790KN.mσ=0.790×106/4491.0=175.9N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2.挠度计算最大挠度Vmax=Fl3/（48EI）荷载标准值q=0.21+1.8=2.01kN/mF=2.01（1.2/2＋0.35）=1.91KNVmax=1.91×103×12003(48×2.06×105×107780.0)=3.10mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算脚手板的荷载标准值P=0.350×1.9×1.9/4=0.32kN活荷载标准值Q=3.0×1.9×1.9/4=2.71kN荷载的计算值R=1.2×0.32+1.4×2.71=4.18kN＜8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:1、静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.134；每根立杆承受NG1=0.134×18=2.412kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；每根立杆承受NG2=3×（0.350＋0.01）×1.9×1.9/4=1.0kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2=3.412kN。2、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和；每根立杆承受活荷载标准值NQ=3.0×1.9×1.9/4=2.71kN3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.412+1.4×2.71=7.888kN4、风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.200Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.700Us——风荷载体型系数：Us=1.210经计算得到：Wk=0.200×1.700×1.210=0.411kN/m2。5、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.412+0.9×1.4×2.71=7.508kN6、风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.411×1.200×1.500×1.500/10=0.14kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.508kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，查表得，u=1.550；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×1.500=2.685m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由长细比，为2685/16=168；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.251；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=8210/(0.251×424)=77.1N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.508kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，查表得，u=1.550；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×1.500=2.685m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由长细比，为2685/16=168；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.251；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.14kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7508/(0.251×424)+140000/4491=101.72N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、立杆底的支承型钢梁计算:支承型钢梁按集中力荷载及自重荷载作用下的简支梁进行计算，支承型钢采用I16热轧普通工字钢：截面面积A=26.1cm2，截面模量(抵抗矩)W=141cm3，惯性矩I=1130cm4(L=2200㎜,a=500㎜)型钢梁抗弯强度计算自重均布荷载标准值q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m自重均布荷载产生最大弯矩Mmax1=ql2/8=1.2×0.21×2.22/8=0.15KN·m集中力产生最大弯矩Mmax2=Na=8.21×0.5=4.11KN·m最大弯矩Mmax=0.15+4.11=4.26KN·mσ=Mmax/Wn=4.26×106/141000=30.2N/mm2计算强度小于205.0N/mm2,抗弯强度满足要求!2、型钢梁整体稳定性验算计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.86由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.918经过计算得到强度=4.26×106/(0.918×141000.00)=32.9N/mm2；计算强度小于205.0N/mm2,整体稳定性满足要求!3、挠度计算（1）自重均布荷载标准值q=0.21kN/m，产生最大挠度公式=5×0.21×22004/（384×2.060×105×11300000）=0.028㎜（2）集中荷载标准值N=3.68+2.71=6.39KN产生最大挠度Vnmax=Na(3l2-4a2)/24EI=6390×500×（3×22002-4×5002）/（24×2.060×105×11300000）=0.77㎜（3）最大挠度Vmax=0.028+0.77=0.80㎜最大挠度小于2200.0/250,满足要求!采用I16型钢梁支承脚手架计算满足要求！第九节、施工电梯接料平台设计（一）、平台脚手架及过料平台搭设施工电梯平台脚手架，从首层开始，采用双立杆扣件式钢管落地式双排脚手架，从第一次悬挑层开始采用16号工字钢悬挑脚手架，立杆纵距为1200mm，立杆横距为900，步距为1500mm，连墙杆每层设置4个，两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、阻燃型密目式ML—1.8×6m安全立网。平台结构内立杆与结构边距离300mm，平台架外立面与施工电梯停靠面间距100mm，保证电梯行驶安全，脚手架平台的最大搭设高度为52.5米，脚手板铺设的最大层数为18层。接料台设置采用φ48.3X3.6mm钢管前排为双立杆，后排为单立杆搭设方式，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用φ12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺50mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm～120mm。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。扣件脚手架的底步立杆应采用不同长度的钢管参差布置使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，已保证脚手架的稳定性，扣件和螺栓脚手架的立杆都应垂直立稳，底部都应用牵杆，横楞相互错开。脚手架搭设顺序为：立杆→横楞→牵杆→搁栅→剪刀撑→脚手芭→栏杆→张设密目安全网，所有杆件连接均须用扣件，每个节点的螺栓帽均要拧紧，脚手架搭设应横平竖直。双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑，剪刀撑与地面的夹角宜在45°-60°之间，每道剪刀撑跨越立杆的根数不超过六根且不应小于四跨，外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应从低至顶连续设置。中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，且应不少于两个扣件固定。脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。具体做法参下图：落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图落地式接料平台，平台总搭设高度为93.85米，具体做法参下图：（二）、平台架搭设示意图（三）、防电避雷措施1、施工电梯顶部应安装防雷装置，采用Ф12镀锌圆钢制作成Y形防雷装置，与施工电梯标准节焊接连接，保证防雷接地电阻值不大于4Ω，或避雷设计时采用钢柱壁作为避雷引下线，钢柱与楼面钢梁焊接，施工电梯出入口平台可用2Φ12的钢筋与楼面钢梁双面焊接6d，作为避雷措施。2、当采用导轨架作为避雷引下线防雷接地时：预埋两组镀锌扁铁3×40mm与地下一层楼板避雷主筋焊接在一起，上与施工电梯标准节斜杆焊接连接3、接地装置完成后，要用电阻表，测定电阻值是否符合要求。