污水UASB反硝化硝化计算书

污水UASB反硝化硝化计算书35序序号2化学需氧量（CODmg/L）1003生化需氧量（BODmg/L）305率率率>90%5>%3>99%>98%>98%0UASB反应器进水条件2）常温厌氧温度宜为20℃~25℃,中温厌氧温度宜为30℃~35℃,高温厌氧温度宜为50℃~55℃。3）COD:N:P=200:5:1。4）UASB反应器进水中悬浮物的含量宜小于1500mg/7）废水中COD浓度宜为2000mg/L有效NV033V升流式厌氧污泥床的池形有矩形、方形和圆形。圆形反应池具有结构稳定的特点，因此本次设计计算选用圆形池。圆形反应器具有结构稳定的优点，同时建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%，但圆形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。单个或小的反应器可以建成圆形的，高径比应在[1]《UASB升流式厌氧污泥床污水处理工程技术规范（编制说明）》==V有效有效有效2；8π2──=2)H=h+=8+=(m)进水分配系统的设计计算压力流进水，分支状穿孔管，设逆止阀，当水力筛缝隙为3mm～5mm堵塞现象。因为进水水头不足以消除阻塞。当水箱中的水位（三角堰的底部）b.废水通过布水器进入池内时会吸入空气，直径大于2.0mm气泡会以0.2m/s~0.3m/s速度上升，在管道垂直段（或顶部）流速应低于这一数值；d.反应器底部较小直径可以产生高的流速，从而产生较强的扰动，使进水与污e.为了增强底部污泥和废水之间的接触，建议进水点距反应器池底保持据下表，由于所取容积负荷为4.0kg/m3d，因此每个点的布水负荷面积2）idθvv2θv122─下下下下下下下π下2)2上上上ab==─aIG=CH=CE×cos55=1×cos55=0.57m2AE=EG/cos55=cos55=1AE=EG/cos55=cos55=1BE=CE×tan55=1×tan55AB=AE-BE=0.52m==3.3在消化温度为25℃,沼气密度=L；水的密度=m3；水的运动粘滞系数V=×10^-4m2/s；取气泡直径d=根据斯托克斯（Stokes）公式可得气体上升速度V为：bb-322 aAB＞—a三相分离器与UASB高度设计计算三相分离器总高h=h5+h4=+=5.03mUASB反应池总高为8m，超高h1=0.5m分离出流区高4.84m，反应区高4.16m，其中污泥床高2m，悬浮层高2.16m。1②BOD污泥负荷污泥负荷表示反应池内单位容量的活性污泥在单位时间内承受的有机质 5③产泥量计算r3rs则污泥产量为Qss3/d)Mcc⑤排泥系统设计计算反应池流量:b=c3/c则=h=Q=Vxbc33/h)sdX*RV=NH4NX*RNH4-N4NH4-Nf==0.7，则挥发性悬浮污泥浓度为2800q——设计计算反硝化速率dn,T-3-3Vh2)a=3.17m3/db=218.42m3/ddaa*V1ADid dDiAdae硝化菌比增长速率2N.maxss=N.maxN——出水氨氮浓度，为150mg/Lk——氧的半速系数，为mg/LO22pH=NNcN式中：选用安全系数K=3VNi123)XNi3333则反应池直径约为10.38m。取10.5m设计计算反应池总高H=。3.2.2二级硝化池有效容积3Ni2uf设计计算反应池总高H=。需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，并应扣除剩余活性污泥排放所减少的BOD及NH-N的氧当量（此部分用于细胞合成，并未耗氧），同时还应考①碳化需氧量D1ktX5②硝化需氧量D2303-3-③反硝化脱氮产生的氧量D3式中N——为反硝化脱氮的硝态氮量TTWW被氧化的NH-N=进水总氮量―出水氨氮量―3T故总需氧量AOR=+D2-D3=kgO2/d）=（kgO2/h）最大需氧量与平均需氧量之比为，则AORmax==×=157（kgO2/h）去除1kgBO的需氧量==s(20)L工程所在地区大气压工程所在地区大气压取Hb53btAAAtb相应最大时标准需氧量为：SOakg/h）好氧反应池平均时供气量为：A供风管道指风机出口至曝气器的管道sG3/h)查表得，流速v=（m/s），