塔吊基础专项施工方案专家论证

录

专家论证意见..............................

一、工程概况..............................

（一）各方主体单位........................

（二）现场概况............................

（三）建筑设计概况........................

二、对塔机基础地基承载力重新复核..........

专家论证意见

根据已安装的现场实际，重新复核塔机基础地基承载力与否符合;

一、工程概况

（一）各方主体单位

项目名称：九江中航城一期

建设单位：九江中航城地产开发有限企业

设计单位：深圳市华阳国际工程设计有限企业

监理单位：江西中昌工程征询监理有限企业

施工单位：浙江城建建设集团有限企业

租赁单位：江西鸿胜建筑机械租赁有■限企业

安拆单位：浙江省建设机械集团有限企业

（二）现场概况

本项目位于九江市八里湖新区，总用地面积为44378.29平方米。基地东临

长江路，其中长江路东侧为新建小区，已经有住户，市政条件较完善。南面为空

地，原先为水塘，是淤泥土。北面为十里河南路，十里河南路北侧是一种公园，

南面为二期待开发，西面为三期、四期待开发。建筑物周围施工场地狭窄，基坑

施工期间只有1栋2栋3栋6栋商业楼位置设置一条临时施工道路（主体施工时

此临时道路将取消），一期工程南面与二期工程相连位置，无法设置施工道路。

途为地

下停车

库，塔

楼为6

栋

(1#〜6

#)高层

住宅

楼。

1#~6#

塔楼明

细表：

栋号

住宅、商业、架空

1#地上33层99.55027129.502.950

绿化

住宅、商业、架空

2#地上33层99.55026845.522.950

绿化

住宅、商业、架空

3#地上33层99.55023978.872.950

绿化

住宅、商业、架空

4#地上33层99.55025522.682.950

绿化

住宅、商业、架空

5#地上33层99.55026159.382.950

绿化

住宅、商业、架空

6#地上33层99.55027142.662.950

绿化

4#5#商一层4.800

地上2层8.1504891.08商业

业楼二层4,200

地下室地下一层3.90033244.353.900主库

住宅建筑面积约为158709.57平方米，构造系为钢筋混凝土剪力墙构造,

基础形式为独立承台伐板基础，抗震等级为三级，抗震烈度为6度，建筑耐火等

级为一级。地下车库统称为住宅大底盘，住宅大底盘为地上一层，建筑面积

33244.35m2,框架构造。本项目工程总建筑面积为195380.74平方米。本工程

设计标高±0.000相称于绝对标高（黄海标高）24.650米。

根据现场6幢楼平面位置关系，本项目计划安装6台塔吊，分别编号为1#塔

吊，2#塔吊、3#塔吊，4#塔吊，5#塔吊，6#塔吊。6台塔吊均采用浙江建设机械

有限企业研制生产的ZJ571O型塔式起重机。

1#塔吊安装在I#B座楼南侧,2#塔吊安装在2#B座楼南侧,3#塔吊安装在3#

楼B座南侧,4#塔吊安装在4#楼A座南侧,5#楼安装在5#楼A座南侧,6#楼安装

在6#楼A座北侧,6台塔吊均位于地下室内，基础顶于构造底板同一标高。

二、对塔机基础地基承载力重新复核

一、根据《九江八里湖新区一期、二期、三期、四期岩土工程勘察汇报》桩

端持力层为中风化粉砂质泥岩层（11）;

据钻探揭发，场地地层自上而下依次由人工填土、第四系冲积层、第三系

新余群（E）泥质粉砂岩构成.各地层口勺野外特性分述如下：

1.人工填土（Qml）①（①为地层编号，下同）：为素填土，褐红、褐黄

色，色杂，由粘性土含10-20%碎石等构成，局部地段表层为杂填土，重要由碎

砖、碎块（块径0.207.50m）等生活垃圾及建筑垃圾混10-30%粘性土构成。系近

期堆填，构造松散，密实度不均匀，未完毕自重固结。场地内普遍分布，各钻孔

均遇见该层，层厚1.40~10.80m。

2.第四系冲积层（Qal）:

(1)粉质粘土②：褐红、褐黄色、可塑状态，具灰白色斑纹，中间夹少许

卵石。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。钻孔ZK「ZK18、

ZK20~ZK24.ZK26.ZK30.ZK32.ZK34~ZK82号遇见该层，层厚1.00^12.10mo粉质粘

土：

(2)粉质粘土②-1:褐灰色、灰黑色，干强度中等，韧性中等，摇震无反

应，稍有光泽，呈湿，软塑状态。钻孔ZK18、ZK19>ZK24~ZK33、ZK4EZK50、

ZK82号遇见该层，层厚1.00~7.80m。

(3)卵石③：褐黄、浅黄色、稍密状态、饱和。卵石直径40-200mm,其含

量占50%、2.0〜20mm时占15乳余为细颗粒，重要为圆砾及砾砂，呈次棱角〜次

圆状，成分以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局部含少许粘土。各孔均遇

见该层，层厚2.00"6.10mo

(4)粉质粘土④：褐红、褐黄色、可塑状态，不均匀夹卵石，具灰白色斑

纹。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应c除钻孔ZK骨、ZK40、ZK43.ZK63

号外其他各孔均遇见该层，层厚0.50~1.70%

(5)圆砾⑤：浅黄、褐黄色、饱和、稍密状态。含卵石20-35乳卵石直径

20-25mm,呈次棱角〜次圆状，成分以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局

部夹粘性土。各孔均遇见该层，层厚&00~14.40门。

(6)粉质粘土⑥：黄、灰白色，硬塑状态。见铁锦质染膜及灰白色斑纹或

斑团。稍有光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。各孔均遇见该层，层厚

4.90~11.30m。

(7)卵石⑦：褐黄、浅黄色、稍密〜中密状态、饱和。混砾砂，局部粘粒

稍高，卵石直径50-150mm,呈次棱角〜次圆状，成分以石英岩为主，级配良好。

各孔均遇见该层，层厚3.80~9.00mo

3.第三系（E）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，重要矿物成分为石英、长石、

云母及粘土矿物等，细粒构造，局部粗粒构造，巨厚层状构造，泥质、铁质狡结,

胶结很好。该层具有失水易干裂、浸水易软化的特性。按其风化程度不一样，本

次钻探揭发其全风化、强风化及中风化层，其野外特性分述如下：

（1）全风化（r4）泥质粉砂岩⑧：褐红、紫红色，矿物成分已风化成土。

岩芯呈土柱状。局部夹强风化岩块。属极软岩。各孔均遇见该层，层厚

0.50~4.30m。

（2）强风化（r3）泥质粉砂岩⑨：褐红、紫红色，矿物成分大部分已风化

变质，风化裂隙极发育。岩芯呈碎块状、块状及土柱状，岩块手可折断，冲击钻

进困难，合金回转钻进较易。局部夹中风化岩块。属极软岩，岩体极破碎。各孔

均遇见该层，层厚0.90、6.70m。

（3）中风化（r2）泥质粉砂岩⑩：褐红、紫红色，节理裂隙较发育，岩土

较完整，岩石质量指标RQD=50-75,为较差口勺，为极软岩，岩体基本质量等级为

V级，合金钻进轻易，岩芯呈短柱状、柱状及块状，手可捏碎，局部夹强风化块

状及碎块状。原岩构造较清晰，锤击声较清脆，岩芯呈柱状、短柱状，少许块状。

各孔均遇见该层，揭发层厚5.00-9.50mo

上述各地层口勺分布状况及野外岩性特性描述详见《工程地质剖面图》、《钻

孔柱状图》（见附图）。

（一）、1#塔吊桩基础计算书

塔吊型号:ZJ5710塔机自重原则值:Fkl=449.00kN

起重荷载原则值:Fqk=60.OOkN塔吊最大起重力矩:M=954.OOkN.m

塔吊计算高度：H=40.5m塔身宽度：B=1.60m

非工作状态下塔身弯矩:Ml=1668kN.m桩混凝土等级：C35

承台混凝土等级:C35

保护层厚度：50mm矩形承台边长：5.0m承

台厚度：Hc=l.350m

承台箍筋间距：S=549mm承台钢筋级别：1IRB335承

台顶面埋深：D=0.000m

桩直径：d=0.800m桩间距：a=3.200m桩

钢筋级别：HRB335

桩入土深度：10.40m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩

计算简图如下:

OO

□3

0^0

二.荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

1）塔机自重原则值

Fki=449kN

2）基础以及覆土自重原则值

Gk=5X5XI.35X25=843.75kN

3）起重荷载原则值

Fqk=60kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（Wo=0.2kN/m2）

心=08息区氏/

=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m2

4戊=鼠IH

=1.2X0.71X0.35X1.6=0.48kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk=qskXH=0.48X40.50=19.35kN

c.基础顶面风荷载产生日勺力矩原则值

Msk=0.5FvkXH=0.5X19.35X

2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（当地区Wo=0.35kN/m2）

心=0.8忌%4Wo

=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35=1.27kN/m2

=1.2X1.27X0.35X1.60=0.85kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk=qskXH=0.85X40.50=34.56kN

c.基础顶面风荷载产生H勺力矩原则值

Msk—0.5FvkXH—0.5X34.56X

3.塔机日勺倾覆力矩

工作状态下，原则组合日勺倾覆力矩原则值

Mk=16684-0.9X

非工作状态下，原则组合的倾覆力矩原则值

Mk

三,桩竖向力计算

非工作状态下：

Qk=(Fk+G<)/n=(449+843.75)/4=323.19kN

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56X1.35)/4.52=856.78kN

Qkmin=(Fk-t-Gk-Fik)/n~(Mk+FvkXh)/L

=(449+843.75-0)/4-(2367.74-34.56X

1.35)/4.52=-210.40kN

工作状态下：

Qk=(Fk+G<+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN

Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35X

1.35)/4.52=980.30kN

Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Fik)/n-(Mk+FvkXh)/L

=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35X

1.35)/4.52=-303.93kN

四.承台受弯计算

1.荷载计算

不计承台自重及其上土重，第i桩日勺竖向力反力设计值：

工作状态下：

最大压力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(449+60)/4+1.35X(2879.32+19.35X

1.35)/4.52=1038.64kN

最大拔力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(449+60)/4-1.35X(2879.32+19.35X

1.35)/4.52=-695.07kN

非工作状态下：

最大压力Ni=l.35XFk/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X449/4+1.35X(2367.74+34.56X

1.35)/4.52=871.89kN

最大拔力Ni=l.35XFk/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X449/4-1.35X(2367.74+34.56X

1.35)/4.52=-568.81kN

2.弯矩的计算根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条

其中Mx,Myi——计算截面处XY方向H勺弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴日勺XY方向距离(m)；

Ni—不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值

(kN)o

由于工作状态下，承台正弯矩最大：

Mx=My=2X1038.64X

承台最大负弯矩：

Mx=My=2X-695.07X

3.配筋计算

根据《混凝土构造设计规程》GB50010-2023第条

_肱_______

%aJ1-2%

九二1一"2

rMy

式中系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当

混凝土强度等级为C80时，

8取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc—混凝土抗压强度设计值；

ho—承台的计算高度；

fy—钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mni2o

底部配筋计算：

—二1661.83X106/(1.000X16.700X5000.000X

13002)=0.0118

-一(1-2X0.0118尸5:0.0118

Zs=l-0.0118/2=0,9941

As=1661.83X106/(0.9941X1300.0X300.0)=4286.5mm2

顶部配筋计算：

6

as=l112.11X10/(1.000X16.700X5000.000X

13002)=0.0079

5=1-(1-2X0.0079)°-5=0.0079

Zs=l-0.0079/2=0.9941

As=1112.11X106/(0.9960X1300.0X300.0)=2862.9mm2

五.承台剪切计算

最大剪力设计值：

Vmax=1038.64kN

根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)日勺第条。

我们考虑承台配置箍筋日勺状况，斜截面受剪承载力满足下面公式:

1A

<4+1S

式中2——计算截面的剪跨比，2=1.500

ft---混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=l.570N/mm2；

b---承台欧I计算宽度，b=5000mm；

h0---承台计算截面处的I计算高度，h0=1300mm；

fy—钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；

S—箍筋时间距，S=549mmo

通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋！

六.承台受冲切验算

角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造

规定，故可不进行承台角桩

冲切承载力验算

七.桩身承载力验算

桩身承载力计算根据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2023)日勺第条

根据第二步的计算方案可以得到桩日勺轴向压力设计值，取其中最大值

N=l.35X980.30=1323.41kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

N<中/4、

其中c基桩成桩工艺系数，取0.75

fc---混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；

Aps---桩身截面面积，Aps=502655mm2o

桩身受拉计算，根据《建筑桩基技术规范》

JGJ94-2023第条

从工人a

受拉承教力计算，最大拉力N=1.35XQkmin=-410.30kN

通过计算得到受拉钢筋截面面积A^1367.678mm2o

由于桩的最小配筋率为0.20乳计算得最小配筋面积为1005mm2

综上所述，所有纵向钢筋面积1368mm2

八.桩竖向承载力验算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)日勺第和条

轴心竖向力作用下,Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下,Qkmax

桩基竖向承载力必须满足如下两式：

以咄C2&

单桩竖向承载力特性值按下式计算：

月二以2+q歹己斗

其中Ra—单桩竖向承载力特性值；

qsik—第i层岩石的桩侧阻力特性值；按下表取值；

qpa—桩端端阻力特性值，按下表取值；

u---桩身的I周长，u=2.51m；

Ap---桩端面积,取Ap=0.50m2；

li—第i层土层日勺厚度,取值如下表;

厚度及侧阻力原则值表如下：

序号土厚度(01)土侧阻力原则值(kPa)土端阻力原则值(kPa)土名称

①1.7800人工填土

②3.2350粉质粘土

③3.71102500卵石

④0.9350粉质粘土

⑤11.8902200圆砾

由于桩的入土深度为10.4m,因此桩端是在第5层土层。

最大压力验算：

R产2.51X(1.78X0+3.2X17.5+3.7X55+.9X17.5+.8999X45)+1100

X0.50=1337.44kN

由于：Ra=1337.44>Qk=338.19,因此满足规定！

由于：1.2Ra=1604.93>Qkmax=980.30,因此满足规定!

九.桩日勺抗拔承载力验算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)H勺第条

偏向竖向力作用下，Qkmin

桩基竖向承载力抗拔必须满足如下两式:

QZS

式中Gp―桩身的重力原则值，水下部分按浮重度计；

2i—抗拔系数；

Ra=2.51X(0.700X1.78X0+0.700X3.2X35+0.700X3.7X110+0.700

X.9X35+0.700X.8999X90)=1152.061kN

GP=0.503X(10.4X25-5.48X10)=103.145kN

由于：1152.06+103.14>=303.93满足规定！

(二)、2#塔吊桩基础计算书

一.参数信息

塔吊型号：ZJ5710塔机自重原则值:Fkl=449.00kN起

重荷载原则值:Fqk=60.OOkN

塔吊最大起重力矩:M=954.OOkN.in塔吊计算高度：H=40.5m

塔身宽度：B=1.60m

非工作状态下塔身弯矩:Ml=1668kN.ni桩混凝土等级：C35

承台混凝十等级:CR5

保护层厚度：50mm矩形承台边长：5.00m

承台厚度：Hc=1.250m

承台箍筋间距：S=549nmi承台钢筋级别：HRB335

承台顶面埋深：D=0.000m

桩直径:d=0.800m桩间距:a=3.200m

桩钢筋级别：HRB335

桩入土深度：12.30m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔

灌注桩

计算简图如下：

OO

□3

0^0

二.荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

I）塔机自重原则值

Fki=449kN

2）基础以及覆土自重原则值

Gk=5X5X1.25X25=781.25kN

3）起重荷载原则值

FQk=60kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（Wo=0.2kN/m2）

心=0.8总〃典Wo

=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m2

=1.2X0.71X0.35X1.6=0.48kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk—qskXH—0.48X40.50—19.35kN

c.基础顶面风荷载产生口勺力矩原则值

Msk=O.5FvkXH—0.5X19.35X

2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（当地区Wo=0.35kN/m2）

心=08息区氏/

=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35=1.27kN/m2

，戊=鼠IH

=1.2X1.27X0.35X1.60=0.85kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk=qskXH=O.85X40.50=34.56kN

c.基础顶面风荷载产生日勺力矩原则值

Msk=O.5FvkXH=0.5X34.56X

3.塔机H勺倾覆力矩

工作状态下，原则组合口勺倾覆力矩原则值

Mk=1668+0.9X

非工作状态下，原则组合的倾覆力矩原则值

Mk

三.桩竖向力计算

非工作状态下：

Qk=(Fk+G<)/n=(449+781.25)/4=307.56kN

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(449+781.25)/4+(2367.74+34.56X1.25)/4.52=840.39kN

Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L

=(449+781.25-0)/4-(2367.74-34.56X

1.25)/4.52=-225.27kN

工作状态下：

Qk=(Fk+G<+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kN

Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(449+781.25+60)/4+(2879.32+19.35X

1.25)/4.52=964.25kN

Qkmin=(Fk+Gk+FqkHFlk)/。一(Mk+FvkXh)/L

=(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.35X

1.25)/4.52=-319.13kN

四.承台受弯计算

1.荷载计算

不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：

工作状态下：

最大压力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(449+60)/4+1.35X(2879.32+19.35X

1.25)/4.52=1038.07kN

最大拔力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(449+60)/4-1.35X(2879.32+19.35X

1.25)/4.52二-694.49kN

非工作状态下：

最大压力Ni=l.35XFk/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X449/4+1.35X(2367.74+34.56X

1.25)/4.52=870.85kN

最大拔力Ni=l.35XFk/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X449/4-1.35X(2367.74+34.56X

1.25)/4.52~567.78kN

2.弯矩的计算根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条

其中Mx,Myi——计算截面处XY方向日勺弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi----单桩相对承台中心轴日勺XY方向距离(m)；

Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值

(kN)o

由于工作状态下，承台正弯矩最大:

Mx=My=2X1038.07X

承台最大负弯矩：

Mx=My=2X-694.49X

3.配筋计算

根据《混凝土构造设计规程》GB50010-2023第条

_肱______

%/丁触;；=]—J1-2%

/=^-

九二1一"2s九%力

式中：一系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当

混凝土强度等级为C80时，

ci取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc—混凝土抗压强度设计值；

ho-承台口勺计算高度；

fy—钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2o

底部配筋计算：

as=l660.91X106/(l.000X16.700X5000.000X

12023)=0.0138

^=l-(l-2X0.0138)°-5=0.0139

Zs=l-0.0139/2=0.9930

As=1660.91Xl()6/(o.9930x1200.0X300.0)=4645.9mm2

顶部配筋计算：

CKS=1111.19X106/(1.000X16.700X5000.000X

12023)=0.0092

^=1-(1-2X0.0092)°-5=0.0093

Zs=l-O.0093/2=0.9930

As=HU.19XlO6/(o.9954X1200.0X300.0)=3101.0mm2

五.承台剪切计算

最大剪力设计值：

Vmax=1038.07kN

根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)日勺第条。

我们考虑承台配置箍筋日勺状况，斜截面受剪承载力满足下面公式:

1A

<4+1S

式中2—计算截面的I剪跨比，2=1.500

ft---混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=l.570N/mm2；

b---承台欧I计算宽度，b=5000mm；

hO---承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm；

fy—钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；

S——箍筋的间距，S=549mni0

通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋！

六.承台受冲切验算

角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造

规定，故可不进行承台角桩

冲切承载力验算

七.桩身承载力验算

桩身承载力计算根据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2023)H勺第条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值

N=1.35X964.25=1301.74kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

N<也九AQ

其中c——基桩成桩工艺系数，取0.75

fc---混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；

Aps---桩身截面面积，Aps=502655mm2<>

桩身受拉计算，根据《建筑桩基技术规范》

JGJ94-2023第条

从工人a

受拉承载力计算，最大拉力N=1.35XQkrnin=-430.82kN

通过计算得到受拉钢筋截面面积AKM36.066mm2o

由于桩的最小配筋率为0.20%,计算得最小配筋面积为1005硒2

综上所述，所有纵向钢筋面积1436nm12

八.桩竖向承载力验算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)日勺第和条

轴心竖向力作用下，Qk=322.56kN；偏向竖向力作用下，Qkmax

桩基竖向承载力必须满足如下两式：

以咄C2&

单桩竖向承载力特性值按下式计算：

其中Ra—单桩竖向承载力特性值；

qS.k—第i层岩石的枇侧阻力符性值；按下表取值;

qpa—桩端端阻力特性值，按下表取值；

u——桩身内周长，u=2.51m；

Ap机端面积,取Ap=0.50m之；

li—第i层土层的厚度，取侑如下表：

厚度及侧阻力原则值表如下：

序号土层厚度(m)极限侧阻力原则值(kPa)极限端阻力原则值(kPa)上名称

①0.9900人工填土

②1180粉质粘土

③3.4350粉质粘土

④4.41102500卵石

⑤1.7350粉质粘土

⑥11.2902200圆砾

由于桩H勺入土深度为12.3m,因此桩端是在第6层土层。

最大压力验算：

R产2.51X(.99X0+1X9+3.4X17.5+4.4X55+1.717.5+.002X45)+1100X

0.50=1499.67kN

由于：Ra=1499.67>Qk=322.56,因此满足规定！

由于:1.2Ra=1799.61>Qkmax=964.25,因此满足规定！

九.桩的抗拔承载力验算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)口勺第条

偏向竖向力作用下，Qkmin

桩基竖向承载力抗拔必须满足如下两式：

。‘二3

式中Gp—桩身H勺重力原则值，水下部分按浮重度计；

—抗拔系数；

Ra=2.51X(0.700X.99X0+0.700X1X18+0.700X3.4X35+0.700X

4.4X110+0.700X1.7X35+0.700X.002X90)=1382.478kN

GP=0.503X(12.3X25-7.78X10)=115.460kN

由于：1382.48+115.46>=319.13满足规定!

（三）、3#塔吊桩基础计算书

一.参数信息

塔吊型号：ZJ5710塔机自重原则值:Fkl=449.OOkN

起重荷载原则值:Fqk=60.OOkN

塔吊最大起重力矩:M=954.OOkN.m塔吊计算高度：H=40.5m

塔身宽度：B=l.60m

非工作状态下塔身弯矩:Ml=1668kN.m桩混凝土等级：C35

承台混凝土等级:C35

保护层厚度：50mm矩形承台边长：5.0m

承台厚度：Hc=1.350m

承台箍筋间距：S=549mm承台钢筋级别：HRB335承

台顶面埋深：D=0.000m

桩直径：d=0.800m桩间距：a=3.200m桩

钢筋级别：HRB335

桩入土深度：12.00m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩

计算简图如下：

□

0^0

荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

1）塔机自重原则值

Fki=449kN

2）基础以及覆土自重原则值

Gk=5X5X1.35X25=843.75kN

3）起重荷载原则值

Fqk=60kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（Wo=0.2kN/m2）

%=0.8月区氏

=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m2

，戊=鼠7内世狂IH

=1.2X0.71X0.35X1.6=0.48kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk=qSkXH=O.48X40.50=19.35kN

c.基础顶面风荷载产生日勺力矩原则值

Msk=O.5FvkXH=0.5X19.35X

2）非工作状杰下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值(当地区Wo=0.35kN/m2)

心=0.8总〃必叫)

=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35=1.27kN/m2

q$k=

=1.2X1.27X0.35X1.60=0.85kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk—qskXH—0.85X40.50—34.56kN

c.基础顶面风荷载产生日勺力矩原则值

Msk=0.5FvkXH=0.5X34.56X

3.塔机日勺倾覆力矩

工作状态下，原则组合日勺倾覆力矩原则值

Mk=1668+0.9X

非工作状态下，原则组合的倾覆力矩原则值

Mk

三,桩竖向力计算

非工作状态下：

Qk=(Fk+G<)/n=(449+843.75)/4=323.19kN

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56X1.35)/4.52=856.78kN

Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n~(Mk+FvkXh)/L

=(449+843.75-0)/4-(2367.74-34.56X

1.35)/4.52=-210.40kN

工作状态下：

Qk=(Fk+G<+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN

Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35X

1.35)/4.52=980.30kN

Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Fik)/n-(Mk+F\，kXh)/L

=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35X

1.35)/4.52~303.93kN

四.承台受弯计算

1.荷载计算

不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：

工作状态下：

最大压力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(449+60)/4+1.35X(2879.32+19.35X

1.35)/4.52=1038.64kN

最大拔力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(449+60)/4-1.35X(2879.32+19.35X

1.35)/4.52=-695.07kN

非工作状态下:

最大压力Ni=l.35XFk/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X449/4+1.35X(2367.74+34.56X

1.35)/4.52=871.89kN

最大拔力Ni=l.35XFk/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X449/4-1.35X(2367.74+34.56X

1.35)/4.52=-568.81kN

2.弯矩的计算根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条

其中——计算截面处XY方向日勺弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi---单桩相对承台中心轴日勺XY方向距离(m)；

Ni—不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值

(kN)。

由于工作状态下，承台正弯矩最大：

Mx=My=2X1038.64X

承台最大负弯矩：

Mx=My=2X-695.07X

3.配筋计算

根据《混凝土构造设计规程》GB50010-2023第条

_肱_______

%aJ1-2%

A1t—__M___

%=1-32'"rM

式中：一系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当

混凝土强度等级为C80时，

如取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc—混凝土抗压强度设计值；

ho—承台日勺计算高度；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2o

底部配筋计算：

—二1661.83X1()6/(1000X16.700X5000.000X

13002)=0.0118

^=>(1-2X0.0118)°-5=0,0118

rs=l-0.0118/2=0.9941

2

As=1661.83X106/(0.9941X1300.0X300.0)=4286.5mm

顶部配筋计算：

as=l112.11X106/(1.000X16.700X5000.000X

13002)=0.0079

^=1-(1-2X0.0079)。5=0.0079

rs=l-0.0079/2=0.9941

As=1112.11X106/(0.9960X1300.0X300.0)=2862.9mm2

五.承台剪切计算

最大剪力设计值：

Vmax=1038.64kN

根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)H勺第条。

我们考虑承台配置箍筋的状况，斜截面受剪承载力满足下面公式:

1A

<4+1S

式中2——计算截面的剪跨比，2=1.500

ft---混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=l.570N/mm2；

b---承台欧I计算宽度，b=5000mm；

h0---承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；

fy—钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mni2；

S—箍筋区I间距，S=549mmo

通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋！

六.承台受冲切验算

角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造

规定，故可不进行承台角桩

冲切承载力验算

七.桩身承载力验算

桩身承载力计算根据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2023)日勺第条

根据第二步的计算方案可以得到桩口勺轴向压力设计值，取其中最大值

N=l.35X980.30=1323.41kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

N＜也九A”

其中c——基桩成桩工艺系数，取0.75

fc—混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；

Aps---桩身截面面积，Aps=502655mm2o

桩身受拉计算，根据《建筑桩基技术规范》

JGJ94-2023第条

从工人a

受拉承载力计算，最大拉力N=1.35XQkmin=-410.30kN

通过计算得到受拉钢筋截面面积限二1367.678mm2o

由于桩的最小配筋率为0.20乳计算得最小配筋面积为1005印曜

综上所述，所有纵向钢筋面积1368mm2

八.桩竖向承载力验算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)日勺第和条

轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax

桩基竖向承载力必须满足如下两式：

戢工凡

单桩竖向承载力特性值按下式计算：

其中Ra—单桩竖向承载力特性值;

qsik—第i层岩石的桩侧阻力特性值；按下表取值;

qpa—桩端端阻力特性值，按下表取值；

u---桩身的周长，u=2.51m：

2

AP--桩端面积,取Ap=O.50m；

li—第i层土层日勺厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力原则值表如下：

序号土厚度(01)土侧阻力原则值(kPa)