《土力学与基础工程》-任务9

任务9地基处理及复合地基9.1常用地基处理方法及其应用概述9.2复合地基工程应用理论9.3换土垫层法工程应用9.4排水固结法工程应用9.5挤密法工程应用9.6夯实法与振冲法工程应用9.7化学加固工程应用9.8托换技术工程应用返回9.1常用地基处理方法及其应用概述建筑物是通过基础修筑在地基土之上的。由于建筑物上部结构材料强度很高，而地基土的强度相对较低、压缩性较大，因此必须设置一定结构形式和尺寸的基础，使地基的强度和变形满足设计的要求。如果天然地基很软弱，不能满足地基强度和变形等要求，则要对地基进行人工处理后再建造基础，这种人工处理方法称为地基处理。建筑物地基一般面临强度和稳定性问题、变形问题、渗漏问题、液化问题。当建筑物的天然地基存在上述问题之一或几个时，需要对其进行地基处理。天然地基通过地基处理形成人工地基，从而满足建筑物对地基的各种要求。地基处理除用于新建工程的软弱和特殊土地基外，也作为事后补救措施用于已建工程地基加固。下一页返回9.1常用地基处理方法及其应用概述1．地基处理目的地基处理目的是利用换填、夯实、挤密、排水、胶结、加筋和热化学等方法对地基土进行加固，用以改良地基土的工程特性，主要包括以下方面：（1）改善强度特性。地基的剪切破坏表现在建筑物的地基承载力不够，如：偏心荷载及侧向土压力的作用使结构物失稳；填土或建筑物荷载使邻近地基产生隆起；土方开挖时边坡失稳；基坑开挖时坑底隆起。因此，为了防止剪切破坏，需要采取一定措施以增加地基的抗剪强度。（2）改善压缩特性。上一页下一页返回9.1常用地基处理方法及其应用概述地基的高压缩性表现为建筑物的沉降和差异沉降大，如：填土或建筑物荷载使地基产生固结沉降；建筑物基础的负摩擦力引起建筑物的沉降；基坑开挖引起邻近地基沉降；降水产生地基固结沉降。因此，需要采取措施以提高地基土的压缩模量，以减少地基的沉降或不均匀沉降；另外，防止侧向流动（塑性流动）产生的剪切变形，也是地基处理的目的。（3）改善透水特性。地基的透水性表现在堤坝等基础产生的地基渗漏.地下水的运动会使地基出现一些问题，为此，需要采取一定措施使地基土变成不透水层或降低其水压力。上一页下一页返回9.1常用地基处理方法及其应用概述（4）改善动力特性。地基的动力特性表现在地震时饱和松散粉细砂（包括部分粉土）产生液化。为此，需要研究采取何种措施防止地基土液化，并改善其振动特性以提高地基的抗震性能。（5）改善特殊土的不良地基特性。2．地基处理方法地基处理方法可分为多种，如按时间可分为临时处理和永久处理；按处理深度可分为浅层处理和深层处理；按处理土性对象可分为砂性土处理、黏性土处理、饱和土处理、非饱和土处理；按地基处理的作用机理划分为置换、夯实、挤密、排水、胶结、加筋和冷热等处理方法。上一页下一页返回9.1常用地基处理方法及其应用概述值得注意的是，严格地按照地基处理的作用机理进行分类比较困难，很多地基处理方法具有多种处理效果。常用地基处理方法的作用及其适用范围见表9-1。值得注意的是，地基处理方法很多，各种处理方法都有其适用范围、局限性和优缺点，没有一种方法是万能的。具体工程情况很复杂，工程地质条件千变万化，各个工程间地基条件差别很大，具体工程对地基的要求也不同，而且机具、材料等条件也会因工作部门不同地区不同而有较大的差别。因此，在选择地基处理方法前，应完成下列工作：上一页下一页返回9.1常用地基处理方法及其应用概述（1）搜集详细的岩土工程勘察资料、上部结构及基础设计资料等；（2）根据工程的实际要求和采用天然地基存在的主要问题，确定地基处理的目的、处理范围和处理后要求达到的各项技术经济指标等；（3）结合工程情况，了解当地地基处理经验和施工条件相似场地上同类工程的地基处理经验和使用情况；（4）调查邻近建筑、地下工程和有关管线等情况；（5）了解建筑场地的环境情况。确定地基处理方法宜按下列步骤进行：上一页下一页返回9.1常用地基处理方法及其应用概述（1）根据结构类型、荷载大小及使用要求，结合地形地貌、地层结构、土质条件、地下水特征、环境情况和相邻近建筑的影响等因素进行综合分析，初步选出几种可供考虑的地基处理方案；（2）对初步选出的各种地基处理方案，分别从加固原理、适用范围、预期处理效果、耗用材料、施工机械、工期要求和对环境的影响等方面进行技术经济分析和对比，选择最佳的地基处理方法；（3）对已选定的地基处理方法，宜按建筑物地基基础设计等级和场地复杂程度，在有代表性的场地上进行相应的现场试验或试验性施工，并进行必要的测试，以检验设计参数和处理效果。如果达不到设计要求，应查明原因，修改设计参数或调整地基处理方法。上一页返回9.2复合地基工程应用理论9.2.1复合地基概念与分类1．复合地基概念复合地基是指天然地基和部分杂填土地基在地基处理过程中，部分土体得到增强或被置换，或在这些地基中设置加筋材料而形成增强体，由增强体和其周围地基土共同承担上部荷载并协调变形的人工地基。复合地基有两个基本特点：（1）加固区是由增强体和其周围地基土两部分组成，是非均质和各向异性的；（2）增强体和其周围地基土体共同承担荷载并协调变形。下一页返回9.2复合地基工程应用理论前一特征使它区别于均质地基（包括天然地基和人工均质地基），后一特征使它区别于桩基础。2．复合地基分类在工程实践中，复合地基常从以下四个方面进行分类。（1）按增强体的设置方向分类。复合地基的加固区从整体来看是非均质的和各向异性的，根据地基中增强体方向的不同，可以分为竖向增强体复合地基与水平向增强体复合地基，分别如图9-1和图9-2所示。竖向增强体复合地基广泛应用于土木工程的各个方面。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论竖向增强体复合地基也称为桩式复合地基，也可简称为复合地基（一般不做说明时，复合地基都是指竖向增强体桩式复合地基）。根据竖向增强体材料的粘结性质，桩式复合地基可分为散体材料桩复合地基与非散体材料桩复合地基。水平向增强体复合地基主要是指加筋土地基，例如在天然地基水平方向加入土工织物、土工格栅等形成的复合地基。水平向增强体复合地基常用于路堤和油罐等的地基加固，效果良好。（2）按增强体材料分类。按增强体材料不同，复合地基分为四大类，即土工合成材料（如土工格栅、土工布等）、砂石桩、各类土桩（如水泥土桩、土桩、灰土桩、渣土桩等）、各类低强度混凝土桩和钢筋混凝土桩等。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论桩体按成桩所采用的材料还可分为以下三种：1）散体土类桩：如碎石桩、砂桩等。2）水泥土类桩：如水泥土搅拌桩、旋喷桩等。3）混凝土类桩：树根桩、CFG桩等。（3）按桩体成桩后的桩体强度（或刚度）分类。1）柔性桩：无须桩周土的围箍即可自立，桩身刚度和强度较小、压缩量较大，单桩沉降以桩身压缩为主、受桩端持力层性状影响不大的复合地基竖向增强体。散体土类桩属于此类桩。2）半刚性桩：水泥土类桩。3）刚性桩：在地基变形中，桩体变形可忽略的桩，如混凝土类桩。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论由柔性桩和桩间土所组成的复合地基称为柔性桩复合地基，其他依次为半刚性桩复合地基、刚性桩复合地基。在刚性桩中，应力大部分从桩尖开始扩散，应力传到下卧层时还很大，如果存在较厚的软弱土层，沉降量可能会很大，且沉降速度较慢。而在柔性桩中，应力从基底开始扩散，形成桩土复合地基，传到下卧层时应力很小，如此创造了排水条件，初期沉降快而大，后期沉降小，并加快了沉降速率。（4）按基础刚度和垫层设置分类。按基础刚度和垫层设置分类，复合地基分为刚性基础（设垫层或不设垫层）下的复合地基、柔性基础（设垫层或不设垫层）下的复合地基。（5）按增强体长度分类。复合地基按增强体长度，分为等长度复合地基和不等长度复合地基（长短桩复合地基）。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论在实际工程中，复合地基具有多种类型，要建立可适用于各种类型的复合地基承载力和沉降计算的统一公式比较困难，甚至是不可能的。在桩体复合地基中，桩的作用是主要的，而在地基处理中，桩的类型较多，性能变化较大。因此，复合地基的类型按桩的类型进行划分比较合适。9.2.2复合地基作用机理与破坏模式1．复合地基作用机理复合地基的作用机理体现在以下几个方面。（1）桩体作用。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论复合地基是桩体与桩周土共同作用，由于桩体的刚度比周围土体大，在刚性基础下发生等量变形时，地基中的应力将重新分配，桩体上产生应力集中现象，大部分荷载由桩体承担，桩间土所承受的应力和应变减小。这样复合地基承载力较原地基有所提高，沉降量有所减小。随着桩体刚度的增加，其桩体作用发挥得更加明显。（2）加速固结作用。砂（砂石）桩、碎石桩具有良好的透水性，可加速地基的固结，另外，水泥土类桩和混凝土类桩在某种程度上也可加速地基固结。（3）挤密作用。砂（砂石）桩、碎石柱等在施工过程中由于振动、挤压等原因，可对桩间土起到一定的密实作用。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论（4）加筋作用。各种复合地基除了可提高地基的承载力和整体刚度外，还可用来提高土体的抗剪强度，增加土坡的抗滑能力。2．复合地基破坏模式竖向增强体复合地基和水平向增强体复合地基的破坏模式不同，现分别加以讨论分析。竖向增强体复合地基的破坏模式可以分成下述两种情况：一种是桩间土首先破坏，进而复合地基发生全面破坏；另一种是桩体首先破坏，进而复合地基发生全面破坏。在实际工程中，桩间土和桩体同时达到破坏是很难遇到的。大多数情况下，桩体复合地基都是桩体先破坏，继而引起复合地基全面破坏。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论竖向增强体复合地基中桩体破坏的模式可以分成四种形式，即刺入破坏、鼓胀破坏、桩体剪切破坏和滑动剪切破坏，如图9-3所示。桩体发生刺入破坏模式如图9-3（a）所示。在桩体刚度较大，地基土承载力较低的情况下，较易发生桩体刺入破坏。桩体发生刺入破坏，承担荷载大幅度降低，进而引起复合地基桩间土破坏，造成复合地基全面破坏。这种破坏模式常发生在刚性桩复合地基，特别是柔性基础下（填土路堤下）刚性桩复合地基更容易发生。若处在刚性基础下，则可能产生较大沉降，造成复合地基失效。桩体鼓胀破坏模式如图9-3（b）所示。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论在荷载作用下，桩周土不能提供桩体足够的围压，桩体发生过大的侧向变形，产生桩体鼓胀破坏。散体材料桩复合地基较易发生鼓胀破坏模式。在刚性基础下和柔性基础下，散体材料桩复合地基均可能发生桩体鼓胀破坏。桩体剪切破坏模式如图9-3（c）所示。在荷载作用下，复合地基中桩体发生剪切破坏，进而引起复合地基全面破坏。低强度的柔性桩较容易产生桩体剪切破坏。在刚性基础下和柔性基础下，低强度柔性桩复合地基均可产生桩体剪切破坏。相比之下，在柔性基础下发生的可能性更大。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论滑动剪切破坏模式如图9-3（d）所示。在荷载作用下，复合地基沿某一滑动面产生滑动破坏。在滑动面上，桩体和桩间土均发生剪切破坏。各种复合地基均可能发生滑动破坏模式。相比而言，在柔性基础下比在刚性基础下发生的可能性更大。在荷载作用下，复合地基发生何种模式破坏，其影响因素很多。从上面分析可知，它不仅与复合地基中增强体材料性质有关，也与复合地基上的基础结构形式有关，除此之外，还与荷载形式有关。竖向增强体本身的刚度对竖向增强体复合地基的破坏模式有较大影响。桩间土与增强体性质的差异程度也会对复合地基的破坏模式产生影响。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论总之，对于具体的桩体复合地基的破坏模式，应考虑上述各种影响因素，通过综合分析加以估计。这里，对竖向增强体复合地基的破坏模式简单总结一下：（1）对于不同的桩型，有不同的破坏模式。（2）对于同一桩型，当桩身强度不同时，也会有不同的破坏模式。（3）对于同一桩型，当土层条件不同时，也将发生不同的破坏模式。当浅层存在非常软的黏土时，碎石桩将在浅层发生剪切或鼓胀破坏，如图9-4（a）所示；当较深层存在局部非常软的黏土时，碎石桩将在较深层发生局部鼓胀，如图9-4（b）所示；对于较深层存在较厚的非常软的黏土的情况，碎石桩将在较深层发生鼓胀破坏，而其上的碎石桩将发生刺入破坏，如图9-4（c）所示。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论水平向增强体复合地基通常的破坏模式是整体破坏。同时，受天然地基土体强度、加筋体强度和刚度、加筋体布置形式等因素影响而具有多种破坏形式。（1）加筋体以上土体剪切破坏。如图9-5（a）所示，在荷载作用下，最上层加筋体以上土体发生剪切破坏。也有人把它称为薄层挤出破坏。这种破坏多发生在第一层加筋体埋置较深、加筋体强度大，且具有足够锚固长度，加筋层上部土体强度较弱的情况。这种情况下，上部土体中的剪切破坏无法通过加筋层，剪切破坏局限于加筋体上部土体中。（2）加筋体在剪切过程中被拉出或与土体产生过大相对滑动产生破坏。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论如图9-5（b）所示，在荷载作用下，加筋体与土体间产生过大的相对滑动，甚至加筋体被拉出，加筋体复合土体发生破坏而引起整体剪切破坏。这种破坏形式多发生在加筋体埋置较浅，加筋层较少，加筋体强度高但锚固长度过短，两端加筋体与土体界面不能提供足够的摩擦力防止加筋体被拉出的情况。试验结果表明，这种破坏形式多发生在加筋层数小于2或3的情况。（3）加筋体在剪切过程中被拉断而产生剪切破坏。如图9-5（c）所示，在荷载作用下，加筋体在剪切过程中被拉断，引起整体剪切破坏。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论这种破坏形式多发生在加筋体埋置较浅，加筋层数较多，并且加筋体足够长，两端加筋体与土体界面能够提供足够的摩擦力防止加筋体被拉出的情况。在这种情况下，最上层加筋体首先被绷断，然后一层一层逐步向下发展。试验结果表明，加筋体绷断破坏形式多发生在加筋体较长，加筋体层数大于4的情况。9.2.3复合地基有关设计参数1．置换率在复合地基理论中，置换率是一个非常重要的概念。取一根桩及其所影响的桩周土所组成的单元体作为研究对象，桩体的横截面面积与该桩体所承担的复合地基面积之比称为复合地基面积置换率。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论某建筑结构的基础总面积为A，采用复合地基进行设计，其竖向受力体为桩体和桩间土体，单桩桩体横截面面积为Ap，总桩数为Np，则可以从总体角度来定义复合地基置换率m在整个基础范围内为设每根桩分担的处理地基面积为Ae

，单桩桩身横截面面积为Ap，也可定义复合地基置换率m的表达式为上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论桩位平面布置有两种最常见形式：一种是正方形布置，另一种是等边三角形（也称为梅花形）布置，如图9-6、图9-7所示。（1）圆形桩按正方形布置时，如果桩直径为d，桩间距为D，如图9-6所示，则复合地基置换率为（2）圆形桩按等边三角形布置时，如果桩直径为d，桩间距为D，如图9-7所示，则复合地基置换率为上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论2．复合模量复合地基置换率应用于桩式复合地基，而复合模量的概念既适用于桩式复合地基，又适用于水平向增强体复合地基。复合地基加固区是由增强体和天然土体两部分组成的，是非均匀质的。在复合地基计算时，为了简化计算，将加固区视作一均质复合土体，用等价均质复合土体代替真实的非均质复合土体。这种等价均质复合土体的模量称为复合地基土体的复合模量。复合模量的计算公式可以用材料力学方法，由桩土变形协调条件推演得到：上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论3．桩土应力比桩土应力比是指在复合地基加固区的上表面，桩体的竖向应力与桩间土的竖向应力之比。在上部结构荷载作用下，桩体部分的竖向应力为σp

，桩间土所受的竖向应力为σs，则桩土应力比桩土应力比n的大小可以用来定性地反映复合地基的工作状况。影响桩土应力比n的因素很多，如荷载水平、荷载作用时间、桩间土性质、桩长、桩体刚度、复合地基置换率等。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论9.2.4复合地基承载力与变形计算1．复合地基承载力计算（1）竖向增强体复合地基承载力计算。复合地基承载力一般应通过现场复合地基荷载试验确定，初步设计时也可按复合求和法估算。复合求和法是分别确定桩体的承载力和桩间土的承载力，再根据一定的原则叠加这两部分承载力得到复合地基的承载力。复合求和法的计算公式根据桩的类型不同而有所不同。1）散体材料桩复合地基可采用以下三种公式计算：上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论当时当时2）对水泥土桩复合地基可按下式计算：（2）水平向增强体复合地基承载力计算。水平向增强体复合地基主要包括在地基中铺设各种加筋材料，如土工织物、土工格栅等形成的复合地基。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论复合地基工作性状与加筋体长度、强度、加筋层数，以及加筋体与土体间的黏聚力和摩擦系数等因素有关。水平向增强体复合地基破坏可具有多种形式，影响因素也很多。到目前为止，许多问题尚未完全搞清楚，计算理论尚不成熟。这里只简单介绍Florkiowicz(1990)承载公式。图9-8表示水平向增强体复合地基上的条形基础。刚性条形基础宽度为B，下卧厚度为Z0的加筋复合土层，其黏聚力为cr，内摩擦角为ϕv

，复合土层下的天然土层黏聚力为c，内摩擦角为ϕ。Florkiewicz认为，基础的极限荷载qr

是无加筋体(cr=0)的双层土体系的常规承载力q0B和由加筋引起的承载力提高值ΔqfB之和，即上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论复合地基中各点的视黏聚力cr值取决于所考虑的方向，其表达式（Schlosser和Long，1974）为采用极限分析法分析，地基土体滑动模式取Prandtl滑移面模式。当加筋复合土层中加筋体沿滑移面AC滑动时，地基破坏。此时，刚性基础竖直向下速度为v0，加筋体沿AC面滑动引起的能量消散率增量为上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论忽略了ABCD区和BGFD区中由于加筋体存在（cr

≠0）能量消散率增量的增加。根据上限定理，可得到承载能力提高值表达式：2．复合地基变形计算在各类复合地基沉降实用计算方法中，通常把沉降量分为三部分，即加固区土体压缩量s1

、加固区下卧层土体压缩量s2和垫层压缩量s3，而复合地基总沉降s表达式为上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论复合地基沉降量构造成示意图如图9-9所示。具体的计算方法一般有三种。（1）复合模量法。复合模量法的原理是，将复合地基加固区的增强体和基体两部分视为一个复合体，采用复合压缩模量Esp表征复合土体的压缩性，采用分层总和法计算其复合地基加固区压缩量。计算时，按照地基的地质分层情况，将地基分成若干层，假定加固区的复合土体为与天然地基分层相同的若干层均质地基，这样加固区和下卧层均按分层总和法进行沉降计算。表达式为上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论变形计算深度范围内压缩模量的当量值（），应按下式计算：Espi值可通过面积加权法计算或弹性理论表达式计算，也可通过室内试验测定。面积加权法表达式为上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论复合地基变形计算时，复合土层的压缩模量还可按下列公式计算：（2）应力修正法。应力修正法的基本思路是，认为桩体和桩间土体压缩量相等，计算出桩间土的压缩量则可以得到复合地基的压缩量。在计算桩间土的压缩量时，忽略桩体的作用，根据桩间土分担的荷载，利用桩间土的压缩模量按分层总和法计算。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论计算时采用荷载P在基础底面桩间土产生的附加应力作为荷载来计算加固区压缩变形s1，采用荷载P在下卧层产生的附加应力作为荷载来计算下卧层压缩变形s2。在该法中，根据桩间土承担的荷载ps，按照桩间土的压缩模量Es，忽略增强体的存在，采用分层总和法计算加固区土层的压缩量.（3）桩身压缩量法。上一页下一页返回9.2复合地基工程应用理论桩身压缩量法认为桩身的压缩量和桩身下刺入量之和就是地基加固区整体的压缩量。在荷载作用下，桩身压缩量为上一页返回9.3换土垫层法工程应用当软弱土地基的承载力和变形满足不了建筑物的工程技术要求，而软弱土层的厚度又不是很大时，将基础底面下处理范围内的软弱土层部分或全部挖去，然后分层换填强度较大的砂、砂石、素土、灰土、高炉干渣、粉煤灰等其他性能稳定、无侵蚀性的材料，同时以人工或机械方法分层压、夯振动，使之达到要求的密实度，成为良好的人工地基。这种地基处理方法称为换土垫层法，也称换填法。换填法适用于浅层地基处理，包括淤泥、淤泥质土、松散素填土、杂填土和吹填土等地基以及暗塘、暗浜、暗沟等，还有低洼区域的填筑。换填法还适用于一些地域性特殊土，如膨胀土、湿陷性黄土、季节性冻土的处理。下一页返回9.3换土垫层法工程应用换填法具有如下作用：提高地基承载能力；减少沉降量；加速软弱土层的排水固结；防止冻胀；消除膨胀土的胀缩作用。9.3.1垫层设计换土垫层法的设计应满足建筑物对地基强度和变形的要求，而且应符合经济合理的原则。换填垫层地基的承载力应通过现场静荷载试验确定。垫层可选下列材料：砂石、粉质黏土、灰土、粉煤灰、矿渣、其他工业废渣及土工合成材料。对垫层材料的基本要求可参考《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2012）。1．垫层厚度的确定上一页下一页返回9.3换土垫层法工程应用垫层的厚度必须满足如下要求：当上部荷载通过垫层按一定的扩散角传至软弱下卧土层时，该软弱下卧土层顶面所受的自重应力与附加应力之和不应大于同一标高处软弱土层的地基承载力设计值（图9-10），即满足：垫层底面处的附加应力，对于条形基础和矩形基础，分别按式（9-24）和式（9-25）计算。条形基础：上一页下一页返回9.3换土垫层法工程应用矩形基础：2．垫层宽度的确定关于垫层宽度的计算，目前还缺乏可行的理论方法，在实践中常常按照当地某些经验数据（考虑砂垫层两侧土的性质）或按经验方法确定。常用的经验方法是扩散角法。此时矩形基础的垫层底面的长度l′及宽度b′为上一页下一页返回9.3换土垫层法工程应用垫层顶面宽度可从垫层底面两侧向上，按基坑开挖期间保持边坡稳定的当地经验放坡确定。垫层顶面每边超出基础底边不宜小于300mm。9.3.2垫层施工要点（1）垫层施工应根据不同的换填材料选择施工机械。粉质黏土、灰土宜采用平碾、振动碾或羊足碾，中小型工程也可采用蛙式夯、柴油夯；砂石等宜采用振动碾；粉煤灰宜采用平碾、振动碾、平板振动器、蛙式夯；矿渣宜采用平板振动器或平碾，也可采用振动碾。（2）垫层的施工方法、分层铺填厚度、每层压实遍数等宜通过试验确定。上一页下一页返回9.3换土垫层法工程应用除接触软土下卧层的垫层底部应根据施工机械设备及下卧层土质条件确定厚度外，一般情况下，垫层的分层铺填厚度可取200～300mm。为保证分层压实质量，应控制机械碾压速度。(3)粉质黏土和灰土垫层土料的施工含水量宜控制在最优含水量wop±2%的范围内，粉煤灰垫层的施工含水量宜控制在最优含水量wop±4%的范围内。最优含水量可通过击实试验确定，也可按当地经验取用。（4）当垫层底部存在古井、古墓、洞穴、旧基础、暗塘等软硬不均的部位时，应根据建筑对不均匀沉降的要求予以处理，并经检验合格后，方可铺填垫层。上一页下一页返回9.3换土垫层法工程应用（5）基坑开挖时应避免坑底土层受扰动，可保留约200mm厚的土层暂不挖去，待铺填垫层前再挖至设计标高。严禁扰动垫层下的软弱土层，防止其被践踏、受冻或受水浸泡。在碎石或卵石垫层底部宜设置150～300mm厚的砂垫层或铺一层土工织物，以防止软弱土层表面的局部破坏，同时必须防止基坑边坡坍土混入垫层。（6）换填垫层施工应注意基坑排水，除采用水撼法施工砂垫层外，不得在浸水条件下施工，必要时应采用降低地下水位的措施。（7）垫层底面宜设在同一标高上，如深度不同，基坑底土面应挖成阶梯或斜坡搭接，并按先深后浅的顺序进行垫层施工，搭接处应夯压密实。上一页下一页返回9.3换土垫层法工程应用粉质黏土及灰土垫层分段施工时，不得在柱基、墙角及承重窗间墙下接缝。上下两层的缝距不得小于500mm。接缝处应夯压密实。灰土应拌合均匀并应当日铺填夯压。灰土夯压密实后3d内不得受水浸泡。粉煤灰垫层铺填后宜当天压实，每层验收后应及时铺填上层或封层，防止干燥后松散、起尘、污染环境，同时应禁止车辆碾压通行。垫层竣工验收合格后，应及时进行基础施工与基坑回填。上一页返回9.4排水固结法工程应用排水固结法亦称预压法，是通过在天然地基中设置竖向排水体（砂井或塑料排水板）和水平向排水体，利用建（构）筑物自身质量分级逐渐加载，或在建（构）筑物建造前先对地基进行加载预压，根据地基土排水固结的特性，使土体提前完成固结沉降，从而增加地基强度的一种软土地基加固方法。排水固结法的主要用途包括：（1）使地基沉降在加载预压期间基本完成或大部分完成，减少竣工后地基的不均匀沉降；（2）通过排水固结，加速增加地基土的抗剪强度，提高地基的承载力和稳定性；下一页返回9.4排水固结法工程应用（3）消除欠固结软土地基中桩基承受的负摩擦力等。根据加压方式不同，排水固结法可以分为堆载预压（含超载预压）法、真空预压法、降低地下水位法、电渗排水法以及联合加压法。堆载预压法特别适用于存在连续薄砂层的地基，但只能加速主固结而不能减少次固结，对有机质和泥炭等次固结土，不宜只采用堆载预压法，可以利用超载的方法来克服次固结。真空预压法适用于能在加固区形成（包括采取措施后形成）稳定负压边界条件的软土地基。真空预压法、降低地下水位法和电渗排水法由于不增加剪应力，地基不会产生剪切破坏，所以适用于很软弱黏土地基的排水固结处理。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用9.4.1袋装砂井固结排水法和塑料排水板预压法1．袋装砂井固结排水法软土在我国沿海和内陆地区都有相当大的分布范围。软土地基具有高压缩性、低渗透性、固结变形持续时间长等特点，排水固结是软土地基处治的有效方法。袋装砂井技术就是通过在软土地基中设置竖向排水以改变原有地基的边界条件，增加孔隙水的排出途径，大大缩短软基的固结时间，从而达到使原有地基满足使用要求的目的。袋装砂井堆载预压地基是在软弱地基中用钢管打孔，装入砂袋作为竖向排水通道并在其上部设置砂砾垫层，作为水平排水通道。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用在砂砾垫层上压载，以增加土中附加应力，使土体中孔隙水较快地通过袋装砂井和砂砾垫层排出，从而加速土体固结，使地基得到加固。袋装砂井堆载预压地基可加速饱和软黏土的排水固结，使沉降及早完成和稳定，同时可大大提高地基的抗剪强度和承载力，防止地基土发生滑动破坏。该工艺施工机具简单，可就地取材，缩短施工周期，降低施工造价。袋装砂井固结排水法的施工工序为：（1）整平原地面。若原地面为稻田、藕田或荒地，应在路基两侧开沟排干地表水，清除表面杂草，平整地面。若原地面为鱼塘，应抽干塘水，清除表层淤泥50～100cm，后换填砂。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用（2）摊铺下层砂垫层。在整平的地面或经换填砂后的渔塘上摊铺30cm厚的砂垫层，砂垫层应延伸出坡脚外1m，确保排水畅通。（3）现场灌砂成井。按照砂井平面位置图（砂桩间距为1.5m），将打桩机具定位在砂井位置。打入套管，套管打入长度为砂井长度加30cm砂垫层。砂袋灌入砂后，露天放置并应有遮盖，忌长时间暴晒，以免砂袋老化。砂袋灌砂率（r）按下式计算：砂井可用锤击法或振动法施工。导管应垂直，钢套管不得弯曲，沉桩时应用经纬仪或垂球控制垂直度。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用（4）土工格栅、土工布铺设。砂井施工完成后，平整好原砂垫层。将土工格栅平整地铺设在砂垫层上，最大拉力方向应沿横断面方向铺设，接头处采用铅丝绑扎。在土工格栅上铺20cm砂垫层，伸出的砂袋应竖直埋设在砂垫层内，不得卧倒。在20cm砂垫层上铺设土工布，沿路堤横向铺设，土工布两端施以不小于5kN/m的预拉力，在路基两侧挖沟锚固。土工布之间采用缝接，缝接长度为15cm。2．塑料排水板预压法塑料排水板预压法是用来加固软弱地基的一种工艺。它是将有通槽的带状塑料排水板用插板机插入软土中，然后在地面上加载预压。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用土中水沿着塑料板的通槽上升溢出土层，使地基得以加固。其加固效果与袋装砂井相同，承载力可提高70%～100%，历时100d固结度可达到80%，加固费用比袋装砂井节省10%左右。塑料排水板预压法在工程中的常用处理方法有塑料排水板堆载预压法、塑料排水板真空预压法。（1）塑料排水板堆载预压法。此法的加压系统为预压土石，排水系统为砂垫层和塑料排水板。软土受上部荷载的作用而压缩，孔隙水受压而沿塑料排水板、水平砂垫层排出，孔隙水压力u随之减少了Δu，相应有效应力增长Δu=Δσ，且随着孔隙水压力逐渐向有效应力的转化，软土得到固结。应力系统转化的流程为：开始时，σ=u0+σ0′，固结期间σ=(u0−Δu)+(σ0′+Δσ)，结束时σ

=σ′+u1。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用预压荷载的大小、预压期及施加荷载的方法是影响预压效果的关键因素。排水板间距的大小是影响预压期长短的关键因素。（2）塑料排水板真空预压法。在加固区表面铺设水平砂垫层，然后铺设有一定间距的纵向排水体，再在砂层上铺设不透气的薄膜而形成一封闭区域，运用真空装置在膜内外形成一压力差，Δp=p−pt，即真空度。真空度沿纵向排水体逐渐向下延伸，同时也向四周扩散，依次在射流泵、膜下、纵向排水体、加固排水体之间形成真空度差，使水沿加固土体、纵向排水体、砂垫层、射流泵而排出。结果使有效应力在总应力不变的情况下，由于孔隙水压力的减小而增大，从而达到加固软土地基的目的。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用塑料排水板的真空度传递性能相当优良，且沿深度方向基本上呈线性变化。运用有效应力圆确定破坏面与主应力方向的夹角，进而确定固结不排水抗剪角。真空预加附加压力是各向等压，剪切蠕动引起的强度折减系数约为0.9。9.4.2天然地基堆载预压法堆载预压法是在工程建设之前用大于或等于设计荷载的填土荷载，促使地基提前固结沉降，以提高地基的强度。当强度指标达到设计要求数值后，去掉荷载，修筑建筑物或构筑物。经过堆压预处理后，地基一般不会再产生大的固结沉降。堆载物一般用填土或砂石等散粒材料。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用施工填筑时采用分层分级施加荷载，从而控制加荷速率、避免地基发生破坏，达到地基强度慢慢提高的效果。该法施工简单，不需要特殊的施工机械和材料，但软土的排水固结时间较长，因此工期一般较长。1．堆载预压法设计堆载预压法设计的目的在于：根据上部结构荷载的大小、地基土的性质以及工期要求，合理安排排水系统和加压系统，使地基在受压过程中快速排水固结，增加一部分强度以满足逐渐加载条件下地基稳定性的要求，并加速地基的固结沉降、缩短预压时间。堆载预压法设计包括加压系统设计、排水系统设计以及现场监测设计。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用加压系统设计主要是指堆载材料的选用、预压荷载的确定、荷载分级、加载速率和预压时间；排水系统设计包括竖向排水体的材料选用，确定竖向排水体的直径、间距、深度和排列方式；现场监测设计包括地面沉降、水平位移以及孔隙水压力观测点的布置。要求做到：加固期限尽量短；固结沉降快；充分增加强度；注意安全。（1）加压系统设计。堆载材料一般采用填土、砂石等散粒材料；油罐通常利用罐体充水对地基进行预压；对堤、坝等以稳定为控制的工程，则以其本身的质量有控制地分级逐渐加载，直至设计标高。预压荷载大小应根据设计要求确定。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用对于沉降有严格限制的建筑，应采用超载预压法处理，超载量大小应根据预压时间内要求完成的变形量通过计算确定，并宜使预压荷载下受压土层各点的有效竖向应力大于建筑物荷载引起的相应点的附加应力。预压荷载顶面的范围应等于或大于建筑物基础外缘所包围的范围。加载速率应根据地基土的强度确定。当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的稳定性要求时，可一次性加载，否则应分级逐渐加载。待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求则方可加载，直至加到设计荷载。具体计算步骤如下：1）利用地基土的天然抗剪强度cu计算第一级容许施加的荷载p1

。一般可根据斯开普顿极限荷载的半经验公式作为初步估算，即上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用对饱和软黏性土，也可采用下式估算；对长条梯形填土，可根据Fellenius公式估算，即2）计算第一级荷载p1作用下地基强度的增长值。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用地基在p1荷载作用下，经过一段时间预压，地基强度逐渐提高为3）计算p1作用下达到所定固结度（一般为70％）所需要的时间（根据表9-4中的公式）。这一步计算的目的在于确定第一级荷载停歇的时间，亦即第二级荷载开始施加的时间。该时间可根据固结度与时间的关系求得。4）根据第2）步所得到的地基强度cu1计算第二级所能施加的荷载p2。p2可近似按下式估算：上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用5）按以上步骤确定的加载计划进行每一级荷载下地基的稳定性验算。当地基稳定性不满足要求时，应调整上述加载计划。6）计算预压荷载下地基的最终沉降量、预压期间的沉降量和剩余沉降量。这一步计算的目的在于确定预压荷载卸除的时间，此时地基在预压荷载下所完成的沉降量已达到设计要求，所剩余的沉降量是建筑物所允许的。如果在预压期间地基沉降量不能满足设计要求，则可以采用超载预压，重新制订加荷计划。（2）排水系统设计。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用1）竖向排水体材料选择。排水竖井分普通砂井、袋装砂井和塑料排水板（带）。当竖向排水体长度超过20m时，建议采用普通砂井或塑料排水板。2）竖向排水体深度设计。竖向排水体深度一般为10～25m，应根据建筑物对地基的稳定性、变形要求和工期确定。①当软土层厚度较小（小于20m）、底部有透水层时，竖向应尽可能穿透软土层。②当深厚的高压缩性土层间有砂层或砂透镜体时，竖向应尽可能打至砂层或砂透镜体。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用③对于无砂层的深厚地基，可根据其稳定性及建筑物在地基中造成的附加应力与自重应力之比值确定（一般为0.1～0.2）。④按稳定性控制的工程，如路堤、土坝、岸坡、堆料等，竖向深度应通过稳定分析确定，至少应超过最危险滑动面2.0m。⑤按沉降控制的工程，竖井深度应根据在限定的预压时间内需完成的变形量确定。3）竖向排水体平面布置设计。普通砂井直径可取300～500mm，袋装砂井直径可取70～120mm。塑料排水板常用当量换算直径表示，可按下式计算：上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用竖向排水体直径和间距主要取决于土的固结性质和施工期限的要求。排水体截面大小以能及时排水固结为标准，由于软土的渗透性比砂性土小，所以排水体的理论直径可以很小。但直径过小，施工困难；直径过大，并不能显著提高固结速率。从原则上讲，为达到同样的固结度，缩短排水体间距比增加排水体直径效果好，即：井距和井间距的关系是“细而密”而非“粗而稀”。竖向排水体在平面上可布置成正方形或等边三角形（梅花形）。正方形排列的每个砂井，其影响范围为一个正方形；等边三角形排列的每个砂井，其影响范围则为一个正六边形。因此，以等边三角形排列较为紧凑和有效。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用在进行固结计算时，多边形作为边界条件求解较困难。为简化起见，建议每个砂井的影响范围由多边形改为面积与多边形面积相等的圆（图9-11）来求解。等边三角形排列时：正方形排列时：上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用排水竖井的间距l可根据地基土的固结特性和预定时间内所要求达到的固结度确定。竖向排水体的布置范围一般比建筑物基础范围稍大为好。扩大的范围可由基础轮廓线向外增大2～4m。4）砂料设计。制作砂井的砂宜采用小粗砂，砂的粒径必须保证砂井具有良好的透水性。砂井粒度要不被黏土颗粒堵塞。砂应洁净，不含有草根等杂物，其黏粒含量应不大于3%。5）地表排水砂垫层设计。为使砂井排水有良好通道，在竖井顶面必须铺设排水砂垫层，以连通各竖井将水排到工程场地以外。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用砂垫层砂料宜用中粗砂，黏粒含量不宜大于3%，砂料中可混有少量粒径小于50mm的砾石。砂垫层的干密度应大于1.5g/cm3，其渗透系数宜大于1×10−2cm/s。砂垫层应形成一个连续的、有一定厚度的排水层，以免地基沉降时被切断而使排水通道堵塞。陆地上施工时，砂垫层厚度不应小于500mm；水下施工时，一般为1m。砂垫层的宽度应大于堆载宽度或建筑物的底宽，并伸出砂井区外边线2倍砂井直径。在预压区边缘应设置排水沟，在预压区内宜设置与砂垫层相连的排水盲沟。在砂料贫乏地区，可采用连通砂井的纵、横砂沟代替整片砂垫层。2．堆载预压法施工要点上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用（1）塑料排水带的性能指标必须符合设计要求。塑料排水带在现场应严加保护，防止阳光照射、破损或污染。破损或污染的塑料排水带不得在工程中使用。（2）砂井的灌砂量应按井孔的体积和砂在中密状态时的干密度计算，其实际灌砂量不得小于计算值的95%。（3）灌入砂袋中的砂宜用干砂，并应灌至密实。（4）塑料排水带和袋装砂井施工时，宜配置能检测其深度的设备。（5）塑料排水带需接长时，应采用滤膜内芯带平搭接的连接方法，搭接长度宜大于200mm。（6）塑料排水带施工所用套管应保证插入地基中的带子不扭曲。袋装砂井施工所用套管内径略大于砂井直径。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用（7）塑料排水带和袋装砂井施工时，平面井距偏差不应大于井径，垂直度偏差不应大于1.5%，深度不得小于设计要求。（8）塑料排水带和袋装砂井砂袋埋入砂垫层中的长度，应满足堆载预压工程在加载过程中的地基强度和稳定控制要求。在加载过程中应进行竖向变形、水平位移及孔隙水压力等项目的监测。根据监测资料控制加载速率，应满足如下要求：对竖井地基，最大竖向变形量不应超过15mm/d，对天然地基，最大竖向变形量不应超过10mm/d；边缘处水平位移不应超过5mm/d；根据上述观察资料综合分析、判断地基的强度和稳定性。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用9.4.3真空预压法真空预压法是在需要加固的软黏土地基内设置竖向排水体（如砂井或塑料排水板等），然后在地面铺设砂垫层，并将不透气的密封膜覆盖于砂垫层上，使膜下土体抽成真空，产生负压荷载作用于地基土（图9-12），由此达到排水固结的目的。真空预压法适用于一般软黏土地基。由于真空预压法是在地基中产生等向负压力（-u）而使土层固结，地基剪应力不增加，因此地基不会产生剪切破坏，对软弱黏土层很有利。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用真空预压法的设计与计算内容包括：竖向排水体的断面尺寸、间距、排列方式和深度的选择，预压区面积和分块大小，真空预压工艺，要求达到的真空度和土层的固结度，真空预压和建筑物荷载下地基的变形计算，真空预压后地基土的强度增长计算等。真空预压区边缘应大于建筑物基础轮廓线，每边增加量不得小于3m。每块预压面积宜尽可能大且呈方形。排水竖井的尺寸、间距、排列方式和深度的确定可参照堆载预压法。砂井的砂料应选用中粗砂，其渗透系数应大于1×10−2cm/s。真空预压所需抽真空设备的数量，可按加固面积的大小和形状、土层结构特点，以一套设备可抽真空的面积为1000～1500m2来确定。上一页下一页返回9.4排水固结法工程应用对于表层存在良好的透气层或在处理范围内有充足水源补给的透水层，应采取有效措施隔断透气层或透水层。对于复杂条件地基，应通过试验确定工程设计参数。加固区划分是真空预压施工的重要环节，理论计算结果和实际加固效果表明，每块真空预压场地的面积宜大不宜小。目前，国内单块真空预压面积已达30000m2。真空预压施工中，抽真空工艺设备包括真空源和一套膜内、膜外管路。而密封系统则由密封膜、密封沟和辅助措施组成。上一页返回9.5挤密法工程应用挤密地基是指利用沉管、冲击、夯扩、振冲、振动沉管等方法在土中挤压、振动成孔，使桩孔周围土体得到挤密、振密，并向桩孔内分层填料形成的地基。其适用于处理湿陷性黄土、砂土、粉土、素填土和杂填土等地基。当以消除地基土的湿陷性为主要目的时，宜选用土桩挤密法。当以提高地基土的承载力或增强其水稳性为主要目的时，宜选用灰土桩（或其他具有一定胶凝强度桩如二灰桩、水泥土桩等）挤密法。当以消除地基土液化为主要目的时，宜选用振冲或振动挤密法。1．土桩、灰土桩挤密地基（1）适用范围。下一页返回9.5挤密法工程应用土桩与灰土桩挤密法属于柔性桩，主要用于地下水以上的湿陷性黄土、黏性土、素填土和杂填土等，处理深度为5～15m。当以消除地基土的湿陷性为主要目的时，桩孔内宜用素土作填料；当以提高地基承载力或增强水稳定性为主要目的时，桩孔内宜用灰土作填料；当地基的含水量大于24％、饱和度大于65％时，因不易挤密，不宜选用；灰土桩所用的土为消石灰与土的体积配合比为2︰8或3︰7的灰土。（2）加固机理。该方法的加固机理是由挤密、灰土性质和桩土共同作用而形成的。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用土桩挤压成孔时，桩孔位置原有土体被侧向挤压，使桩周一定范围内的土层密实度提高，而且灰土桩是石灰和土按体积比例拌合并在桩孔内夯实加密后形成的桩，这种材料在化学性能上具备气硬性和水硬性，使土体固化作用提高，土体强度逐渐增加。在力学性能上，它可达到挤密地基效果，提高地基承载力，消除湿陷性，使沉降均匀和沉降量减小。在灰土桩挤密地基中，由于灰土桩的变形模量大于桩间土的变形模量，荷载在桩上产生应力集中，从而降低了基础底面以下一定深度内土中的应力，消除了持力层内产生大量压缩变形和湿陷变形的不利因素。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用土桩挤密地基由桩间挤密土和分层填夯的素土桩组成，土桩桩体和桩间土均视为被机械挤密的重塑土，两者均属同类土料，物理力学性能指标无明显差异。因此，土桩挤密地基可视为厚度较大的素土垫层。（3）设计计算。1）桩孔布置原则和要求。桩孔间距应以保证桩间土挤密后能达到要求的密实度和消除湿陷性为原则。2）桩径。桩径宜为300～450mm，并根据所选用的成孔设备或成孔方法确定。3）桩距和排距。桩距和排距宜按等边三角形布置，桩孔之间的中心距离可为桩孔直径的2.0～2.5倍。也可按规范进行估算。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用4）处理范围。土（或灰土）桩处理地基的面积应大于基础或建筑物底层平面的面积，并应符合下列规定：当采用局部处理时，超出基础底面的宽度；对非自重湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基，每边不应小于基底宽度的0.25倍，并不应小于500mm；对自重湿陷性黄土地基，每边不应小于基底宽度的0.75倍，并不应小于1000mm；当采用整片处理时，超出建筑物外墙基础底面外缘的宽度，每边不宜小于处理土层厚度的1/2，并不应小于2m。灰土挤密桩和土挤密桩处理地基的深度，应根据建筑场地的土质情况、工程要求等综合因素确定。对湿陷性黄土地基，应符合现行国家规范的有关规定。5）填料和压实系数。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用桩孔内的填料应根据工程要求或处理地基的目的确定，桩体的夯实质量宜用平均压实系数

控制。当桩孔内用灰土或素土分层回填、分层夯实时，桩体内的平均压实系数

均不应小于0.96。6）承载力和变形模量。承载力和变形模量用荷载试验方法确定或参照工程经验确定。（4）施工工艺。土桩与灰土桩的桩孔填料不同，但两者的施工工艺和程序相同。1）成孔挤密，成孔挤密有沉管法成孔、冲击法成孔和爆破法成孔。2）桩孔回填夯实。回填夯实施工前，应进行回填试验，以确定每次合理的填料数量和夯实击数。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用根据回填夯实质量标准确定应达到的指标。2．振冲挤密法（1）设计要点。地基处理范围应根据建筑物的重要性和场地条件确定，当用于多层建筑和高层建筑时，宜在基础外缘扩大1～3排桩。当要求消除地基液化时，在基础外缘扩大宽度不应小于基底下可液化土层厚度的1/2，并不应小于5m。对大面积满堂处理，桩位布置宜用等边三角形布置；对单独基础或条形基础，宜用正方形、矩形或等腰三角形布置。桩的间距应通过现场试验确定，并应符合下列规定：①振冲桩的间距应根据上部结构荷载大小和场地土层情况，并结合所采用的振冲器功率大小综合考虑。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用30kW振冲器布桩间距可采用1.3～2.0m；55kW振冲器布桩间距可采用1.4～2.5m；75kW振冲器布桩间距可采用1.5～3.0m。荷载大或对黏性土，宜采用较小的间距，荷载小或对砂土，宜采用较大的间距。②对粉土和砂土地基，振动沉管桩的间距不宜大于桩直径的4.5倍；对黏性土地基，不宜大于桩直径的3倍。桩长一般不宜小于4m，当相对硬层埋深不大时，应按相对硬层埋深确定；当相对硬层埋深较大时，按建筑物地基变形允许值确定；在可液化地基中，桩长应按要求的抗震处理深度确定。

在桩顶和基础之间宜铺设一层300～500mm厚的碎（砂）石垫层。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用振冲法桩体材料可用含泥量不大于5%的碎石、卵石、矿渣或其他性能稳定的硬质材料，不宜使用风化易碎的石料。常用的填料粒径为：30kW振冲器20～80mm；55kW振冲器30～100mm；75kW振冲器40～150mm。振动沉管法桩体材料可用碎石、卵石、角砾、圆砾、砾砂、粗砂、中砂或石屑等硬质材料，含泥量不得大于5%，最大粒径不宜大于50mm。振冲桩的直径一般为0.8～1.2m；振动沉管桩的直径一般为0.3～0.8m。可按每根桩所用填料量计算。振冲挤密地基承载力特征值应通过现场荷载试验确定。振冲挤密地基的变形计算应符合《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）的有关规定。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用（2）施工要点。振冲施工可根据设计荷载大小、原土强度高低、设计桩长等条件选用不同功率的振冲器。施工前应在现场进行试验，以确定水压、振密电流和留振时间等各种施工参数。升降振冲器的机械可用起重机、自行井架式施工平车或其他合适的设备。施工设备应配有电流、电压和留振时间自动信号仪表。振冲施工可按下列步骤进行：清理平整施工场地，布置桩位；施工机具就位，使振冲器对准桩位；启动供水泵和振冲器，水压可用200～600kPa，水量可用200～400L/min，将振冲器徐徐沉入土中，造孔速度宜为0.5～2.0m/min，直至达到设计深度。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用记录振冲器经各深度的水压、电流和留振时间；造孔后边提升振冲器边冲水直至孔口，再放至孔底，重复两三次以扩大孔径并使孔内泥浆变稀，开始填料制桩；大功率振冲器投料可不提出孔口，小功率振冲器下料困难时，可将振冲器提出孔口填料，每次填料厚度不宜大于50cm；将振冲器沉入填料中进行振密制桩，当电流达到规定的密实电流值和规定的留振时间后，将振冲器提升30～50cm；重复以上步骤，自下而上逐段制作桩体直至孔口，记录各段深度的填料量、最终电流值和留振时间（均应符合设计规定）；关闭振冲器和水泵。上一页下一页返回9.5挤密法工程应用施工现场应事先设置泥水排放系统，或组织好运浆车辆将泥浆运至预先安排的存放地点，应尽可能设置沉淀池以重复使用上部清水。桩体施工完毕后应将顶部预留的松散桩体挖除，如无预留，应将松散桩头压实，随后铺设并压实垫层。上一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用9.6.1夯实法夯实法主要有强夯法和强夯置换法两种。强夯法(dynamiccompactionmethod)处理地基首先由法国Menard技术公司于20世纪60年代创用。我国于1978年，在天津首先开展试验研究。由于该法设备简单、效果显著、经济和功效高,很快得到了推广和应用.强夯置换法在地基中设置碎石墩,并对地基土进行挤密.碎石墩与墩间土形成复合地基以提高地基承载力,减小沉降。该法适用范围较广。强夯法和强夯置换法至今没有一套成熟的理论和设计计算方法，还需要在实践中加以总结和提高。强夯造成的振动、噪声等公害也应引起足够的重视。下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用1．强夯法（1）强夯法加固原理。强夯法是强力夯实法的简称，是被起吊到高处的很重的夯锤自由落下，对土体进行强力夯实，以提高地基强度和降低其压缩性的地基处理方法（图9-13）。土层在巨大的强夯冲击能作用下，产生了很大的应力和冲击波，致使土中孔隙压缩，土体局部液化，夯击点周围一定深度内产生的裂隙形成了良好的排水通道，使土中的孔隙水（气）顺利溢出，土体迅速固结，从而降低此深度范围内土的压缩性，提高地基承载力。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用对于非饱和土地基，冲击力对地基土的压密过程同试验室的击实试验类似，挤密振密效果明显；对饱和无黏性土地基，在冲击力作用下，土体可能发生液化，其压密过程同爆破和振动压密过程类似，挤密和振密效果也明显。饱和黏性土地基在锤击作用下，夯击点附近的地基土发生结构破坏，在一定范围内地基土体中将产生超孔隙水压力。若超孔隙水压力随着时间而消散，地基土体固结，孔隙比减小，土体强度提高。从加固效果来看，采用强夯法加固非饱和土地基、饱和砂土地基，效果很好；但加固饱和黏性土地基时，可能成功也可能失败，应用时应该慎重。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用（2）强夯法设计。1）强夯法有效加固深度和单位夯击能。目前，对于强夯法的有效加固深度，国内外尚无确切定义。一般可理解为，经强夯加固后，该土层强度和变形等指标能满足设计要求的土层范围。强夯法有效加固深度（H）可用下式进行估算：《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2012）规定，强夯法有效加固深度应根据现场或当地经验确定，在缺少试验资料或经验时，可按表9-5预估。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用夯击能分为单击夯击能（单次夯击能）、最佳夯击能、平均夯击能（单位面积夯击能）。单击夯击能是表征每击能量大小的参数，其值等于锤重和落距的乘积。单击夯击能应根据加固土层的厚度、地基状况和土质成分综合确定。在设计中，根据需要加固的深度初步确定采用的夯击能，然后再根据机具条件确定起重设备、夯锤尺寸以及自动脱钩装置。起重设备可用履带式起重机、轮胎式起重机，有的还制作了专用的三脚架和轮胎式强夯机；自动脱钩装置由工厂定型生产；夯锤大小根据选用的夯击能和起重设备起吊高度确定。2）夯击范围和夯击点布置。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用由于建筑物基础的应力扩散作用，强夯处理的范围应大于建筑物基础范围，具体扩大范围可根据建筑物结构类型和重要性等因素综合考虑确定。一般情况下，每边超出基础外缘的宽度宜为设计处理深度的1/2～2/3，且不宜小于3m。夯点的平面布置应根据建筑物的基底平面形状确定，常采用等边三角形、等腰三角形或正方形布置；对于办公楼、住宅建筑等，可根据承重墙位置布设夯点，一般可采用等腰三角形布点，这样保证了横向承重墙以及纵墙和横墙交接处墙基下均有夯点。夯点平面布置合理与否与夯实效果和施工费用有直接关系。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用夯点间距的选择宜根据建筑物的结构类型、加固土层厚度及土质条件，通过试夯确定。对细颗粒土来说，为便于超静孔隙水压力的消散，夯击点间距不宜过小。当加固深度要求较大时，第一遍的夯击点间距更不宜过小，以免夯击时在浅层形成密实层而影响夯击能往下传递。另外，若各夯点间距太小，在夯击时上部土体易向侧向已夯成的夯坑内挤出，从而造成坑壁坍塌，夯锤歪斜或倾倒，影响夯实效果；反之，如间距过大，也会影响夯实效果。根据国内工程实践经验，第一遍夯击点间距可取夯锤直径的2.5～3.5倍，第二遍夯击点位于第一遍夯击点之间，以后各遍夯击点间距可适当减小。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用对处理深度较深或单击夯击能较大的工程，第一遍夯点间距可适当增大。3）夯击击数和夯击遍数。夯击击数可通过试验确定。一般以最后一次沉降量小于某一数值，或连续两击的沉降差小于某一数值为标准。根据现场试夯的夯击次数与夯沉量的关系曲线来确定夯击遍数。由粗颗粒土组成的渗透性强的地基土，夯击遍数可少些；由细颗粒土组成的渗透性弱的地基土，夯击遍数则要多些。根据我国工程实践，对大多数工程夯击2～3遍，最后再以低能量满夯2遍，一般均能取得较好的处理效果。满夯可采用轻锤或低落距锤多次夯击，锤印搭接。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用4）间歇时间。两遍夯击之间应有一定的间歇时间，以利于强夯时土中超静孔隙水压力的消散，所以间歇时间取决于土中超静孔隙水压力的消散时间。土中超静孔隙水压力的消散速率与土的类别、夯点间距等因素有关。对砂性土，其渗透系数大，一般在数分钟和2～3h即可消散完。但对渗透性差的黏性土地基，一般需要数周才能消散完。夯点间距对孔压消散速率也有很大影响，夯点间距小，孔压消散慢；夯点间距大，孔压消散快。当缺少实测资料时，可根据地基土的渗透性确定。对于渗透性差的黏性土地基，间隔时间应不少于4周，对于渗透性好的砂土地基，则可连续夯击。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用在完成全部夯击遍数后，应再以低能量夯点相搭接全面积满夯，以便将表层松土夯实。（3）强夯法施工。强夯法施工一般按以下步骤进行：1）清理并平整施工场地。2）铺垫层。对地下水位较高的黏性土地基和易液化的粉细砂地基，强夯前需铺设砂、砂砾或碎石垫层，垫层厚度一般为0.5～2.0m。对于地下水位在2m深度以下的砂砾地基，可直接进行夯击，无须铺设垫层。3）夯击点放线定位。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用4）对第一遍第一次夯击点进行夯击，并按要求顺序完成第一遍夯击。5）完成第一遍夯击后，用推土机填平夯坑，并测量场地高程。6）在规定时间间歇后，按上述步骤进行第二遍夯击。7）按上述步骤完成设计要求的夯击遍数。最后，用低能量满夯，将场地表层松土夯实，并测量夯后场地高程。强夯施工时，应对每一夯击点的夯击能量、夯击次数和每次夯击沉量等做好现场记录。2．强夯置换法上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用（1）强夯置换法加固原理。对饱和软黏土地基如淤泥和淤泥质土地基，强夯处理效果不显著，这时可采用在夯坑内填碎石、砂或其他粗颗粒材料，通过夯击能作用排开软土，从而在地基中形成碎石墩。这种方法被称为强夯置换法。为了将强夯加固地基应用到饱和黏性土地基，发展了强夯置换法。其加固机理与强夯法不同。强夯置换法是利用强夯的冲击力，强行将砂、碎石、石块等挤填到饱和软土层中，置换原饱和软土，形成桩柱或密实砂、石层；与此同时，该密实砂、石层还可作为下卧软弱土的良好排水通道，加速下卧层土的排水固结，从而使地基承载力提高，沉降减小。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用（2）强夯置换法设计与施工。由于碎石墩具有较高的强度并能和周围土体型成复合地基，而且碎石墩中的孔隙是软土孔隙水良好的排水通道，因此缩短了软土的排水固结时间，使土体强度得到提高。强夯置换法具有良好的处理效果，但目前尚无成熟的设计、施工方法，需要在实践中不断积累经验，逐步推广强夯置换法的适用土类。强夯置换法设计内容、施工步骤与强夯法基本相同，这里不再对强夯置换法的设计与施工进行累述。9.6.2振冲法振冲法是振动水冲法的简称，按加固原理不同又分为振冲置换法和振冲密实法两种。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用（1）振冲置换法。该法也称作振动水冲碎石桩法，适用范围为饱和松散粉细砂、中粗砂和砾砂、杂填土、人工填土、粉土和不排水抗剪强度≥20kPa的黏性土、饱和黄土地基。其加固机理是：利用一个产生水平向振动的管状设备，在高压水水流冲击作用下，边冲边振，在黏性土地基中成孔，再在孔内分批填入碎石等粗颗粒的坚硬材料，制成一根一根的桩体，桩体与原来的地基土构成复合地基。与原来的地基相比，复合地基的承载力高、压缩性小。（2）振冲密实法。该法主要适用于处理砂土和粉土地基，不加填料的振冲密实法仅适用于处理黏粒含量小于10%的粗砂和中砂地基。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用其加固原理是：依靠振冲器的强烈振冲使饱和砂层发生液化，砂颗粒重新排列、孔隙减少。依靠振冲器的水平振动力，把振冲中填入的大量粗集料挤入周围砂层使地基密度增加（达75%以上）、孔隙减少，抗液化性增强。同时由于振冲时向振冲孔内填筑碎砾石形成反滤性能良好的竖向排水减压渠道，加速地基排水固结。1．振冲法的设计（1）振冲置换法。1）加固范围：对于一般基础，在基础外缘之外宜布置1～2排护桩；对可液化地基，在基础边缘扩大宽度不应小于基底下可液化土层厚度的一半。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用2）桩径：桩的直径与土类及强度、桩身材料粒径、桩的填料量、振动器类型及施工质量关系密切。如果是不均匀地层，在强度较弱的土层中，桩径较大；反之亦然。此外，振动器的功率越大，其振动力也越大，桩径也越大。如果施工质量控制不好，很容易形成上粗下细的“胡萝卜”形。因此，桩体直径竖向并不均匀，可按填料量估算平均直径，一般为0.8～1.2m。3）桩的间距：应根据荷载和地基土的抗剪强度确定，一般为1.5～2.5m，荷载大、地基土强度低或桩端未达硬土层应取小值，反之可取大值。桩位按等边三角形或正方形布置。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用4）桩的深度：或称桩长，即垫层底面以下桩的实有长度，一般为4～10m。当硬土层埋藏深度不大（小于10m）时，桩长应伸至硬土层；当硬土层埋藏较深时，应按建筑物地基的允许变形值确定；在可液化的地基中，桩长应按要求的抗震处理深度确定。5）桩体材料：可用泥量≤10%的硬质碎石、砾卵石，粒径不宜超过8cm，通常为2～5cm；无级配要求。（2）振冲密实法。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用1）加固范围：应根据建筑物的重要性和场地条件来确定，当用于高层或多层建筑时，宜在基础外缘扩大1～2排桩；但在地震区有抗液化要求时，在基础外缘扩大宽度不应小于基底下可液化土层厚度的1/2。2）桩位布置和间距：对大面积满堂处理，宜用等边三角形布桩；对独立基础或条形基础，宜用正方形、矩形或等腰三角形布桩。振冲密实法的间距根据砂土的颗粒组成、密实要求、振动器功率、地下水等因素而定。砂基的粒径越小，密实要求越高，则间距应越小。3）加固深度：应根据砂基的物理力学性能，如颗粒组成、起始密实程度、地下水位、建筑物的地震设计烈度以及松软土层的厚度和工程要求等来综合确定。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用2．施工（1）施工机具及配套。不论是振冲置换还是振冲密实，其施工用主要机具都是振冲器、吊机、水泵、控制操作台。振冲器构造如图9-14所示；吊机要求起重能力为100～200kN，起吊高度大于加固深度3m，并加设导向架与吊机臂临时固定；水泵及供水管压力宜为0.6～0.8MPa，流量宜为20～30m3/h；控制电流和水压的操作台须附150A以上容量的电流表、500V电压表。设备和主要仪表均应在开工前严格检查调试完毕。此外还应备有加料斗或翻斗车等。（2）振冲置换施工工艺。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用1）将振冲器按拟振桩点编号顺序对准，开动振冲器、水源电源，检查水压、电压和振冲器空载电流，一切正常后开启振冲器喷水。2）振冲器依靠自重在振动喷水作用下以1～2m/min的速度徐徐沉入土中，观察并记录沉入深度和电流变化，若电流超过电机额定值，必须减缓下沉速度，每沉入0.5～1.0m，宜在该高度段悬留振冲5～10s扩孔，孔内泥浆溢出时再继续沉入。3）当下沉达到设计深度时，振冲器应在孔底适当留振，并减小射水压力（一般保持100kPa），以便排除泥浆进行清孔。上一页下一页返回9.6夯实法与振冲法工程应用也可将振冲器以1～2m/min匀速连续沉至设计深度以上0.3～0.5m，然后以3～6m/min匀速提出孔口，再同法沉至孔底，如此反复1