桐子林隧道不良地质施工方案

1、桐子林隧道穿越滑坡、断层、岩溶、暗河等不良地质地段施工技术1、工程概况重庆枢纽遂渝引入线桐子林隧道位于重庆市北碚区，嘉陵江左岸，属低山峡谷地貌，地形起伏较大。隧道起讫里程：DK123313DK125743，全长2430m。隧道按时速200km/h进行设计，净空按电气化铁路、双层集装箱限界办理。隧道洞身穿越地层地质条件复杂，施工难度大。全隧施工采取综合物探技术以加强施工中的地质预测预报工作。不良地质有：滑坡、岩溶、暗河、断层。2、隧道穿越滑坡段施工技术2.1、滑坡区围岩结构面特征 隧道进口穿越一滑坡群，由四个滑坡组成，该滑坡群总体上为波状起伏的中缓斜坡，地表为堆积体土层滑坡，滑体主要为碎块石土及

2、粉质粘土（含粉土），厚度一般为1020m，上部最厚达3741m，中下部最薄处为3.66m，与基岩接触带连续夹有12m的粉质粘土,构成不均匀的滑带土。滑坡后缘局部表层坍塌，范围长约50，宽约30。滑坡群施工前期局部经过整治，但效果较差，有的挡墙已被摧毁，滑坡范围内的民房、院坝均出现不同程度的开裂现象。桐子林隧道进口段从滑坡体前缘下部通过，根据钻孔揭示，线路通过段碎块石土及粉质粘土滑体最大厚度为25，隧道拱顶覆土厚度最小为15；通过段下部基岩为泥岩、砂岩及石灰岩互层，主要结构面为构造裂隙面，节理很发育，裂隙面变化大，从平直到粗糙，宽度110cm，被粘性土充填。区域水文地质资料显示，滑坡区地下水主要

3、为土层孔隙水及基岩破碎带网状裂隙水和基岩裂隙水，地下水以降雨补给为主，随季节变化大，总体水量较少。2.2施工中出现的问题桐子林隧道洞身进口段位于浅埋、偏压、滑坡体区域，施工过程中监控量测一直作为重要工序进行，洞口段监控量测项目主要包括：洞内外观察、净空变化、拱顶下沉、地表下沉等项目。地表下沉量测与洞内净空变化和拱顶下沉量测设在同一横断面，隧道中线及两侧间距25 m处设地表下沉测点，每个断面设57点，检测范围在隧道开挖影响范围外，地表检测点布置如2.2-1图示。地表下沉量测在开挖工作面到达之前，距隧道埋深与隧道开挖高度之和处开始检测，直到开挖面已经通过、结构封闭、下沉基本停止时为止。进口洞口段施

4、工，在洞口仰坡碎块石土清除后，即进行洞身上下短台阶法开挖，上台掘进25后，通过对浅埋、偏压、滑坡体区域洞顶裂纹的观察和检查，并对现场地表下沉、中线横向位移资料检查和分析，发现：DK123320（距洞口10m）断面中线附近地面最大下沉量达11cm，DK123330（距洞口0m）断面中线附近地面最大下沉量达cm, 以代表断面DK123+320地表沉降历时曲线(图2.2-2)为例,沉降有发展趋势。地表有多道纵横向裂纹，宽度15cm不等，分布规律以纵向裂纹为主，裂纹发展总体趋势为：进口仰坡后的横向裂纹土体向洞口方向移动，纵向裂纹土体向下坡方向移动。洞口开挖端墙岩面有滑塌现象。2.3地表裂纹及下沉原因分

5、析及危险性判断洞身开挖后，不仅破坏了岩体原有的三向应力平衡状态，岩体应力重新分布，产生次生应力场，同时伴随应力集中现象出现。如果集中应力小于岩体强度，不产生围岩松动圈，岩体虽有变形出现，但隧道整体处于稳定状态，不存在支护问题；而当集中应力大于岩体强度，岩体发生破坏产生松动圈时，隧道才产生非线性变形，支护强度不足时容易导致隧道失稳。洞口段洞身位于浅埋、偏压、破碎滑坡体滑层中，隧道开挖后随着岩体应力比（岩体应力比岩体强度）的增大，这种情况更为突出，将面临非常严重的隧道稳定性问题。软弱复杂地质条件下集中应力往往大于岩体强度，隧道岩体松散破碎，围岩松动圈非常大，且滑坡体偏压洞身，岩层易产生滑移，围岩自

6、稳能力极差，甚至没有自稳能力，这种非线性变形如不能得到有效控制，隧道就会产生滑塌事故，危害人身安全，或造成衬砌断面尺寸侵限而不能满足使用要求，因而须对洞顶滑坡体进行加固处治。2.4洞口滑坡段处治技术针对桐子林隧道进口洞身穿越滑坡段，开挖过程中地表出现的裂纹问题，经过多方案比较采取如下措施处治：（1）、填缝夯实 夯实滑坡体范围内的裂缝周围的土体，裂缝部位采用粘土充填；（2）、加强排水 在滑坡体外侧适宜位置开挖截水沟，以排除流向滑坡体的坡面水；（3）、坡面封闭 要求先行开挖仰坡部分的滑坡体，再开挖边坡部分的滑坡体。部分卸载的土方反压在边坡坡脚； 边仰坡坡体开挖后，采用锚喷（挂25cm25cm、8m

7、m钢筋网，垂直坡面设22钢筋锚杆锚固到碎石土下基岩中、长500 cm、间距150cm150cm，喷射C20混凝土10 cm厚）的方式临时封闭坡面，防止雨水下渗坡体。边仰坡最后采取喷射混合料植草的方式绿化。滑坡体削坡卸载加固如下图2.4-1：（4）、抗滑桩加固 坡脚位置隧道开挖轮廓线外侧采用钢管群桩加固型式，如下图2.4-2：1、2号桩由18根958mm的钢管组成，3、4、5号桩由13根958mm的钢管组成，尺寸为300200cm。钢管桩在边仰坡削坡完成后施作，人工清除表面浮土，整平表面后钻孔施作。钻孔采用GY-100型工程地质钻机,钻孔直钻孔深度原则上要达到隧道底板下5m，且嵌入基岩不少于3m

8、方可结束钻孔；采用KBY-50/70型注浆泵进行注浆施工，注普通水泥单浆液（C浆），原材料为P.0 32.5R(早强型)，浆液配比(水灰比W:C)0.6:10.8:1,注浆终压3.0 MPa ，注浆速度550L/min。钢管桩桩顶采取钢筋混凝土顶帽加固，如图2.4-3,顶帽加固钢筋采用22mm螺纹钢筋，钢筋与钢筋，钢筋与钢管之间焊接牢固；桩顶1.0m范围采用模注C35混凝土浇筑成整体，其中每桩使用两环加固钢筋，第一环加固钢筋距桩顶25cm，第二环钢筋距桩顶75cm，先施作第二环加固筋，1.0m高度桩帽混凝土整体灌注。（5）、小导管坡面注浆封闭 洞身开挖轮廓线两侧，按1：10开挖的端墙位置岩面采

9、取42mm钢小导管锚网喷注浆加固。小导管垂直岩面打入，间距1.5m,错开布置, 3.5m深度范围内注浆密实,注浆压力11.2MPa； 图2.4-2 注浆钢管桩加固平面图（单位：cm）图2.4-3 注浆钢管桩加固立面图 (单位：cm)（6）、及时回填反压 以上措施完成后及时施作洞口台阶式端翼墙，并及时回填端墙后土方进行反压。3、隧道穿越断层破碎带施工技术设计图地质勘探资料显示：干洞子断层位于白庙子断层下盘，为白庙子断层次生逆断层，走向N3055E ，倾向NW，倾角80，在DK124750DK125520段与线路相交，断开地层主要为嘉陵江组，断层上下盘均有显著的拖拉现象，产状紊乱。向NW、SE方向

10、分别延伸800m,与白庙子断层相交。断层破碎带以灰岩为主,夹泥质灰岩及白云岩，岩溶角砾岩，地表见溶洞溶蚀洼地,围岩级别为级，属于物探类异常带；断层破碎带及两侧影响带宽度为30m50m，洞身开挖易产生洞内坍塌。3.1、加强断层破碎带超前地质预报工作掌子面开挖临近断层破碎影响带之前,加强了超前地质预报工作。采取了无孔物探、浅孔超前水平钻孔及隧底地质钻机取芯物探相结合的三种方法，准确探明地质情况，并制定了相应的技术措施及安全措施，使隧道施工安全、顺利地通过断层破碎带。3.1.1、无孔SIR-10B型地质雷达物探隧道由出口开挖至DK125520里程，向前进入干洞子断层影响带，施工过程中对开挖面前方多次

11、采用SIR-10B型地质雷达物探。通过对接收的反射波进行分析推断地质水文情况，准确探测到暗河、溶洞大厅位置；隧道开挖至DK124800 处时，岩溶充填物段全部结束，与预报结果相差仅1.2m。3.1.2、超前水平浅孔钻探在桐子林隧道断层破碎带施工中，利用隧道开挖面的炮眼孔和超前探水孔的钻进情况来预报前方围岩的地质情况，其操作方便，对前方围岩可直接判断，在实际运用中较多采用。根据实际情况钻孔深度一般为几米到十几米。根据炮孔在钻进过程中的钻进时间、压力、速度、冲洗液的颜色、冲洗液的成分、以及钻进过程中的卡钻、跳钻等情况，结合施工前地质调查所掌握的地质条件等进行判断。在施工到DK125500DK124

12、875段时，经常遇到卡钻现象，由此可推断此处为断层地带且岩体破碎。自DK124875里程开始,在炮眼钻进过程中出现钻进速度快、钻进时间短而且钻孔出水混浊，说明钻进过程中遇到了断层且夹有泥土；于是采用MK-5型钻机打设超前90探水孔，孔内有股状水涌出，预测开挖可能出现涌水涌泥现象。3.2、施工技术措施洞身开挖后，现场地质实际情况揭示如下：（1）、DK125500DK125185，DK124996DK124875出口端向进口方向开挖，实际地质情况与设计勘探资料基本相符，围岩破碎，碎石夹土。（2）、隧道 在DK125185DK125040段，岩溶暗河地下水发育，隧道开挖时多处揭露地下水出水点，而且水

13、量大，岩溶暗河与地表连通。（3）、溶洞分布在DK125040DK124996段，隧道斜穿溶洞长约50m。溶洞宽2025m，高1220 m，岩溶暗河水流方向由线路左侧向右侧进入一条窄小通道，下面为一水坑。整个溶洞顺线路两端窄小，中间宽大，形成一个长150m的岩溶大厅；溶洞内发育有石笋、石柱，洞内充填有中粉细砂，地质钻机取芯物探揭示厚约28 m。（4）、自DK124875里程起, 开挖过程中边墙、拱部存在规模不同的小溶洞，溶洞向下延伸至隧底，溶洞内充填黄褐色软塑粘土夹少量碎块石，超前钻孔，水由孔内流出，开挖面总渗水量达3L/S。 3.2.1断层破碎、碎石夹土地段施工(1)、超前支护与开挖断层破碎带

14、、碎石夹土地段采取上下微台阶法施工，拱部150 范围内，采取超前注浆小导管支护。小导管为423.5mm热轧钢管桩桩顶采取钢筋混凝土顶帽加固，如图2.4-3,顶帽加固钢筋采用22mm螺纹钢筋，钢筋与钢筋，钢筋与钢管之间焊接牢固；桩顶1.0m范围采用模注C35混凝无缝钢管，长4m，在钢管尾端1m范围外钻6mm压浆孔。根据地质条件不同，钢管环向间距30cm40cm不等，外插角控制在15左右，尾端支承于钢架上，也可焊接于系统锚杆的尾端，每排小导管重叠长度不小于2m，形成双层管棚超前支护。开挖采用上下微台阶法施工，上台阶长度35m。(2)、初期支护初期支护采用常规锚网喷全环矩形钢筋格栅钢架（15cm15

15、cm）支护（初喷岩面挂设8钢筋网，拱墙采用25mm中空注浆锚杆、环纵向间距1.0m，钢架纵向间距1.0m，喷射C20混凝土厚度20cm）。（3）、二次衬砌断层破碎带仰拱及二次衬砌及时跟进，使初支和二衬形成共同作用的支护体系，实现闭合结构承受荷载，抑制围岩变形的继续发展。3.2.2 富含溶洞充填物、开挖面渗水地段施工DK124875DK124800为断裂破碎带岩溶发育地段，富含溶洞充填物、开挖面渗水严重，主要采取的施工技术措施为：（1）、掌子面封堵施工过程中纵向间距6m，分段封堵掌子面，防止塑性充填物流动造成开挖面坍塌；封堵采用C20混凝土，由下至上变截面厚度100cm50cm。(2)、超前探孔

16、、卸水在拱顶及两拱腰位置设超前90探水孔，探水孔长15m，并利用探孔卸水，孔口填塞过滤网；成孔困难地段直接顶入76mm钢花管卸水，钢花管外包过滤网，以防止土体流失。地下水排放渐至孔内无股状水渗流。（3）、超前及周边注浆超前预支护采用长短管注浆结合的方式(参见图3.2.2)：需加固地层位于开挖轮廓线外1.5m2m，采用管长8m的56mm自进式锚杆超前对上半断面进行预注浆支护，环向间距0.3m，纵向每6m一环，注水泥水玻璃浆液，水泥浆水灰比（W/C）0.81:1，水泥浆与水玻璃的体积比为1：0.8，水玻璃呈非碱性，其浓度为25 35 Be，模数为2.53.0。水泥水玻璃浆液混合后粘度变稠，流动性差

17、，用浓稠的浆脉挤压土体，可使周围的土体固结。注浆压力为11.5MPa。开挖时在周边用42mm超前小导管（长2.5m）注水泥单浆液，加固注浆盲区，纵向每1.0m布设一次。采取长短管相结合注浆，实施了两次注浆，防止出现薄弱部位。（4）、掌子面注浆开挖过程中掌子面自稳能力较差时注浆加固：掌子面采用32mm钢管（1000,L=3m）,梅花型布设（参见图3.2-3），采用厚10cm、C20喷混凝土和6.5、150150钢筋网封闭掌子面，注水泥水玻璃双浆液。图3.2.3 掌子面注浆示意图（5）、三台阶开挖为确保施工安全，富含溶洞填充物单线隧道地段开挖采用三台阶法施工(参见图3.2.2)，台阶长2m3m,上

18、台阶采用预留核心土环形开挖，上台、中台施工时设置临时仰拱封闭，临时仰拱采用16号工字钢，喷20cm厚C20混凝土，两侧各设置两根（32mm钢管）长2.5m锁脚锚杆，锁脚锚杆下倾角度为60 。中、下台阶施工时对上部钢架拱脚处，采用跳槽开挖，及时支撑开挖后的拱脚，先开挖一侧，再开挖另一侧。（6）、隧底处理隧道底部采用地质钻机钻孔探测，岩溶充填物在隧底以下平均深度为3.3m，最大深度可达4.5m。下台阶施工时清理碎石状土或充填物至基岩，用C20片石混凝土回填仰拱下超挖部分，设钢筋混凝土仰拱，隧底及时填充。仰拱施工分段进行，分段长度为2m一节，此工序必须衔接紧密，环环相扣，以减少仰拱开挖后的暴露时间，

19、防止初期支护的钢架拱脚长时间悬空而造成拱墙局部变形或坍塌。上、中台设置的临时仰拱待隧底正式仰拱完成后拆除。（7）、初期支护与二次衬砌为加强初期支护，把格栅钢架改为18型钢支护，纵向间距50cm，喷射C20混凝土22cm厚；二次衬砌按抗1.0MPa全抗水压进行设计，即采用双层钢筋C30混凝土。二次衬砌紧跟下台施工。3.2.3 断层破碎岩层分界带塌方处理3.2.3.1 塌方段工程概况桐子林隧道进口施工至DK124700处，隧道围岩开始变差；2005年7月22日施工至DK124+737，在本段开挖过程中发现：左侧围岩破碎，时常掉块，掌子面有滑层且拱顶有煤层出现，煤层厚度0.53.0m。本段隧道开挖由

20、全断面改为台阶法施工，开挖循环进尺1.8m2.2m。进口开挖掌子面里程DK124+737，围岩情况为砂岩、粉砂岩、页岩夹煤层；出口开挖掌子面里程DK124+754，围岩情况为白云岩夹灰岩及岩溶角砾岩。7月24日，骤降暴雨，掌子面裂隙水水量明显增大，右侧滑层掉块，拱顶煤层剥落，掌子面拱部及拱腰发生坍塌，连带已支护好的钢架及超前导管一起坍塌，坍塌纵向长度由开挖面向后22m，塌腔高度自外拱顶以上3m8m。塌体顶部大部分为煤层及煤矸石。掌子面坍塌后，塌体上方一直有零星塌体掉落。3.2.3.2 塌方原因分析(1)、进口掌子面岩性为须家河组第1段泥岩夹砂岩及薄煤层；出口掌子面岩性为雷口坡组白云岩、灰岩岩溶

21、角砾岩；根据上述情况分析须家河组与雷口坡组的岩层分界线即在DK124+737附近，在干洞子次生断层影响范围带内，岩层破碎、地下水富集且与地表降水联系紧密，接触带附近可能发育溶洞、暗河等溶蚀现象。(2)、掌子面附近拱顶存在0.5m3.0m厚的煤层，岩质软且脆，易坍塌，根据当地百姓及政府部门反映，及隧道地表存在的坍塌区域的情况分析，本段隧道附近可能存在煤层采空区。(3)、在塌方发生时天降暴雨，地表水可能通过采空区、岩溶等通道迅速渗流至隧道开挖面，导致掌子面水流量突然增大；同时由于本段左侧及拱部围岩破碎、存在薄煤层等软弱夹层，进而诱发了隧道塌方。3.2.3.3塌方施工处理方案(1)、塌方后影响段加固

22、处理首先加强塌方后影响段（DK124715DK124705）初期支护，以防止坍塌向洞口方向发展。加固措施为：、对DK124715DK124705，长10m地段增设18工字钢对既有初期支护进行临时加固，钢架间距1.0m；并沿钢架环向间距1.5m设置法向423.5mm，L=3.5m注浆钢管压水泥砂浆加固围岩，钢管与钢架焊接；拱背与喷混凝土面紧贴，空隙处喷混凝土封闭。、增设钢拱架加强地段利用后方仰拱挖方反压回填至接近起拱线位置（预留空腔高度4.5m）形成平台，以稳固初期支护边墙；（2）、塌方段施工处理主要施工处理方案：DK124715DK124737塌方段由于塌体空腔内危石间断崩塌，围岩长时间不能稳

23、定，且塌碴没能完全填满开挖隧体的空腔，塌腔顶部外露。为加快处理塌方工程进度，保证施工安全，采取用C15混凝土封填塌腔至开挖线外2m3m高度形成护拱的方法，然后在固结的塌体内开挖用三台阶施工方案通过。施工措施为：、封堵塌体空腔利用石碴回填的平台分台阶立模灌注混凝土作成封堵墙（墙体厚10.5m）,在墙背后对坍体上部空腔开挖轮廓线外3.0m高度范围进行泵送C15混凝土灌注封填。台阶最前端的封堵墙位于DK124715处，封填后开挖轮廓线外3.0m高度范围形成混凝土封闭壳体(参见图3.2.4)。封堵混凝土立模时分层预留110mm孔，插入34根100钢管，管口高于计划封堵高度，依次在管内压注C15混凝土；

24、由于塌腔纵向较长，一次封堵不能完成，应随上台掘进分段封堵灌注。、注浆固结坍塌岩碴对坍碴进行注浆固结，以提高碴体自身稳定性和强度是暗挖通过坍方的必要措施。注浆管采用42长6m钢花管，注浆孔深6m，与管长一致。洞周注浆孔外插2m，环向间距为1m，中部及下部注浆孔间距可调整为2m。注浆扩散范围为2m4m,浆液采用C:W=1:1之水泥浆，注浆压力以0.81MPa为宜。每4m为一循环，共计6个循环。、42钢管超前支护使用Y28风动凿岩钻机沿开挖轮廓以3 5外插角钻孔并顶入423.5mm钢花管，每循环长度为6m，搭接长度2m，环向间距0.3m，每4m为一循环，共计6个循环。注入水泥浆填充钢管以增加其刚度，

25、注浆压力根据实际情况而定，以充满管体为准。塌腔封填后，塌体采用三台阶法施工，拱部开挖采用423.5mm，L=3.5m超前小导管注浆支护，环向间距0.3m，纵向间距1.5m；开挖循环进尺0.5m0.8m，上台贯通后进行中、下台及仰拱开挖。图3.2.5 塌体注浆孔布置图示意、架设工字钢架进行塌腔封填、注浆固结和施作超前支护后，采用三台阶开挖施工方案。考虑到开挖轮廓线外坍碴厚度较小，上台阶通过塌方体与出口贯通后，再进行中、下台阶法开挖。开挖后在管棚下架设18型钢拱架，纵向间距0.5m一榀，纵向采用22钢筋连接，环向间距0.8m；钢筋网用10的钢筋，网格为2020cm,双层，喷射混凝土厚度25cm，该

26、支护为全断面设置。开挖时设扩大拱脚，宽度0.5m，并在拱脚处并排放2根18型钢作拱脚托梁；对拱墙背后塌方松散体超前固结盲区进行压浆固结处理，压浆孔梅花型布置，间距1.50.5m，压浆范围位于开挖轮廓线外2.5m，压浆管采用32mm，L=2.5m注浆钢管。、二次衬砌为确保永久结构及运营安全，对塌方段及其前后5m长度范围内影响段衬砌及仰拱支护措施采取曲墙带仰拱双层钢筋网加强衬砌。、坍腔回填坍塌地段安全顺利通过后，用地质雷达探测上部坍穴具体情况表明，坍塌范围较处理前扩展范围较小，考虑到坍腔已封填3.0m厚度混凝土保护层或坍腔松碴已注浆加固，足以缓冲岩体掉块冲击；塌腔如再回填，会对隧道支护结构造成较大

27、压力，因此无须再进行回填。（3）处理效果坍塌段处理过程中加强监控量测工作，以DK124+730断面为例,根据量测资料绘制位移随时间变化曲线（图3.2.6）,可知初期支护拱顶下沉及周边收敛变形值在塌体处理预留沉落量经验值允许范围内，二衬前变形趋于稳定；二衬无开裂现象。工程已顺利通过坍塌区，其处理措施合理有效，结构稳定，安全可靠。上述情况表明，在岩层分界接触带，应超前钻探，以探明前方地质情况，作好支护，以避免坍塌。3.2.4 DK125160DK124996隧道穿越暗河、溶洞大厅段处理3.2.4.1、设计概况桐子林隧道出口里程DK125+743，出口位于公路上方，紧邻新北碚嘉陵江大桥。设计于DK1

28、25240线路右侧设单车道横洞。横洞作为隧道出口端施工通道外，也作为隧道通过暗河时可能出现涌、突水的排水通道，以缓解正洞堵、排水压力，同时还起到了对暗河超前探测的作用；横洞跨线后在隧道左侧20m与隧道并行排水洞延伸至DK123+792.23。3.2.4.2、施工揭示的岩溶、暗河形态及工程地质条件(1)、DK125+160 DK125+184段溶洞在施工到DK125+190里程，钻孔超前勘探时，发现前方拱脚到内轨顶下3米范围有一小型空洞，横穿隧道。溶洞内填充黄褐色黏土，夹杂微小石英结晶体，钻孔内并无岩溶水渗出，顺线路方向长度约8米，该溶洞横穿隧道底部。岩溶在隧道右侧往上延伸与横洞方向岩溶发育可相

29、连，往横洞方向变得窄小，隧道右侧于DK125+183处往下发育，流水方向不明。下雨后，地下暗河将充填物冲开冒水，水柱有1米高，持续810小时后停止。说明该岩溶与暗河相连。见图3.2-7“隧道正洞、横洞位置与暗河、溶洞关系图”。（2）、暗河在对应正洞里程DK125+160左侧20m及DK125+050左侧18m处横洞开挖时揭穿地下暗河。暗河随降雨涌水量变化，一般23104 m3/d ，根据岩溶周围的流水痕迹及发育的石笋、石柱等情况分析,暗河在雨季时水量很大（2004年9月4日涌水）且与地面是连通的，暗河内有地面冲积下来的新鲜垃圾。2004年9月，重庆地区遭遇多年不遇特大暴雨，降雨量平均达100m

30、m/h，造成隧道内掌子面积水高度达6m之高。根据施工中隧道出现的涌水以及地质补充调查分析，暗河最大涌水量达328104 m3/ d 。（3）、DK124+996DK125+040段大型溶洞正洞施工到DK125+050里程处，在进行钻孔超前钻探时，发现前方拱脚到拱顶以下有一大型空洞，横穿隧道。内填充黄、黑褐色粉细砂，钻孔内有极少量岩溶水渗出，前方地质情况不明，后采用地质雷达探测，为一大型溶厅，长约150米。开挖后揭示该溶洞斜穿隧道。3.2.4.3、溶洞、暗河处理技术岩溶、暗河整治原则：按隧规要求，铁路隧道防排水必须遵循“防、排、截、堵”结合，因地制宜，综合治理”的原则。岩溶地区的地下水为岩溶暗河

31、管道水及岩溶裂隙水，具有自然的排泄通道；岩溶暗河管道水仅改变其排泄途径，按引排和截堵相结合的原则处理。（1）、增设排水横洞原设计出口横洞为施工通道兼做排水通道，揭穿DK125+050 +184段暗河以及大型溶洞厅后，根据施工中隧道出现的涌水以及地质补充调查分析，本段暗河最大涌水量达328104/d，远远大于原设计的1.76104m3/d涌水量。经检算，原设计的横洞泄洪能力可满足要求，但为防止突发性涌水危及隧道施工安全，又增加了一条专用的排水通道，使排水通道与施工通道分离。新增的排水通道从DK125+410处隧道下方自左向右侧穿过，隧道的水沟沟底距横洞的坑底为4.76m,为安全起见及利于今后的维

32、修养护，该段隧道底设一孔1-3.5m的盖板箱涵，详见涵洞示意图。新增横洞与原横洞出口相距10m，横洞净空断面44.5m，隧道施工结束后，原设计的出口横洞和新增设的排水通道均作为永久的排水设施，分别与洞外天然河沟顺接。（2）、截流泄水自正洞DK125171、DK125125、DK125050出水处设置3条横向排水通道，接至平行于隧道中线左侧的纵向排水洞；纵向排水洞向前延伸直至溶洞大厅下方，通过竖井与溶洞贯通，在溶洞内采用拦水墙截排溶洞上游水流，汇集到纵向排水通道中引排到洞外，设计要求排水通道完工后，方可恢复正洞施工，以防止前方隧道施工发生突水淹洞事故。（3）、小型填充溶洞处理 DK125+160+184隧底溶洞处理,首先将充填物挖除至溶洞底岩面，然后采用M7.5浆砌片石进行换填,并在浆砌片石表面埋设2根50的钢筋混凝土导水管，使隧道左、右侧的岩溶水通道连通,使地下水顺岩层原有通道排走。DK125+040DK125+194段隧道原设计