楼钢管落地脚手架计算书(250厚顶板上).docx

钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 36 m，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.50m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.2，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s为1.2；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:20；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：4.5m；板单元计算长度Bl(m)：4.5m；板厚度h(mm)：250；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C35；混凝土强度实测值fck(MPa)：16.7；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40012150 ASX=754Y向正筋 HRB40012150 ASY=754X向负筋 HRB40012150 ASX=754Y向负筋 HRB40012150 ASY=754二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.9=1.26 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1541.52+0.101.261.52 =0.311 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.52-0.1171.261.52 =-0.366 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.311106,0.366106)/5080=72.047 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.047 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；最大挠度计算值为： = 0.6770.12815004/(1002.06105121900)+0.9900.915004/(1002.06105121900) = 1.972 mm；大横杆的最大挠度 1.972 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.135)+1.4 1.35 = 2.121 kN； 小横杆计算简图2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1210.9/3 = 0.636 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.641 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.641106/5080=126.181 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =126.181 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0389004/(3842.06105121900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.35 = 1.543 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1542.6900(39002-49002/9 ) /(722.06105121900) = 1.59 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.59 = 1.603 mm；小横杆的最大挠度为 1.603 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.017+0.202)+1.42.025=3.168 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNGD1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.80(36.00-12.00) = 3.763kN； NGS1 = 0.1248+0.038+(1.502/2)0.038/1.8012.00 = 2.342kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NGD2= 0.301.5(0.9+0.5)/2 = 0 kN； NGS2= 0.3(20-0)1.5(0.9+0.5)/2 = 6.3 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNGD3 = 0.1401.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0.14(20-0)1.5/2 = 2.1 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NGD4 = 0.0051.5(36-12) = 0.18 kN； NGS4 = 0.0051.512 = 0.09 kN；经计算得到，静荷载标准值NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.943 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 10.832 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.23.943+ 0.851.44.05= 9.551 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.210.832+ 0.851.44.05= 17.818 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.23.943+ 1.44.05=10.402kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.210.832+ 1.44.05=18.669kN；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.056，1；s - 风荷载体型系数：取值为1.2；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.41.0561.2 = 0.355 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.411.2 = 0.336 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW分别为:Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.3551.51.82/10=0.205 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.3361.51.82/10=0.194 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = Nd = 9.551 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值：N = Nd= 10.402kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9551.34/(0.186489)+205204.285/5080 = 145.407 N/mm2；立杆稳定性计算 = 145.407 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10401.84/(0.186489)=114.364 N/mm2；立杆稳定性计算 = 114.364 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=11.275 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=11.7kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11275.11/(0.186489)+194322.24/5080 = 162.217 N/mm2；立杆稳定性计算 = 162.217 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11700.36/(0.186489)=128.64 N/mm2；立杆稳定性计算 = 128.64 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.2，s1.2，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 1.21.20.4 = 0.403 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 9.145 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.145 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 500/15.8的结果查表得到=0.912，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9124.8910-4205103 = 91.423 kN；Nl = 14.145 Nf = 91.423,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 14.145小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、混凝土板强度验算 (因缺少直接国家规范，本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用)单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NGD+NGS+NQ=3.943+10.832+4.05=18.826kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.418.826/(1.50.9)(0.94.5)/(0.494.54.5)+0=7.969kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=7.5kN/m2；GB=GB+QB/2=7.5+7.969/2=11.484kN/m2；GQ=GB+QB=7.5+7.969=15.469kN/m2；QB= QB/2=7.969/2=3.984kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=8.47kN/m2；M2=(m2+m1)GB