扬大桥主桥挂篮施工方案.doc

新光路B1标运河桥梁工程 主桥悬臂箱梁施工方案目 录一、编制依据1二、工程概况21、总体简介22、技术标准23、主桥工程概况231箱梁尺寸232混凝土标号及节段划分233预应力钢筋334非预应力钢筋44、主桥工程数量4三、施工准备51、材料试验52、设备报验53、施工围护54、测量放线541挂篮悬浇段542边跨现浇段543测量保证措施55、技术交底6四、施工方案71、施工安排72、施工流程73、挂篮1031挂篮结构1032施工控制1133模板安装1334模板验算1435挂篮拼装与移动254、挂篮设计与计算2741各梁段参数及挂篮系统重量2742上横梁2843下横梁3044 主构架3245 吊杆3746 外滑梁3847 内滑梁414.8滑梁吊点验算4149 挂篮抗倾覆稳定性425、钢筋4551、钢筋4552、钢筋加工4553、钢筋连接4554、钢筋网片476、预应力筋4861、纵向、横向预应力钢绞线4862、竖向精轧螺纹钢筋527、混凝土浇筑与养护5471、混凝土浇筑5472、养护558、边跨现浇段5681、支架与底模板5682、钢筋与侧模板6383、混凝土浇筑及养护679、合拢段6891、边跨合拢6892、中跨合拢6810、安全文明方案70101、安全施工70102、文明施工7711、施工组织网络79111、施工组织机构79112、质量管理网络79113、安全管理网络8012、方案的局部增加事项8113、施工进度计划8114、投入的劳动力、机械、设备8183无锡路桥集团有限公司一、 编制依据1、国家现有的有关验收规范、质量检验评定标准和技术标准工程建设标准强制性条文城市建设部分市政桥梁工程质量检验评定标准（CJJ290）混凝土强度检验评定标准（GBJ1071987）混凝土质量控制标准（GB5016492）钢筋焊接及验收规程（JGJ 18-2003）钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋（GB 1499.1-2008）钢筋混凝土用钢 第2部分 热轧带肋钢筋（GB 1499.2-2007）钢筋混凝土用钢筋焊接网（GB/T 1499.3-2002）预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224-2003）预应力筋用锚具、夹具和连接器（GB/T 14370-2007）预应力筋用锚具、夹具和连接器技术规程（JGJ 85-2002）钢结构设计规范（GB 50017-2003）木结构设计规范（GB 500052003）竹胶合板模板（JG/T 156-2004）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ D62-2004）2、施工图： 新光路B1标运河桥梁工程施工图设计第二册 共三册第一册 总体及下部结构第二册 上部结构第一分册 主桥第二分册 西引桥第三分册 东引桥及匝道第三册 附属结构3、我公司拟用于本工程的施工设备，人员和技术力量情况4、本着经济、合理、优质、高效的原则，以施工组织设计和施工图纸为依据，严格执行有关施工规范，采用先进的施工技术，施工机械和科学的计划安排，制定切实可行的施工方案，科学管理，精心施工。二、 工程概况1、总体简介 新光路西起金石路与苏锡路交叉口，东至机场路，全长约5.94km。沿途与大桥路、南湖大道、芦中路、瑞希路、运河西路、运河东路、清扬路、通扬路、塘南路、兴源路、兴源二路、前进南路、长江路等道路相交，也与多条规划支路相交。 新光路大桥从太极集团西侧起以高架桥上跨太极集团、运河西路、京杭运河、运河东路、在通扬路西侧落地，桥长1205.05m。桥梁东侧设一对匝道分别与清扬路及运河东路沟通。主线桥轴线与运河成600角，桥梁与桥墩按正交布置。2、技术标准道路等级为城市主干道。设计荷载桥梁为城A级，道路BZZ-100。主线计算行车速度60km/h，辅道计算行车速度40km/h。京杭大运河规划为三级航道，通航净高7m，净宽90m，顶宽80m，侧高6m，最高通航水位+2.81m（黄海高程）。抗震设计标准按地震基本烈度6度设防，抗震措施按7度设防。桥面铺装：6cmC40混凝土+5cmAC-20中粒式沥青混凝土+4cmSMA-13改性沥青混凝土行车道设2%双向横坡。3、主桥工程概况31箱梁尺寸主桥为92+150+92m三跨一联预应力混凝土变高度拱形连续梁。梁底曲线按3次抛物线变化，其中跨中直线段长2m，中支点处梁底平段长6m。箱梁跨中及边跨等高梁段梁高3.245m，中支点V型三角区高15.245m。横桥向为单箱双室箱梁，梁体直腹板。箱梁顶板宽24.525.93m（仅在大运河东岸边跨合拢段及边跨现浇段顶板宽度由24.5m变化到25.93m，其它位置24.5m等宽），桥面通过高低腹板形成2%的双向横坡，箱梁底板宽15.516.93m（仅在大运河东岸边跨合拢段及边跨现浇段底板宽度由15.5m变化到16.93m，其它位置15.5m等宽）。箱梁底面横向水平。箱梁梁体两翼板长度均为4.5m。顶板厚度为26cm。底板变厚度，边支点40cm，中支点80cm，跨中28cm。腹板变厚度，边支点85cm，中支点85cm，跨中60cm。中支点V型三角区由斜腿、空腹梁及两端连接的上下横梁组成。32混凝土标号及节段划分主桥连续箱梁采用C60混凝土浇筑。主桥现浇箱梁在主墩中支点上方为V型三角区0#块，三角区两侧1#、1#块14#、14#块逐段悬浇，两边跨靠近边墩各有15.9m长的边跨现浇段和2m长的边跨合拢段，主跨跨中为2m长的中跨合拢段。见下页图。33预应力钢筋1、纵向预应力筋纵向预应力筋为17-S15.2预应力钢绞线和15-S15.2预应力钢绞线。钢绞线标准强度fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.95*105MPa，低松弛，公称面积139mm2，锚下张拉控制应力con=1395MPa。17-S15.2钢绞线采用内径为90mm的塑料波纹管制孔，15-17圆形锚具锚固；15-S15.2钢绞线采用内径为90mm的塑料波纹管制孔，15-15圆形锚具锚固。纵向钢束除边跨合拢束BT1、BT2、BB1、BB1、BB3BB6单端张拉外，其余均为两端张拉。张拉时采用张拉力与伸长量双控，以张拉力为主。纵向预应力束的张拉顺序如下：l 顶板悬臂束、腹板悬臂束每个节段的悬臂束，在横截面上对称张拉，先张拉腹板束，再张拉顶板束。l 顶板合拢束、底板合拢束合拢段浇筑前，先安装支撑钢管，对称张拉支撑钢管内的临时钢束，临时张拉力500KN，然后绑扎钢筋，立模板，浇筑合拢段混凝土，待合拢段混凝土达到设计强度的85%后，对称张拉底板合拢束，先长束、后短束，将支撑钢管内的底板临时钢束继续张拉到设计的张拉力。再对称张拉顶板合拢束，张拉过程中将支撑钢管内的顶板临时钢束继续张拉到设计的张拉力。张拉完后立即压浆，在48小时内完成。2、横向预应力筋主桥连续箱梁顶板横向预应力筋为3-S15.2钢绞线，钢绞线的抗拉标准强度为fpk=1860MPa，锚下最大控制张拉力为581KN，采用内径为55*22mm的扁形塑料波纹管，BM15-3扁形锚具，单端张拉，张拉力为主，张拉力和伸长量双控。横梁预应力为17-S15.2钢绞线，锚下控制张拉力为3296KN，采用15-17锚具，除H3单端张拉外，其余束均两端张拉，张拉力为主，张拉力和伸长量双控。3、竖向预应力筋竖向预应力筋为JL32精扎螺纹钢筋，标准强度fpk=930MPa，Ep=2.0*105MPa，锚下最大控制张拉力为673KN，采用内径为45mm的铁皮管制孔，YGM-32锚具锚固，单端张拉，张拉力与伸长量双控，以张拉力为主。预应力孔道采用真空压浆工艺。34非预应力钢筋主桥预应力混凝土连续箱梁非预应力筋除少量的构造钢筋外，顶板、底板横向钢筋与腹板箍筋都为受力钢筋。1#、1#块，2#、2#块，3#、3#块，4#、4#块底板横向钢筋直径是20，纵向钢筋直径是16。5#、5#块，6#、6#块，7#、7#块，8#、8#块，9#、9#块，10#、10#块，11#、11#块，12#、12#块，13#、13#块，14#、14#块，中跨合拢段，边跨合拢段，边跨现浇段底板横向钢筋直径是22，纵向钢筋直径是12。各梁段箍筋、顶板横向钢筋等其它钢筋直径是16。边跨现浇段支座承压钢筋网片直径是12。箍筋、横向钢筋间距都是10cm，纵向钢筋间距都是15cm。4、主桥工程数量主桥（包括V型三角区）主要工程数量见下表。名称规格单位数量备注混凝土C60m312780.2预应力筋S15.2t644.9fpk=1860MPa预应力筋JL32t64.5fpk=930MPa非预应力钢筋R235t92.4非预应力钢筋HRB335t1947.6钢材Q235t12.0锚具15-17套976锚具15-17P套6锚具15-15套420锚具15-15P套76锚具BM15-3套1336横向锚具YGM-32套4848竖向波纹管内90塑料波纹管m31920.0纵向、横梁波纹管内45铁皮管m16192.6竖向波纹管内25铁皮管m8677.8竖向波纹管22*55内塑料波纹管m2000.0横向三、 施工准备1、材料试验A、所有原材料进场按规定进行检测。B、钢筋进场按批次进行原材复试和钢筋接头试验。C、预应力钢筋按批次进行原材料试验。D、水泥：同品种，同标号水泥，以同一出厂编号为一验收批，每批总量不超过200吨。E、砂、石：同产地、同规格以600吨为一验收批2、设备报验用于本工程的大型机械设备首先经过监理工程师认可，否则不得使用。进场的起重机、张拉千斤顶等要提供合格证、检验证书；操作工人要提供上岗证；测量仪器提供检验证书。3、施工围护按施工范围并预留出安全宽度，在边跨现浇段、边跨合拢段施工现场沿桥梁走向用彩钢板围护，并且在各交叉路口等重点路段实行交通管制。4、测量放线41挂篮悬浇段见施工控制部分叙述。42边跨现浇段1、在支架搭设完毕及箱梁底模板铺设完后，用全站仪放出箱梁外腹板边线及路中线，以提供堆载预压的高程检测点。卸载后复测各点平面坐标及高程，调整到设计值。2、浇筑边跨现浇段腹板（含底板）前，复测腹板边线的平面位置、模板的顶面高程及模板的垂直度；浇筑顶板（含翼板）混凝土之前，复测顶板边线的平面位置、模板的顶面高程及模板的垂直度。43测量保证措施为使本工程施工各项技术指标符合设计及相关规范要求，确保施工测量质量和精度要求，制定本项工程施工测量的质量保证措施：A、施工测量严格按施工设计图及相关技术规范、标准和施工监理实施细则上规定的要求进行施测，满足规定的精度要求。B、健全公司与本项目部的施工测量质量保证体系，加强管理，明确职责。C、施工测量人员在施工测量放线前，熟悉与施工测量放线有关的施工图纸及说明，并对施工设计图给出的放样定位数据认真复核，无误后，方可用于施工测量放线。D、加强复核制，反复核实放样数据，换人复测放样点位，确保放样出的平面及高程点位准确。E、健全各项测量记录，按统一表式记录和计算测量数据，做到清晰、签署齐全，原始记录不得涂擦更改。F、工程所有测量仪器设备进行定期检校。测量设备送检及现场测量设备的保管及维护遵照公司质量体系管理规定文件监视和测量装置的控制管理规定之相关规定，保证测量设备长期处于良好状态。G、每项测量放线工作完成之后，及时申请报验和办理监理工程师签认。H、做好各项施工测量成果资料的整理、保管和归档。5、技术交底本项工程开工前首先由项目部对各施工队和各施工班组进行技术交底，签字存档。组织全体施工人员学习熟悉施工图纸、技术规范及本方案，做到人人懂施工、懂技术。四、 施工方案V型三角区完工并经监理工程师验收合格后，进行挂篮悬浇段、边跨现浇段及合拢段的施工。施工严格按照无锡市新光路B1标运河桥梁工程施工图设计与公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的要求进行。挂篮悬浇箱梁主跨部分位于大运河上方，边跨部分位于陆地上。挂篮主构件为三角桁架形式，吊杆全部为JL32精扎螺纹钢筋，后锚由竖向预应力筋形成。各部分模板均为定制钢钢板。见附图。边跨现浇段全部位于陆地上，采用在地上搭设支架现浇的方案。全部采用碗扣钢管支架形式。中跨合拢段拆除两侧挂篮后，采用在相邻悬浇段的两端用型钢悬吊模板后施工；边跨合拢段采用在地上搭设支架浇筑的方案。浇筑箱梁采用的混凝土全部为商品混凝土，混凝土泵车泵送入模，插入式振捣器振捣。1、 施工安排悬浇段箱梁按施工设计图上的分段形式（具体分段形式见工程概况介绍部分的有关叙述）分节段、有步骤、逐段连续施工，各工序流水作业。共拼装4套挂篮，由16#、17#主墩分别向两侧同时施工。两个边跨现浇段亦同时搭架施工。两边跨合拢段完工后，再中跨合拢。具体见施工流程图。2、 施工流程主桥连续箱梁施工流程见下页图。完成V型三角区施工在0-1#块安装挂篮浇筑1#、1#块混凝土钢筋、钢绞线、波纹管、锚具进场、报验、取样送检；钢模板进场、报验架立1#、1#块模板，预压、绑扎钢筋，安装预应力管道养护。到混凝土强度及弹性模量达到85%后，穿束，对称张拉纵向、竖向、横向预应力筋并压浆混凝土原材料取样送检，配合比复核移动挂篮就位。架立2#、2#块模板，绑扎钢筋，安装预应力管道浇筑2#、2#块混凝土拆除V型三角区空腹段的支架，保留两侧临时支墩及空腹段中支柱同以上步骤，逐段施工3#4#块、3#4#块移动挂篮就位。架立5#、5#块模板，绑扎钢筋，安装预应力管道浇筑5#、5#块混凝土养护。到混凝土强度及弹性模量达到85%后，穿束，对称张拉纵向、竖向、横向预应力筋并压浆养护。到混凝土强度及弹性模量达到85%后，穿束，对称张拉纵向、竖向、横向预应力筋并压浆同以上步骤，逐段施工6#14#块、6#14#块张拉边跨纵向临时钢束，拆除挂篮搭设边跨现浇段支架，铺设底模板，堆载预压架立边跨现浇段侧模板，绑扎钢筋，安装预应力管道浇筑边跨现浇段混凝土养护到混凝土强度及弹性模量达到85%架立边跨合拢段模板，绑扎钢筋，安装预应力管道拆除边跨现浇段及边跨合拢段支架拆除主墩支座临时固结，并将17#墩活动支座水平向临时锁定安装中跨合拢段支架，连接支撑钢管，解除17#墩活动支座水平向临时锁定张拉中跨纵向临时钢束。架立中跨合拢段模板，绑扎钢筋，安装预应力管道浇筑中跨合拢段混凝土撤除主桥施工荷载拆除中跨合拢段支架桥面铺装及附属结构施工养护。到混凝土强度及弹性模量达到85%后，穿束，对称张拉纵向、竖向、横向预应力筋并压浆。再将合拢临时钢束张拉到控制张拉应力并压浆拆除空腹段中支柱、两侧临时支墩养护。到混凝土强度及弹性模量达到85%后，穿束，对称张拉纵向、竖向、横向预应力筋并压浆。再将合拢临时钢束张拉到控制张拉应力浇筑两边跨合拢段混凝土3、 挂篮31挂篮结构主桥悬臂施工用挂篮由主承重系统、模板系统、悬挂系统、行走系统组成。见附图。采用自锚式三角桁架挂篮进行施工时，内、外模板和主构架均一次走行到位，施工中主构架和外模板一起走行到位，调整定位，绑扎底板和腹板钢筋后，内模板、内模架再走行到位1、主构架：主构架由并排两根槽钢形成的杆件组成，各杆件通过高强螺栓连接。一套挂篮由3片主构架组成。在每片主构架的竖弦杆之间通过小桁架片连接。挂篮的后端用32精轧螺纹钢筋作锚杆，锚杆下端通过连接器锚固于各腹板位置的竖向预应力钢筋上。每片主构架先组拼成型，分别吊装就位后锚固并连接成整体。2、模板：底模板采用整体钢模板。模板采用6mm钢板，做成15.5m*4.5m矩形。钢板下面设8#槽钢梁格支撑，梁格支撑下采用32a#工字钢作为纵梁（之间按2m间距加3条10#槽钢横向联系）。底模组成见附图。侧模（包括翼板底模）采用5块钢模板，现场拼装而成。通过两根外滑梁及作用在其上的吊杆，前端悬吊于上横梁，后端悬吊于已浇筑好梁段的翼板混凝土上。挂篮向前移动时，侧模靠悬挂在外滑梁上的悬吊轮和悬吊架来滑动。在浇筑混凝土时为限制侧模板的侧向位移，在模板的下部设置限位螺栓，同时在侧模与底模的交界边粘贴双面胶防止漏浆。内模顶架采用分块钢模板，纵向分为2块，横向分为9部分，钢板下面设6.3#槽钢梁格支撑，梁格支撑下采用由2根10#槽钢对拼的杆件焊接成的支撑架，支撑架落在内滑梁上，内滑梁两端通过吊杆悬吊于上横梁及已浇筑好梁段的顶板混凝土上，见附图。内侧模与外侧模之间通过间距为60cm的螺丝杆对拉。3、悬挂系统：悬挂系统是将底篮受力传递到上横梁和已浇筑好的梁段上。包括上横梁、32精轧螺纹钢筋吊杆、下横梁、链条葫芦等。其中上横梁将吊杆的荷载传递给主构架；吊杆将荷载从下横梁传递到上横梁或已浇筑的混凝土上；下横梁将作用于底模上的混凝土荷载传到吊杆上；链条葫芦用于挂篮移动时的临时悬吊工具。挂篮的上横梁采用2根60#H钢拼制而成；前下横梁、后下横梁分别由2根40a#槽钢拼接而成。后下横梁直接吊在已浇筑好的混凝土上，前下横梁吊在上横梁上。挂篮移动时，放松各吊点螺栓，拆除后横梁的螺栓、吊杆，用链条葫芦和钢丝绳将底盘临时悬吊在外滑梁上。在调整底模板高程时也用链条葫芦辅助升降。4、行走系统：当一节段张拉压浆结束后，移动挂篮到下一节段。挂篮移动采用滑移方式。先在刚完工的节段的顶面腹板位置（先全站仪放样）铺设枕梁，顶面调平，摆放轨道。轨道为钢质，分段制作，每段长23m。轨道顶部横放小扁担梁，通过两根32精轧螺纹钢筋及连接器与箱梁的竖向预应力筋连接。挂篮主构架后端通过螺栓与反扣轮组连接，而当挂篮向前移动时反扣轮组在轨道内沿滚动。挂篮移动时用两台卷扬机牵引。5、工作平台利用底模纵梁的前端伸出部分作为下部施工平台；利用主构架的下弦杆向前伸出部分（上横梁前面）作为上部施工平台。各施工平台的外侧安装护栏，下面铺防滑铁板。6、挂篮验算计算时主要考虑以下两种受力状态：混凝土浇注状态：即节段混凝土刚浇注完毕，还不能考虑混凝土初凝对结构的影响，相当于该节段混凝土重量全部作用于挂篮上，并且还有挂篮自重与施工荷载。在此荷载组合下分别计算前横梁、吊杆、主构架、后锚等结构的强度及刚度，验算挂篮整体的抗倾覆稳定性。行走状态：主要验算挂篮自重、施工荷载组合下，轨道的锚固及吊杆等结构。详见挂篮设计与计算。32施工控制由于箱梁在悬臂浇筑施工时受结构自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度，混凝土自身还存在收缩、徐变等也会使悬浇段发生变化，为使合拢后的桥梁造型及应力状态符合设计要求，合拢段高程误差满足规范要求，最大限度地使实际状态与设计相接近，拟对各挂篮悬浇段以挠度与应力进行观测控制，在施工期间及时调整有关的标高参数，为下节段的模板安装提供数据预报，确定下节段合适的模板标高。主要观测内容有：.挂篮模板安装就位后的挠度观测；.浇筑前预拱度调整测量；.浇筑后的挠度观测；.张拉前的挠度观测；.张拉后的挠度观测；.已完成各节段之荷载及温度、混凝土收缩徐变引起的挠度计算、观测；.合拢段合拢前的温度修正；.温度观测；.应力观测（通过在控制截面内预埋测试感应片搜集数据，具体由监控单位实施）。.每日定时观测挠度，时间选在每日升温前的上午8：00或9：00以前。合拢段在施工前进行连续24h（每次间隔2h）观测，提供合拢前的数据。1、静载试验挂篮静载试验，测试其变化情况，确定其弹性和非弹性变形，为箱梁的预拱值设置提供依据，同时对挂篮受力情况及安全性进行检验。试验选择1#（1#）块位置进行，逐级加载到1#（1#）块设计重量的100%，并超载至120%，最后减载到初始状态，以测定挂篮结构荷载拱度曲线。2、挠度观测施工控制测点布置：在梁段端部左右腹板中间、箱梁横向中部翼缘板边缘位置分别埋设短钢筋（16，顶部打磨光滑，标高比本梁段测点处的施工立模标高高出5mm8mm）作为固定观测点。为保证观测的准确性。将水准点设置在V型三角区的中心，避免挂篮遮挡观测视线。为更好控制桥梁整体的轴线位置及高程，把两个V型三角区的中心控制点与已知的桥梁导线点连成闭合三角网，并定期闭合平差。为减少温度影响，挠度的观测安排在早晨温度较低时进行。在整个施工过程中主要观测内容包括：挂篮就位立模后、混凝土浇筑前后、预应力张拉前后、边（中）跨合拢前后、以及拆除挂篮后、最终成桥前。3、温度观测当施工至长悬臂时，大气温度变化、日照温度差等对箱梁变形影响显著，为保证各节段箱梁的顺利施工和线形控制，进行悬臂标高24小时跟踪测量，同时量测气温变化值。根据悬浇箱梁各施工节段的变形分析及绘制的温度变形曲线，另外根据14#（14#）块的变化情况，为主桥合拢提供合适时间。4、线型控制线型控制的具体实施方法如下：（1）、在第n#节段混凝土浇筑前，精确测量该梁段端头测点的标高（即为该段测点处的顶板施工立模标高）hn1；（2）、在第n#节段混凝土灌注终凝后，精确测量该梁段端头测点的标高hn2；（3）、在第n#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段端头测点的标高hn3；（4）、在第n#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后，移挂篮前，精确测量该梁段端头测点的标高hn4；（5）、计算第n#节段混凝土浇筑前后该梁段端头测点的标高差hn12=hn2hnl，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差hn34=hn4hn3。将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果Hn12、Hn34分别进行比较，如果hn12与Hn12、hn34与Hn34相比的误差都小于规定值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个大于规定值，则从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的原因，并修改相应的数据文件、输入电脑、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。按上述步骤不断循环，直至悬浇段施工完毕。5、施工控制中的注意事项（1）、对每套挂篮都要进行等预加载来消除其非弹性变形，测出其弹性变形，为确定立模高程提供基本依据。（2）、严格控制混凝土容重，尽量使梁段混凝土各龄期的强度和弹性模量指标与计算采用值接近，以减少实际值与计算值之间的误差。（3）、严格控制预应力筋张拉力的准确度和张拉时混凝土的龄期要求。（4）、在主墩承台和三角0#块上布设基础沉降观测点和墩身压缩观测点，定测基础沉降和墩身压缩情况，并将结果反应在合拢前的高程中。（5）、定期观测温度对悬浇段挠度的影响，通常在早晨初测，在傍晚前后复测，以消除温度影响。分析观测成果，为全桥的立模标高和线形调整提供依据。（6）、在每一节段施工前对其前面各节段的标高和线形进行联测，并在以后各节段逐步调整，以控制合拢精度。（7）、保证挂篮预留孔位置准确。同时预留孔用钢筋网固定，以防止捣捣混凝土时移位。（8）、施工时必须对挂篮与轨道之间、轨道与钢枕之间、钢枕与梁顶混凝土之间的非弹性变形予以重视并加强观测。（9）、对日照及环境温度影响进行自始至终的观测。（10）、在悬浇梁施工期间，梁顶面所放材料、机具设备的数量和位置必须符合线形控制计算模式的要求。在悬浇即将结束时，必须严格控制施工荷载的对称，并对墩身的变形加强观测。（11）、线形控制观测点标记明显，并在施工中妥善保护，避免碰撞后的弯折变形。33模板安装底模采用定型钢模板，就位前先在模板边缘及已浇筑的混凝土的前端之间贴双面胶带，安装就位后用6根32精轧螺纹钢筋在已浇筑的混凝土上拉紧固定。底模结构形式见附图。待浇段底板前端点挂篮底板定位标高：H1=H0+fi+flm+fm+FxH0该点设计标高；fi本施工节段以后各段对该点挠度的影响值；flm本施工节段纵向预应力束张拉后对该点的影响值；fm挂篮弹性变形对该点的影响值；Fx混凝土收缩、徐变、温度、结构体系转换、二期恒载和活载等影响产生的挠度计算值。外侧模与内侧模之间采用多层对拉螺丝杆加固；封头模采用竹胶板制作，在伸出钢筋及波纹管位置开孔，并采用多根短钢筋与断面伸出钢筋焊接加固。外模板直接吊装就位，板面与底模板交线贴双面胶带，通过两外滑梁升降调整顶面高程，再通过模板下部的限位螺栓及模板垂直度调整侧模板平面位置。内模板安装前先在腹板内设置定位块，长度与腹板宽度相等，并与腹板钢筋绑扎。内模板分块吊装就位，各接缝位置设置企口，通过预留的拉杆孔位置穿过对拉螺杆，螺杆外套PVC管，对拉螺杆两端分别用螺母固定在内模与外侧模的支撑槽钢上。34模板验算1、底模板底模板板面采用6 mm钢板，板面下面采用8#槽钢制作的网格支撑。横向为主肋，间距为27.6 cm；纵向为次肋，间距为57.8 cm（腹板下30 cm）。网格支撑下采用32a#工字钢支撑纵梁，在腹板范围间距为17cm，每条腹板下布置5根；在腹板之间的箱室下间距为92.5cm，每个箱室下布置6根。（1）板面验算l 腹板位置板厚6 mm，网格边长分别为b=300mm，a=276mm，b/a=1.087。按周边简支板计算。模板面等自重：q1=78.5*0.006*0.3=0.141 KN/m结构荷载：q2=26.25*7.436*0.3=58.559 KN/m施工人员、机具运输荷载：q3=2.5*0.3=0.750 KN/m倾倒混凝土荷载：q4=2.0*0.3=0.600 KN/m振捣混凝土荷载：q5=2.0*0.3=0.600 KN/m所以板面承担的均布荷载最大值：qmax=qi=60.650 KN/m模板面最大弯矩Mmax=0.069qmaxa2=0.319 KN/m模板面最大弯应力53.2MPa=145 MPa，满足要求。模板面最大挠度=0.4 mm f=1.5 mm，满足要求。l 箱室位置板厚6 mm，网格边长分别为b=578mm，a=276mm，b/a=2.094。按周边简支板计算。模板面等自重：q1=78.5*0.006*0.578=0.272 KN/m结构荷载：q2=26.25*1.2*0.578=18.207 KN/m施工人员、机具运输荷载：q3=2.5*0.578=1.445 KN/m倾倒混凝土荷载：q4=2.0*0.578=1.156 KN/m振捣混凝土荷载：q5=2.0*0.578=1.156 KN/m所以板面承担的均布荷载最大值：qmax=qi=22.236 KN/m模板面最大弯矩Mmax=0.1250qmaxa2=0.212 KN/m模板面最大弯应力35.3 MPa=145 MPa，满足要求。模板面最大挠度=0.4 mm f=1.5 mm，满足要求。（2）次肋验算次肋采用8#槽钢，两端焊接在主肋上。按单跨简支梁计算，跨径为276 mm。8#槽钢抗弯抵抗矩Wx=25.3 cm3，惯性矩Ix=101.3 cm4，单位重8.04 kg/m，弹性模量E=210 GPa，=145 MPa，f=3 mm。l 腹板位置腹板位置次肋承载范围300mm，承担的均布荷载最大值：qmax=（78.5*0.006+26.25*7.436+2.5+2.0+2.0）*0.3+0.0804=60.730 KN/m次肋最大弯矩0.578 KN/m次肋最大弯应力22.9 MPa=145 MPa，满足要求。次肋最大挠度0.02 mmf=3 mm，满足要求。l 箱室位置箱室位置次肋承载范围578mm，承担的均布荷载最大值：qmax=（78.5*0.006+26.25*1.2+2.5+2.0+2.0）*0.578+0.0804=22.317 KN/m次肋最大弯矩0.213 KN/m次肋最大弯应力8.4 MPa=145 MPa，满足要求。次肋最大挠度0.01mmf=3 mm，满足要求。（3）主肋验算主肋采用8#槽钢，与模板面焊接，下面支撑在32a#工字钢纵梁上。按多跨连续梁计算，承载范围为276 mm。8#槽钢抗弯抵抗矩Wx=25.3 cm3，惯性矩Ix=101.3 cm4，单位重8.04 kg/m，弹性模量E=210 GPa，=145 MPa，f=3 mm。l 腹板位置腹板位置主肋计算跨径l=17cm，承担的均布荷载最大值：qmax=（78.5*0.006+26.25*7.436+2.5+2.0+2.0）*0.276+0.0804*0.276*0.17/0.578/0.17+0.0804=55.917 KN/m主肋最大弯矩0.162 KN/m主肋最大弯应力6.4 MPa=145 MPa，满足要求。主肋最大挠度0.002 mmf=3 mm，满足要求。l 箱室位置箱室位置主肋计算跨径l=92.5 cm，承担的均布荷载最大值：qmax=（78.5*0.006+26.25*1.2+2.5+2.0+2.0）*0.276+0.0804*0.276*0.925/0.578/0.925+0.0804 =10.737 KN/m主肋最大弯矩0.919 KN/m主肋最大弯应力36.3 MPa=145 MPa，满足要求。主肋最大挠度0.3 mm0.60，以b=0.920代之。最大弯应力132.2 MPa=145 MPa，满足要求。最大挠度fmax=10.1 mmf=l/400=12.5 mm，满足要求。l 箱室位置箱室位置支撑纵梁承载范围（间距）为92.5 cm，混凝土高度h=1.2m1.0m。相应承担的荷载为：q1=（78.5*0.006+26.25*1.2+2.5+2.0+2.0）*0.925+0.5269+0.0804*0.925*18/5.0+0.0804*10/6=36.514 KN/mq2=（78.5*0.006+26.25*1.0+2.5+2.0+2.0）*0.925+0.5269+0.0804*0.925*18/5.0+0.0804*10/6=31.658 KN/m近似按等值均布荷载计算，q=（36.514+31.658）/2=34.086 KN/m计算结果见上图。32a#工字钢之间设置横向10#槽钢与腹板位置的设置形式相同。最大弯应力134.8 MPa=145 MPa，满足要求。最大挠度fmax=10.2 mmf=l/400=12.5 mm，满足要求。2、 外侧模验算外侧模由6mm钢板、8#槽钢纵肋、10#槽钢支撑架组成，主要承受腹板混凝土向外的侧压力，翼板底面模板主要承受箱梁翼板混凝土的竖向压力。腹板部分分为4块，2块2.0m*4.5m、2块1.5m*4.5m，现场拼装形成整体。板面计算跨径（纵肋间距）L=0.280 m或0.291m。翼板部分为4.500m*4.611m，计算长度L=4.518 m，板面计算跨径（横肋间距）L=0.319m。纵肋采用8#槽钢，与板面外侧焊接，2.0m*4.5m块排布6根，1.5m*4.5m块排布4根；翼板部分侧面2根，顶面15根。支撑架采用10#槽钢焊接而成，内侧与纵肋焊接，通过10#槽钢斜撑焊接形成骨架。每块纵桥向设7片骨架，横向以10#槽钢联结。支撑架由挂篮外滑梁悬吊及挂篮下横梁端部的千斤顶横顶，同时与内侧模以拉丝杆对拉。（1） 腹板部分侧模验算l 计算荷载新浇混凝土对模板的侧向压应力p取下式中计算结果的较小值：，式中：混凝土的容重，按设计值26.25KN/m3计算；t0新浇混凝土的初凝时间，t=200/（T+15）=200/（25+15）=5h；T混凝土的入模温度，取25；K1外加剂影响修正系数，取1.200；K2混凝土坍落度影响修正系数，取1.150；v混凝土的浇筑速度，按一部泵车以40 m3/h泵送混凝土，近似的仅考虑浇筑腹板时v=40/（0.85*3.0*3）=5.229 m/h；H混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面总高度，H=7.281 m。根据公式计算得：p1=0.22*26.25*5*1.200*1.150*5.2291/2=91.119 KN/m2p2=26.25*7.281=191.126 KN/m2p=min（p1，p2）=91.119 KN/m2分布形式见下图：l 模板面验算混凝土对模板的侧向压应力分为两部分：梁下部3.810m高度范围91.119 KN/m2，从距梁底面3.810m到梁顶面3.471m高度范围内91.119 KN/m20直线变化。其它荷载只考虑混凝土振捣荷载，取等值4.0 KN/m2。取纵向1m宽度范围计算。板面抵抗矩：6.0*10-6 m3；板面惯性矩：1.8*10-8 m4钢模板弹性模量E=210 GPa，=145 MPa，f=1.5 mm。板面最大计算跨径（8#槽钢纵肋间距）lmax=29.1cm板面承担的均布荷载最大为qmax=（91.119+4.0）*1.0=95.119 KN/m模板面最大弯矩0.805 KN/m模板面最大弯应力134.2 MPa=145 MPa，满足要求。模板面最大挠度1.4mmf=1.5 mm，满足要求。l 纵肋验算纵肋采用8#槽钢，布置形式见挂蓝外侧模图。8#槽钢抗弯抵抗矩Wx=25.3 cm3，惯性矩Ix=101.3 cm4，弹性模量E=210 GPa，=145 MPa，f=3 mm。纵肋最大承载范围（纵肋最大间距）29.1cm，最大计算跨径（支撑架最大间距）lmax=79.2 cm，承担的均布荷载最大为qmax=（91.119+4.0）*0.291=27.680 KN/m。纵肋最大弯矩1.736 KN/m纵肋最大弯应力68.6 MPa=145 MPa，满足要求。纵肋最大挠度0.4mmf=3 mm，满足要求。l 支撑架验算支撑架均采用10#槽钢制作，与纵肋垂直并焊接，承受由纵肋传递的荷载。弹性模量E=210 GPa，=145 MPa。10#槽钢抵抗矩Wx=39.7 cm3，惯性矩Ix=198.3 cm4 ，单位重10.0 kg/m。10#槽钢最大承载范围（间距）79.2 cm，最大计算跨径（对拉杆间距）lmax=70cm，承担的均布荷载最大值qmax=（91.119+4.0）*0.792=75.334 KN/m。最大弯矩3.691 KN*m最大弯应力93.0 MPa=145 MPa，满足要求。最大挠度0.3 mmlmax/400=1.75 mm，满足要求。（2） 翼板部分侧模验算l 计算荷载翼板底模板倾斜，承受竖向压力和侧向压力的合力。具体荷载分析见下图。其中，侧面两个荷载分别为新浇混凝土对模板的侧向压力和振捣混凝土荷载。l 模板面验算取纵向1m宽度范围计算。板面抵抗矩：W=6.0*10-6 m3，惯性矩：I=1.8*10-8 m4钢模板弹性模量E=210 GPa，=145 MPa，f=1.5 mm。板面承担的均布荷载最大值：qmax=（15.75+2.5+2.0+2.0）*1.0*450/451.1+（15.75+4.0）*1.0*31/451.1+78.5*1.0*0.006*450/451.1=24.023 KN/m板面计算跨径（纵肋间距）lmax=31.9 cm模板面最大弯矩0.244 KN/m模板面最大弯应力40.7 MPa=145 MPa，满足要求。模板面最大挠度0.5mmf=1.5 mm，满足要求。l 纵肋验算纵肋采用8#槽钢，布置形式见挂蓝外侧模图。8#槽钢抗弯抵抗矩Wx=25.3 cm3，惯性矩Ix=101.3 cm4，单位重8.04kg/m，弹性模量E=210 GPa，=145 MPa，f=3 mm。纵肋最大承载范围（纵肋最大间距）31.9 cm，最大计算跨径（支撑架最大间距）lmax=75.8 cm。纵肋承担的均布荷载最大值qmax=（15.75+2.5+2.0+2.0）*0.319*450/451.1+（15.75+4.0）*0.319*31/451.1+（78.5*0.319*0.006+0.0804）*450/451.1=7.743 KN/m纵肋最大弯矩0.445 KN/m纵肋最大弯应力17.6 MPa=145 MPa，满足要求。纵肋最大挠度0.1mmf=3 mm，满足要求。l 支撑架验算支撑架均采用10#槽钢制作，与纵肋垂直并焊接，承受由纵肋传递的荷载。弹性模量E=210 GPa，=145 MPa。10#槽钢抵抗矩Wx=39.7 cm3，惯性矩Ix=198.3 cm4 ，单位重10.0 kg/m。10#槽钢最大承载范围（间距）75.8 cm、计算跨径见挂篮模板图，承担的均布荷载为qmax=（15.75+2.5+2.0+2.0）*0.758*450/451.1+（15.75+4.0）*0.758*31/451.1+（78.5*0.758*0.006+0.0804*0.758*1.0/0.319+0.1）*450/451.1=18.500 KN/mqmin=（5.25+2.5+2.0+2.0）*0.758*450/451.1+（7.613+4.0）*0.758*31/451.1+（78.5*0.758*0.006+0.0804*0.758*1.0/0.319+0.1）*450/451.1=10.136 KN/m计算结果见下图。最大弯应力17.4 MPa=145 MPa，满足要求。最大挠度0.04 mmlmax/400=1.8 mm，满足要求。3、 内模板验算内模分为两部分。顶面采用钢模板和型钢桁架支撑，悬挂在挂篮内滑梁上。侧面部分采用竹胶板和方木制作，上端与钢模底面连接，下部支撑在箱梁底板上。顶面部分板面采用5 mm钢板，板面下面用6.3#槽钢（四边采用63*6）制作的网格支撑。第2#、4#、5#、7#板块各由两块1.2m*2.1m标准板拼接而成。第3#、6#板块为顶板上倒角过渡块，两端各有一根63*6通过螺栓与相邻板块连接。第0#、9#板块为连接块件，下端纵向各有一根63*6通过螺栓与侧模连接，上端分别与第1#、8#板块各通过一根63*6及固定在其端部转轴连接，脱模时第0#、9#板块连同下面的侧模板在自重作用下向中间转过一定角度，完成侧面脱模。网格支撑下再通过10#槽钢制作的桁架片支撑在挂篮内滑梁上。见挂篮模板图。顶面部分模板制作成4.2 m*6.475 m，外形与箱梁箱室尺寸相符，主要承受顶板混凝土的竖向压力。腹板部分内模做成4.2 m长，高度采用1#（1#）块的箱室高度，以后随各节段箱室的高度变小按尺寸剪裁模板及其支撑。内侧模与外侧模之间通过多层螺丝杆对拉，同时一个箱室的两侧内侧模通过方木或小钢管对撑。（1）顶面部分内模验算l 计算荷载顶面部分内模板两边1.8m倒角部分倾斜，承受竖向压力和侧向压力的合力；中间部分近似按水平考虑（仅有2%横坡）。具体荷载分析见下图。其中，侧面两个荷载分别为新浇混凝土对模板的侧向压力和振捣混凝土荷载。l 模板面验算钢模板弹性模量E=210 GPa，=145 MPa，f=1.5 mm。板面承担的均布荷载最大值：qmax=（15.75+2.5+2.0+2.0）*1.0*180/183.2+（15.75+4.0）*1.0*34/183.2+78.5*1.0*0.005*180/183.2=25.912 KN/m板厚t=5mm，边长分别为b=420mm，a=300mm，b/a=1.4。按周边简支板计算。模板面最大弯矩Mmax=0.083qmaxa2=0.194 KN/m模板面最大弯应力46.6 MPa=145 MPa