热力发电厂例题回热系统100MW-300MW.doc

1. 某100 MW机组，热力系统如图所示，试计算其热经济性指标。已知：P08.83 MPa，t05350，Pc5 kPa， P12.86MPa，h13226kJ/kg，P20.588MPa，h22973kJ/kg，P30.196MPa，h32880kJ/kg，P40.037MPa，h32473 kJ/kg，所有表面式加热器上端差均为2，高加设疏水冷却器，下端差为8，不计给水泵焓升、汽水损失和加热器损失。解：(1) 由已知条件，查水蒸气表得h0=3476kJ/kg，s06.780457 kJ/(kg.K)；其它参数根据所给条件查得计算数据见表1：表1 不同压力时的数据p12.86 MPah13226 kJ/kgts1=231.2tw1=ts1-=229.2 p20.588 MPah22973 kJ/kgts2=158 tw2= ts2=158 P30.196 MPah32880 kJ/kgts3=119.6 tw3 = ts3-=117.6 P40.037 MPah42473 kJ/kgts4=74 tw4 = ts3-=72 (2) 汽轮机实际排气焓值hc在等熵条件下，由pc = 5 kPa ，查得理想状态焓值hca=2066 kJ/kg，由于 得hc=2277.5 kJ/kg (3) hwc、hw1、hw2、hw3和hw4的求取由于冷凝器所进行的是等温过程，由水蒸汽表可查得hwc=138.2 kJ/kg， 表2加热器参数项 目1234加热器上端差()2-22加热器下端差()8-抽汽压力下的饱和水温度()231.2158119.674加热器出水温t ()229.2158117.672抽汽压力下的饱和水焓 hs (kJ/kg)996667501.6310加热器出水焓 hw (kJ/kg)987.6667494302各加热器的疏水焓 hsj (kJ/kg)700.6501.6310计算所需的数据整理如表3：表3：计算数据表#1#2#3#400抽汽系数的计算： 由于#3加热器的入口水焓未知，#3和#4加热器的给水焓升与表中列出的不一样，因此，计算需要多增加一个变量，该变量的增加可以通过多列一个#4加热器疏水泵入凝结水管道的入口点的热平衡解决，但该方法方程烦琐，求解容易出错，因此工程上的近似计算方法为：假设#4加热器的疏水打入凝结水管道后使管道内凝结水的温度提高了0.5度，也即2kJ/kg，这样就可以用通用公式了。但使用该方法求解完成后，需要对疏水入口点进行热平衡校验，误差在合理范围内就正确了。使用该方法：假设 疏水入口点进行热平衡的校验：计算正确i、回热汽流做功： ii、 凝汽流做功： iii、 回热做功比： iv、 汽轮机内功： 经济性指标： 机组经济性指标： 全厂经济性指标： 国产 N300 16.18(165)/550/550型，热力系统如图所示， Pc = 0.0051Mpa,额定功率为 300MW,P0 = 16.18MPa ,t0 = 550，trh = 550，有六级不调整抽汽，额定工况下各抽汽参数如下： 项目单位1 2 4 5 7 8抽汽压力MPa5.1573.5850.74470.47630.08190.01728抽汽温度383.9336.3345.0292.4123.8X=0.962已知：#1高加上端差为1，疏水端差为6，#2高加上端差为3，疏水端差为9，低加上端差均为3，不计给水泵焓升、工质流动压力损失、汽水损失和加热器损失。试计算该系统额定工况下机组和全厂的热经济性指标。解：(1) 由已知条件，查水蒸气表得h0=3436kJ/kg，s06.475133455 kJ/(kg.K)；，hrh=3563kJ/kg, hca=1975kJ/kg其它所差得数据见表1：表1 不同压力时的数据p15.157 MPah13153 kJ/kgts1=266tw1=ts1-=265 p23.585 MPah23069 kJ/kgts2=244 tw2=ts2-=241 P30.7447 MPah33152 kJ/kgts3=167 P40.4763 MPah43049 kJ/kgts4=150 tw3 = 150 P50.0819MPah52726 kJ/kgts5=94 tw4 = 94 P60.01728MPah62513 kJ/kgts6=57 tw4 = 57 (2) 汽轮机实际排气焓值hc在等熵条件下，由pc = 51 kPa ，查得理想状态焓值hca=1975 kJ/kg，由于 得hc=2277 kJ/kg (3) hwc、hw1hw6的求取由于冷凝器所进行的是等温过程，由水蒸汽表可查得hwc=140 kJ/kg， 表2加热器参数项 目123456加热器上端差()130333加热器下端差()69-抽汽压力下的饱和水温度()2662441671509457加热器出水温t ()2652411671479154加热器出水焓 hw (kJ/kg)11581044708620382226抽汽压力下的疏水温度()2471761671509457各加热器的疏水焓 hsj (kJ/kg)1071747-632394239注：疏水温度下一级加热器出口水温疏水端差 (4) 再热量qrh的求取 计算所需的数据整理如表3：表3：计算数据表#1#2#3#4#4#400抽汽系数的计算： 采用工程上的近似计算方法为：假设#6加热器的疏水打入凝结水管道后使管道内凝结水的温度提高了0.5度，也即2kJ/kg假设 疏水入口点进行热平衡的校验：计算正确i、 汽轮机内功： ii、机组循环吸热量： 经济性指标： 机组经济性指标： 全厂经济性指标： 反平衡计算： 计算正确作业：N6再热机组热力系统如图1。已知Pel=6000kW,h0=3304.0,hr=3338.8,hc=2452.2,hwc=163.9,mg=0.95,bp=0.88,1和3加热器的端差分别为2和5,#3加热器的下端差为20，假设近似认为加热器出水焓、疏水焓以及饱和水焓是其对应温度4.2倍,求实际热力系统的出水焓和疏水焓。求（1）机组热效率和热耗率（不计散热损失和泵焓升）；（2）若3加热器取消疏水冷却器，其疏水进入热井，计算其热耗率。表1、加热器的抽汽焓与饱和水焓NO.1NO.2NO.3抽汽焓hj (kJ/kg)3022.32992.52708.8饱和水焓hwj(kJ/kg)764.5534.9341.41 某60万千瓦再热机组热力系统如图1。已知Pel=6000kW,h0=3304.0,hr=3338.8, hc=2452.2,hwc=163.9,mg=0.95,bp=0.88,1和3加热器的端差分别为2和5,#3加热器的下端差为20，假设近似认为加热器出水焓、疏水焓以及饱和水焓是其对应温度4.2倍。求：（1）实际热力系统的出