2013-FA02厦门船厂基桩无损检测技术方案.doc

厦门船舶重工三期八万吨级造船坞、十万吨级码头及配套工程桩基无损检测技术方案编号：(JHJ)2013-FA002编制： 审批：厦门市捷航建筑工程质量检测有限公司2013 年 01 月 10 日目录一、工程概况：3二、检验依据：4三、检验目的：4四、检验方案：41、低应变动力检测42、超声波法检测73、高应变动力检测144、基桩轴向抗压静载荷试验185. 钻芯法检测22五、组织机构26六、安全和健康保证措施27基桩无损检测实施方案一、工程概况：拟建厦船重工三期工程位于厦门海沧排头，瀚盛游艇厂与唐荣游艇厂东南侧，现厦船重工有限公司的西侧。三期工程水工部分主要包括造船坞一座（有效尺度为：350m*52m*13.1m）及与之配套的3#舾装码头（码头前沿线长度：289.6m）。拟建造船坞工程内容主要包括围堰工程、船坞主体结构工程（包括坞口、水泵房、坞墙、底板）及其附属工程（包括坞口外护岸、装焊平台、吊车道）等。拟建船坞处地质条件较为复杂，基岩面自+3-25m起伏较大，且在纵向船坞中间部位向两侧逐渐降低，对船坞结构的设计和施工带来了较大的难度。本次施工图设计采用沉箱式围堰档水大开挖干施工方案。船坞主体结构形式，坞口为钻孔灌注桩基础上的现浇“U”形整体式结构；水泵房为天然基础上的现浇箱形结构；坞室采用排水减压式结构；其中船坞前部坞墙根据基岩面的起伏分别采用扶壁式结构、半扶壁式结构与衬砌结构；坞室底板局部采用桩基础、大部分直接在天然地基上浇筑。新建吊车道一般采用桩基上的现浇连续梁结构，但在岩面较高区域采用天然地基；装焊平台采用天然地基上的现浇大板结构。根据水工结构施工图设计说明书要求对桩基进行低应变动力检测（100%）、高应变动力检测（暂定5%）。施工前应结合工程实际，采用静载荷试验确定桩基承载力设计值。试验桩的数量根据港口工程桩基规范确定。二、检验依据：基桩高应变、低应变：港口工程桩基动力检测规程JTJ249-2001基桩声波透射法测:建筑基桩检测技术规范JGJ106-2003基桩静载荷试验：港口工程基桩静载荷试验规程JTJ255-2002三、检验目的：根据造船坞水工结构施工图设计说明书要求，本工程需进行基桩无损检测。检测基桩桩身完整性（声波透射、低应变），桩侧摩阻力、桩尖阻力、桩身完整性系数以及单桩垂直极限承载力（高应变）和通过轴向抗压静载荷试验检测桩的轴向抗压承载力等。四、检验方案：1、低应变动力检测1.1、检测方法1.1.1检测原理 低应变反射波法是以一维弹性杆平面应力波波动理论为基础的。将桩身假定为一维弹性杆件（桩长直径），在桩顶锤击力作用下，产生一压缩 波，沿桩身向下传播，当桩身存在明显的波阻抗Z变化界面时，将产生反射和透射波，反射的相位和幅值大小由波阻抗Z变化决定。安装在桩顶上的传感器，将接收 到来自桩身各个波阻抗Z变化界面处反射上来的信息，根据这些信息，可对桩身完整性质量进行分析判断。1.1.2现场检测用反射波法检测桩的桩身结构完整性，混凝土灌注桩的桩身平均波速可通过现场已测的完整桩确定，被检桩桩头应要求去除浮浆或不密实部分，并根据桩径的大小相对于桩心对称布置24个检测点，直径1.0m的桩，击振点不宜少于4处，传感器应稳固的安置在桩顶上，传感器与激振点距离不宜不小于100mm。对实心桩，激振点选择在桩中心，对空心桩，激振点选择在桩壁中部；每个检测点记录的有效信号数不应少于3个，有疑问的桩应改变激振设备或传感器位置进行多次检测，相互验证。1.2、数据处理和检测结果分析判断桩身波速平均值的确定应符合下列规定：当桩长已知、桩底反射信号明确时，在地质条件、设计桩型、成桩工艺相同的基桩中，选取不少于5根类桩的桩身波速值按下式计算其平均值： 其中桩身波速的平均值；（m/s）第i根受检桩的桩身波速值（m/s），且/ 5%；测点下桩长；（m）速度波第一峰与波底反射波峰间的时间差；（ms）幅频曲线上桩底相邻谐振峰间的频差；（Hz）参加波速平均值计算的基桩数量（5）当无法按上款确定时，波速平均值可根据本地区相同波形及成桩工艺的其他桩基工程的实测值，结合桩身混凝土的骨料品种和强度等级综合确定。桩身缺陷位置应按下列公式计算： 式中桩身缺陷至传感器安装点的距离(m)；速度波第一峰与缺陷反射波峰间的时间差(ms)；受检桩的桩身波速(m/s),无法确定时用值替代；幅频信号曲线上缺陷相邻谐振峰间的频差（Hz）。桩身完整性类别应结合缺陷出现的深度、测试信号衰减特性以及设计桩型、成桩工艺、地质条件、施工情况，按表1的规定进行综合分析判定。表1 桩身完整性评价标准类别完整性状况完整性评价类桩检测波波形无异常反射，波形正常、桩身完好完整桩类桩检测波波形有小畸变、波速基本正常、桩身有轻微缺陷，对桩的使用没有影响基本完整桩类桩检测波形出现异常反射、波速偏低、桩身有明显缺陷，对桩的使用有一定影响明显缺陷桩类桩检测波波形严重畸变、桩身有严重缺陷或断裂严重缺陷桩或断桩如实测信号复杂，无规律，无法对其进行准确评价，则桩身完整性判别易结合其他检测方法进行：1.3、检测进度和检测成果提交根据设计单位和监理单位确定的试验桩位安排试验进度，每次试验结束后3日提交试验简报，内容为桩身完整性类别及缺陷位置，阶段性现场低应变试验结束且委托单位提供相关资料后15日内提交正式报告，报告主要包括：低应变动测试验实测曲线、桩身完整性类别及缺陷位置等。2、超声波法检测2.1、检测方法2.1.1检测原理超声波法是利用声波的透射原理对桩身混凝土介质状况进行检测，测试超声波的声速、声时、波幅以及测量声测管的距离等参数，通过计算分析各参数的依据规范进行基桩的完整性判别。2.1.2、现场检测1)将发射与接收声波换能器通过深度标志分别置于两根声测管中的测点处。 2)发射与接收声波换能器应以相同标高（图2.1.2a）或保持固定高差（图2.1.2b) 同步升降，测点间距不宜大于250mm。 2.1.2检测示意图(a)平测 (b)斜测 (c)扇形检测3)实时显示和记录接收信号的时程曲线，读取声时、首波峰值和周期值，宜同时显示频谱曲线及主频值。 4)将多根声测管以两根为一个检测剖面进行全组合，分别对所有检测剖面完成检测。 5)在桩身质量可疑的测点周围，应采用加密测点，或采用斜测（图2.1.2b）、扇形扫测（图2.1.2c）进行复测，进一步确定桩身缺陷的位置和范围。 6)在同一根桩的各检测剖面的检测过程中，声波发射电压和仪器设置参数应保持不变。2.2、数据处理和检测结果分析判断1）各测点的声时tc、声速v、 波幅Ap及主频f应根据现场检测数据，按下列各式计算，并绘制声速深度（vz） 曲线和波幅深度（Apz）曲线，需要时可绘制辅助的主频深度（fz） 曲线： t 2.21 2.2-2 2.2-3 2.2-4式中t第j测点声时（s ）； t 第i测点声时测量值（s）； t仪器系统延迟时间（s）； t声测管及耦合水层声时修正值（s）；l每检测剖面相应两声测管的外壁间净距离（mm）； 第i测点声速（km/s）； 第i测点波幅值（dB）； a第i测点信号首波峰值（V)； a零分贝信号幅值（V）； 第i测点信号主频值（kHz），也可由信号频谱的主频求得； T第i测点信号周期（s）。 2）声速临界值应按下列步骤计算： 将同一检测剖面各测点的声速值由大到小依次排序，即 （=0，1，2，） 2.2-5式中按序排列后的第i个声速测量值； n检测剖面测点数； k从零开始逐一去掉式（2.2-5）序列尾部最小数值的数据个数。 对从零开始逐一去掉序列中最小数值后余下的数据进行统计计算。当去掉最小数值的数据个数为k时，对包括在内的余下数据按下列公式进行统计计算： 2.2-6 2.2-7 2.2-8式中异常判断值； （n） 个数据的平均值； （n）个数据的标准差； 由表3查得的与（n）相对应的系数。表3统计数据个数()与对应的值表3 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 1.64 1.69 1.73 1.77 1.80 1.83 1.86 1.89 1.91 1.94 40 42 44 45 48 50 52 54 56 58 1.96 1.98 2.00 2.02 2.04 2.05 2.07 2.09 2.10 2.11 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 2.13 2.14 2.15 2.17 2.18 2.19 2.20 2.21 2.22 2.23 80 82 84 86 88 90 92 94 96 98 2.24 2.25 2.26 2.27 2.28 2.29 2.29 2.30 2.31 2.32 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 2.33 2.34 2.36 2.38 2.39 2.41 2.42 2.43 2.45 2.46 150 160 170 180 190 200 220 240 260 280 2.47 2.50 2.52 2.54 2.56 2.58 2.61 2.64 2.67 2.69 将vn-k与异常判断值v0进行比较，当vn-kv0时，vn-k及其以后的数据均为异常，去掉及其以后的异常数据；再用数据v1vnk-1并重复式（2.2-6）（2.2-8）的计算步骤，直到序列中余下的全部数据满足： 2.2-9此时，为声速的异常判断临界值。 声速异常时的临界值判据为： 2.2-10当式（2.2-10）成立时，声速可判定为异常。 3)当检测剖面n个测点的声速值普遍偏低且离散性很小时，宜采用声速低限值判据： 2.2-11式中 第i测点声速（km/s）； 声速低限值（km/s），由预留同条件混凝土试件的抗压强度与声速对比试验结果，结合本地区实际经验确定。 当式2.2-11成立时，可直接判定为声速低于低限值异常。 4)波幅异常时的临界值判据应按下列公式计算： 2.2-12 2.2-13式中 波幅平均值（dB）； n检测剖面测点数。 当式（2.2-13）成立时，波幅可判定为异常。 5)当采用斜率法的PSD值作为辅助异常点判据时，PSD值应按下列公式计算： 2.2-14 2.2-15 2.2-16式中 t第i测点声时（s）； t第i-1 测点声时（s）； 第i测点深度（m）； 第I-1 测点深度（m）。 根据PSD值在某深度处的突变，结合波幅变化情况，进行异常点判定。 6)当采用信号主频值作为辅助异常点判据时，主频-深度曲线上主频值明显降低可判定为异常。 7)桩身完整性类别应结合桩身混凝土各声学参数临界值。PSD判据、混凝土声速低限值以及桩身质量可疑点加密测试（包括斜测或扇形扫测）后确定的缺陷范围，按规范规定进行综合判定。8)检测报告应包括： 委托方名称，工程名称、地点，建设、勘察、设计、监理和施工单位，基础、结构型式，设计要求、检测目的，检测依据，检测数量，检测日期；地质条件描述；受检桩的桩号、桩位和相关施工记录；检测方法，检测仪器设备，检测过程叙述；受检桩的检测数据，实测与计算分析曲线、表格和汇总结果；与检测内容相应的检测结论； 声测管布置图； 受检桩每个检测剖面声速-深度曲线、波幅-深度曲线，并将相应判据临界值所对应的标志线绘制于同一个座标系； 表4 桩身完整性判定 类别 特征 各检测剖面的声学参数均无异常，无声速低于低限值异常 某一检测剖面个别测点的声学参数出现异常，无声速低于低限值异常 某一检测剖面连续多个测点的声学参数出现异常； 两个或两个以上检测剖面在同一深度测点的声学参数出现异常； 局部混凝土声速出现低于低限值异常 某个检测剖面连续多个测点的升序参数出现明显异常； 两个或两个以上检测剖面在同一深度测点的升序参数出现明显异常； 桩身混凝土声速出现普遍低于低限值异常或无法检测首波或声波接收信号严重畸变 当采用主频值或PSD值进行辅助分析判定时，绘制主频-深度曲线或PSD曲线； 缺陷分布图示。2.3、检测进度检测成果提交根据本工程施工进度安排试验进度，每次试验结束后3日提交试验简报，内容为桩身完整性、缺陷类型及部位等数据；阶段性现场超声波试验结束且委托单位提供相关资料后15日内提交正式报告，报告主要包括：基桩的完整性、缺陷类型及部位等。3、高应变动力检测3.1、检测方法3.1.1检测原理把桩看成一维弹性杆，当桩在重锤作用下，将发生一定量的位移，使桩周、桩端土阻力得到充分发挥，运用一维波动理论，求解波动方程，通过直接计算与桩相关的土的静、动阻力及桩的缺陷情况，对桩的桩侧摩阻力，桩尖阻力，最大锤击力、锤击能量、桩身完整性系数以及单桩垂直极限承载力进行定量评价。3.1.2现场检测在检测开始前，在桩身距桩顶不小于1.52倍桩径左右处打好孔洞并安装用于固定传感器的膨胀螺栓（钢管桩可采用预焊接螺母或钻孔攻牙），检测人员将一对应变传感器和一对加速度传感器分别以桩轴线为中心对称安装在桩的两侧，这样既可以减少偏心锤击对测试数据产生的误差，又可以测出单个方向偏心锤击的程度。落锤采用打桩锤进行，锤击时，两对传感器分别将测得的应变信号和加速度信号通过低噪声屏蔽电缆输入到打桩分析仪主机内，并分别被转换成力和速度信号显示在监视屏上。操作人员可根据不同的试验要求，在现场通过CASE法分析计算，并将试验桩的各组计算结果显示在屏幕上，同时将实测波形存储到磁盘中，待回到工作间作进一步的分析计算。具体测试流程见图1。图1 高应变试验流程图3.2、数据处理和检测结果分析判断本次检测采用CASE法和CAPWAPC法对实测结果进行分析，其基本原理如下：、CASE法原理简介：锤击过程中的最大锤击力，可以从实测到的力随时间变化曲线上的峰值获得。在测量过程中，由应变传感器得到动应变，则桩顶安装传感器位置处受到的冲击力由公式(1)算得：F=EA(1)其中：E-桩身的动弹性模量；A-桩身截面积。桩身最大锤击力FMX由(2)算得：FMX=maxF(t)0t2L/C(2)其中：L-传感器位置以下桩长；C-桩身内应力波波速。单桩极限承载力RMX可由(3)式计算：RMX=(Ft1+Ft2)/2+Z(Vt1Vt2)/2JcZVtoe(3)其中：t1-力波第一个最大峰值对应的时刻；t2=t1+2L/C；Z-桩身材料阻抗；Jc-CASE阻尼系数；Vtoe-桩尖速度。桩顶受到锤的冲击作用后，桩身中的力是以应力波的形式在桩内传播的，假定波速为C。在L/C时间内，应力波以压缩波形式自桩顶向下传播。当应力波到达桩尖，由于桩尖和桩尖下土体在一般情况下是强度截然不同的两种介质，因此应力波在桩尖界面处要发生反射。当桩尖土体较软时，应力波大部分以拉伸波形式从桩尖向桩顶传播并与向下传播的压力波进行叠加，当某一断面拉伸波大于该截面同一时刻压缩波时，就产生拉力。计算桩身拉力必须用速度随时间变化的数据。最大拉力由(4)式确定：CTN=Fu(t=2L/C)+minFd(t2L/C)0(4)其中：Fu-上行力；Fd-下行力。在桩身破损处或截面变化处，由于桩身阻抗的变化，应力波会发生反射，判定桩身的完整性就是根据力波和速度波反射强弱来确定。桩身完整性系数计算公式见(5)式：BTA=Z2/Z1(5)其中：Z1-传感器位置处的桩身阻抗；Z2-被测断面处的桩身阻抗。、CAPWAPC法原理简介CAPWAPC(CAse Pile Wave Analysis Program Continuous version)是一个曲线拟合计算程序。它假定桩和土模型，根据桩顶受冲击力作用时实测的力和速度时程曲线，将力(或速度)时程曲线作为波动方程计算时的输入，并确定一组土模型参数作为计算输入，经程序计算得到计算速度(或力)时程曲线。假如所确定的这组土参数与桩侧和桩尖土实际情况不吻合，则计算的力(或速度)时程曲线与实测的力(或速度)时程曲线一般也不能很好吻合，为了使计算的力(或速度)时程曲线与实测的力(或速度)时程曲线一致，要不断调整土参数，使之与实际情况相接近，使得计算的力(或速度)的时程曲线与实测的力(或速度)的时程曲线匹配达到最佳，这样得到的一组土参数为最终拟合结果。这组土参数包括桩的极限承载力，桩侧摩阻力分布，桩尖阻力，桩侧土和桩尖土的最大弹性变形值和阻尼值等，拟合还能给出模拟静载荷试验的Qs曲线若试验时桩侧和桩端土阻力能充分发挥，则上述承载力即为单桩垂直抗压极限承载力。3.3、检测进度和检测成果提交根据设计单位和监理单位确定的试验桩位安排试验进度，每次试验结束后3日（在委托单位提交完整的基桩资料）提交试验简报，内容为最大锤击力、桩身完整性系数和单桩垂直极限承载力等数据；阶段性现场高应变试验结束且委托单位提供相关资料后15日内提交正式报告，报告主要包括：高应变动测试验实测曲线、桩侧摩阻力，桩尖阻力，桩身完整性系数以及单桩垂直极限承载力等。4、基桩轴向抗压静载荷试验4.1、试验现场条件准备1、试验现场条件准备根据选定的试验桩，若试桩桩顶经过截桩处理，应采用在桩顶浇筑混凝土桩帽或桩头顶用钢套箍加固的方法加固桩顶，其桩顶必须处理平整，确保受力均匀。试验桩应露出基坑约60cm，桩顶标高应与场地地面基本相同，必要时应进行接桩处理，基坑应不小于2m2m，试验桩周围应具备平整的承载力特征值不小于200kPa，面积不小于20m20m的工作场所。2、反力装置安装方案根据试验检测最大加载量的要求和检测场所地基承载力大小的具体情况，选择相宜的反力装置形式。本工程最大加载量为8000 kN，反力装置形式采用五列平行安装合并组成，堆放高度分五层，预计反力装置堆放160块配重块。反力装置安装和堆放的安全技术要求为：高宽比2.0，混凝土块安装堆放：底部三层长短边均对缝整齐堆放，每层40块，三层共计120块，第四层在长边方向与下层交错叠放，可堆放28块，第五层在短边方向与第四层交错缝叠放，可堆放12块，重叠宽度宜控制在混凝土块的一半宽度，支座两端高差应控制使反力钢梁基本水平，斜度0.8%，混凝土块堆放应整齐垂直，垂直度0.8%。组成整体反力装置如下图（见下图1和图2）3、检测方法及检测要求1）检测方法：利用压重平台反力装置采用慢速维持荷载法。荷载由油泵通过千斤顶施加于桩顶，采用两个千斤顶并联控制荷载的施加，两千斤顶的中心连线的中点应与桩轴线重合。桩顶沉降量由4个百分表测得，最后根据原始记录进行室内资料整理。2）荷载分级：根据委托要求试验最大加载量为设计极限承载力8000kN，加载分为10级进行，每级为800kN，第一级取分级荷载的2倍即1600kN进行加载。3）加载、卸载沉降观测及相对稳定标准：每级加载施压后沉降测读时间依次为0、5、10、15、30min，以后每隔30min测读一次。在某级荷载作用下，60min内对应桩的沉降量小于0.1mm，可认为该级沉降达到稳定，即可加下一级荷载。卸载时，每级卸载可为分级荷载的2倍，每级卸载观测时间为60min，测读时间依次应为0、15、30、60min。卸载至零时应测读一次，维持时间180min结束时再测读一次。4）终止加载条件：当试验符合下列条件之一时可终止试验： 桩顶总沉降量超过40mm，且在某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的5倍或QS曲线出现可判定极限承载力的陡降段；某级荷载作用下， 24h未达到稳定。已达到设计要求的最大加载量；加载已达到试桩设备的承载能力或发现试验桩桩顶偏离轴线的位移过大，危及试验安全。4、检测成果分析和判断单桩竖向抗压极限承载力Qu可按下列方法综合分析确定：据沉降随荷载变化的特征确定：对于陡降型Qs曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。根据沉降随时间变化的特征确定：取Slgt曲线尾部出现向下弯曲的前一级荷载值。某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定标准，取前一级荷载值。对于缓变型QS曲线可根据沉降量确定，宜取S=40mm对应的荷载值；当桩长4Om 时，宜考虑桩身弹性压缩量； (注：当按上述四款判定桩的竖向抗压承载力未达到极限时桩的竖向抗压极限承载力应取最大试验荷载值。)4、检测结果提交根据设计、业主、监理和施工单位确定的试验桩位安排试验进度，每次试验结束后及时提交试验简报。全部现场基桩轴向抗压静载试验结束且委托单位提供相关资料后一周内提交正式报告，报告主要包括：荷载一沉降汇总表；静载QS曲线图；静载Slgt曲线图；单桩轴向抗压静载极限承载力。5. 钻芯法检测用于检测混凝土灌注桩的桩长、桩身混凝土强度、桩底沉渣厚度和桩身完整性，判定或鉴别桩端持力层岩土性状。基桩钻芯法检测按照行业标准建筑基桩检测技术规范JGJ106-2003的有关规定进行。5.1设备技术要求：1、钻取芯样宜采用液压操纵的钻机。钻机设备参数应符合以下规定： 1） 额定最高转速不低于790r/min。 2） 转速调节范围不少于4档。 3） 额定配用压力不低于1.5MPa。 2、 钻机应配备单动双管钻具以及相应的孔口管、扩孔器、卡簧、扶正稳定器和可捞取松软渣样的钻具。钻杆应顺直，直径宜为50mm 。 3、 钻头应根据混凝土设计强度等级选用合适粒度、浓度、胎体硬度的金刚石钻头，且外径不宜小于100 mm。钻头胎体不得有肉眼可见的裂纹、缺边、少角、倾斜及喇叭口变形。 4、 水泵的排水量应为50160L/min，泵压应为1.02.0MPa。 5、 锯切芯样试件用的锯切机应具有冷却系统和牢固夹紧芯样的装置，配套使用的金刚石圆锯片应有足够刚度。 6、 芯样试件端面的补平器和磨平机应满足芯样制作的要求。5.2试验前的准备及检测注意事项1、检测场所1）要检测的桩桩周要求约10米10米的平整场所；2）桩顶应清晰可见，以便选择钻孔位置，当吊空距离较大时，应具备防坠落防护装置；3）检测现场提供安全可靠的电源、水源等；4）在检测活动的操作半径内，应设置明显的警示标识，防止意外伤害的发生，确保检测工作的顺利进行。2、受检桩应符合下列规定1）桩径小于1.2m的桩钻1 孔，桩径为1.21.6m的桩钻2孔，桩径大于1.6m的桩钻3孔； 2）当钻芯孔为一个时，宜在距桩中心1015cm的位置开孔；当钻芯孔为两个或两个以上时，开孔位置宜在距桩中心0.15 0.25D内均匀对称布置； 3）对桩端持力层的钻探，每根受检桩不应少于一孔，且钻探深度应满足设计要求；4） 受检桩的混凝土龄期达到28d或预留同条件养护试块强度达到设计强度。5.3现场检测1、 钻机设备安装必须周正、稳固、底座水平。钻机立轴中心、天轮中心（天车前沿切点）与孔口中心必须在同一铅垂线上。应确保钻机在钻芯过程中不发生倾斜、移位，钻芯孔垂直度偏差不大于0.5%。 2、 当桩顶面与钻机底座的距离较大时，应安装孔口管，孔口管应垂直且牢固。 3、 每回次进尺宜控制在1.5m内；钻至桩底时，宜采取适宜的钻芯方法和工艺钻取沉渣并测定沉渣厚度，并采用适宜的方法对桩端持力层岩土性状进行鉴别。 4、 钻取的芯样应由上而下按回次顺序排列在平整的地面或放进芯样箱中，芯样侧面上应清晰标明回次数、块号、本回次总块数，并应按本规范附录D附表D.0.1-1 的格式及时记录钻进情况和钻进异常情况，对芯样质量进行初步描述。 5、 钻芯过程中，应按本规范附录D附表D.0.1-2的格式对芯样混凝土，桩底沉渣以及桩端持力层详细编录。 6、 钻芯结束后，应对芯样和标有工程名称、桩号、钻芯孔号、芯样试件采取位置、桩长、孔深、检测单位名称的标示牌的全貌进行拍照。 。7、 截取混凝土抗压芯样试件应符合下列规定： 1） 当桩长为1030m时，每孔截取3组芯样；当桩长小于10m时，可取2组，当桩长大于30m时，不少于4组。 2） 上部芯样位置距桩顶设计标高不宜大于1 倍桩径或1m，下部芯样位置距桩底不宜大于1 倍桩径或1m，中间芯样宜等间距截取。 3） 缺陷位置能取样时，应截取一组芯样进行混凝土抗压试验。 4） 当同一基桩的钻芯孔数大于一个，其中一孔在某深度存在缺陷时，应在其他孔的该深度处截取芯样进行混凝土抗压试验。 8、 当桩端持力层为中，微风化岩层且岩芯可制作成试件时，应在接近桩底部位截取一组岩石芯样；遇分层岩性时宜在各层取样。 9、 每组芯样应制作三个芯样抗压试件。芯样试件应按本规范附录E进行加工和测量。10、 芯样试件制作完毕可立即进行抗压强度试验。 11、 混凝土芯样试件的抗压强度试验应按现行国家标准普通混凝土力学性能试验方法GB/T 500812002的有关规定执行。 12、 抗压强度试验后，当发现芯样试件平均直径小于2倍试件内混凝土粗骨料最大粒径，且强度值异常时，该试件的强度值不得参与统计平均。 13、 混凝土芯样试件抗压强度应按下列公式计算： （7.5.4） 式中 混凝土芯样试件抗压强度（Mk），精确至0.1 Mk； 芯样试件抗压试验测得的破坏荷载（N ）； 芯样试件的平均直径（mm）； 混凝土芯样试件抗压强度折算系数，应考虑芯样尺寸效应、钻芯机械对芯样扰动和混凝土成型条件的影响，通过试验统计确定；当无试验统计资料时，宜取为1.0 。 14、 桩底岩芯单轴抗压强度试验可按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB 500072002附录J执行。5.4数据的处理和结果判断检测数据分析标准参照行业标准建筑基桩检测技术规范（JGJ106-2003）的有关试桩规定进行。1、混凝土芯样试件抗压强度代表值应按一组三块试件强度值的平均值确定。同一受检桩同一深度部位有两组或两组以上混凝土芯样试件抗压强度代表值时，取其平均值为该桩该深度处混凝土芯样试件抗压强度代表值。 2、 受检桩中不同深度位置的混凝土芯样试件抗压强度代表值中的最小值为该桩混凝土芯样试件抗压强度代表值。 3、 桩端持力层性状应根据芯样特征、岩石芯样单轴抗压强度试验、动力触探或标准贯入试验结果、综合判定桩端持力层岩土性状。 4、 桩身完整性类别应结合钻芯孔数、现场混凝土芯样特征、芯样单轴抗压强度试验结果，按本规范表3.5.1 的规定和下表3的特征进行综合判定。 5、 成桩质量评价应按单桩进行。当出现下列情况之一时，应判定该受检桩不满足设计要求： 1 桩身完整性类别为类的桩。 2 受检桩混凝土芯样试件抗压强度代表值小于混凝土设计强度等级的桩。 3 桩长、桩底沉渣厚度不满足设计或规范要求的桩。 4 桩端持力层岩土性状（强度）或厚度未达到设计或规范要求的桩。 表3 桩身完整性判定 类别 特征 混凝土芯样连续、完整、表面光滑、胶结好、骨料分布均匀、呈长柱状、断口吻合，芯样侧面仅见少量气孔 混凝土芯样连续、完整、胶结叫好、骨料分布基本均匀、呈柱状、断口基本吻合， 大部分混凝土芯样胶结较好，吴松散、贾尼或分层现象，但有下列情况之一： 芯样局部被破碎且破碎长度不大于10cm 芯样骨料分布不均匀； 芯样多呈短柱状或块状； 芯样侧面蜂窝麻面、沟槽连续 钻进很困难； 芯样任意断送三、夹泥或分层； 芯样局部破碎且破碎长度大于10cm 6、 钻芯孔偏出桩外时，仅对钻取芯样