交通枢纽综合派出所工程模板施工方案.doc

X XX X 市市公公安安局局虹虹桥桥交交通通枢枢纽纽 综综合合派派出出所所工工程程 模模 板板 施施 工工 方方 案案 集团有限公司 年 月 日 目目 录录 第第一一章章 工工程程概概况况. .2 2 一、工程概况.2 二、总体策划.2 三、模板工艺流程图.4 第第二二章章 施施工工部部署署 . .5 5 一、施工准备.5 第第三三章章 模模板板设设计计 . .7 7 一、模板设计依据.7 二、模板设计原则.7 三、模板配置方案.7 四、模板验算13 第第四四章章 模模板板施施工工 . .5 59 9 一、模板加工59 二、模板吊运59 三、模板的安装59 第第五五章章 技技术术质质量量保保证证措措施施. .6 63 3 一、材料质量标准63 二、施工质量要求63 第第六六章章 节节约约材材料料措措施施和和成成品品保保护护. .6 65 5 第第七七章章 安安全全、文文明明、环环保保施施工工措措施施. .6 66 6 第第一一章章 工工程程概概况况 一一、 工工程程概概况况 工程名称： 上海市公安局虹桥交通枢纽派出所工程 建设单位： 上海市公安局 设计单位：上海现代建筑设计集团建设工程有限公司 监理单位： 施工单位： 上海市公安局虹桥交通枢纽派出所工程，位于闵行区高铁线以西，徐虹 中路以北地块，徐虹中路高架与SN4 路的交汇处。本工程为框架结构，总 建筑面积： 4792.4m（不包括外保温面积：31.0 m） ，0.000 相应于绝 对标高于 6.36 m，按七度抗震设防，主楼地下局部一层，地上四层，总高 度 15.6m。 二、 总体策划 根据本工程特点，本模板方案主要满足适用、先进、合理等要求。模板 采用 183091518厚的胶合 板，背楞采用501002000、木方 配合 483.5 钢管，用对拉螺栓（型号M12 用于 600*600 柱）拉接，支撑 材料为 483.5 钢管。 模板作为一种周转性材料，在施工质量中起着关键性的作用，对施工工 期、成本投入、质量控制（尤其砼的外型尺寸、外观质量）有着重要影响。 结构施工时应合理划分施工流水段，增大模板材料的周转频率，达到高 质量、高速度、低成本的最终目的。 三、 模板工艺流程图 第第二二章章 施施工工部部署署 前期工作 混凝土结构工程施工及验收规范 施工图纸 模板设计 材料准备 作业条件 模板施工 模板安装 模板拆除 验收 模板预检资料 向监理报验 资料归档 下道工序 模板 支撑体系 预留、预埋 模板加工阶段 第第二二章章 施施工工部部署署 一、 施工准备 （一） 技术准备 1、审图 施工前认真查看图纸（包括结构与建筑、专业图纸的对应情况），做 好图纸审查记录，包括图纸会审记录、设计交底记录及设计答疑文件等。并 根据相关规范及图纸找出模板施工中的难点，做到重点突出。 2、管理人员及劳务人员研讨及交底会 项目技术部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研讨、交 底（包括书面和口头）外，由配属队伍管理层向其模板操作层进行方案、措 施交底（包括书面和口头） ，并由项目工程部和质量总监参加。 3、加工场地准备 1）结构施工阶段设置木模加工棚及模板堆放区。 2）模板堆放区必须满足相关消防要求。电源从临近配电箱引出。 4设专人负责模板堆放，模板堆放应分规格、分类型集中堆放。模板下 部垫通长 50100mm 木方（下雨天气应用塑料布遮盖）。 （二） 材料准备 采购模板应满足设计要求的刚度。根据流水段的划分，项目技术部按照 施工总进度计划编制了模板用量计划。柱模以 一层计算 ;梁、板模以二 层 计算。 （三） 机械准备 木工加工机械一览表 序号机械名称数量规格 1 平刨 2MB504B 2 圆锯 4MT500 3 无齿锯 6JG400 4 手电锯 6 （四） 测量准备 根据平面控制网，在基础垫层上放出底板控制轴线和独立柱基础控制轴 线。板（包括底板）砼浇筑完成支设竖向模板前，在板（包括底板）上放出 该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出 标高控制点。 第第三三章章 模模板板设设计计 一、 模板设计 依据 1、结构施工图、建筑施工图； 2、 混凝土结构工程施工及验收规范 （GB 50204-2002） ； 3、 建筑施工手册 缩印本第 四版； 4、施工组织设计及质量目标计划； 5、上海 地方有关文件规定和强制要求； 6、建设工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001） 二、 模板设计原则 为确保该工程结构质量在设计过程中，需做到以下几点： 1、接缝要严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板 构造合理，便于支拆。 2、在施工过程中，不变形、不破坏、不倒塌。 3、合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，实施文明施工。 三、 模板 配置 方案 （一）基础底 板、基础梁 本工程的沟槽低于底板部分均设砖模。承台、地梁、底板侧壁采用 M5 水泥砂浆砌 MU10 红砖胎模。以垫层为底模。底板外侧根据底板厚度配制 相应高度的模板，立杆300 一道。安装时在模板外侧素砼内用钢管打入， 并采用斜撑，支撑于基坑边的支撑点上，支撑点必须坚固可采用钢管进行加 固。 (二)独立柱模板 独立柱面板采用18厚九合板，支承与满堂脚手架拉接三道，以保证模 板的垂直度和控制水平位移。 项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑 独立柱 竖向， 50100 木方， 间距小于 250mm 横向,双钢管，柱 箍间距 500mm，下 方 1/3 柱箍间距 400mm。 M12 双向各 一道 483.5 钢管 支撑,每边 3 道， 支撑与满堂架连 接 （三）墙体模板 : 墙体模板配至板底，采用 18mm 厚胶合板，内背楞为 50100 木方外背楞为双钢 管，头一道双钢管距地 230mm，地下室外墙墙体对拉螺栓焊接止水钢板。采用先安 装模板，后安装阴角模的施工顺序。 项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑 墙体 竖向： 50100 木方,间 距 300mm 横向： 483.5 双钢 管通长布置，间 距 400mm 12，横向间距 600mm，竖向间距 400mm 483.5 钢 管支撑,内侧 纵向各 3 道 ，间距 1500 20厚30*30木块,待拆模后, 凿去木块用1:2的水泥砂浆填平 地下室外墙止水穿墙螺栓 墙厚-40 10cm长的螺纹 12穿墙螺杆厚50*50止水片满焊6钢筋与螺杆焊牢 用于地下室墙体外侧 (四)梁板模板 梁板模板采用18厚胶合板 面板， 50100250 木方做主龙骨。支 撑体系为满堂脚手架体系。 拆模时，先拆梁侧模板，后拆梁底模板，在梁与梁的交叉点处均拼制单 块梁底模板，保留延期支撑。 1.背楞及支撑： 项目内背楞外背楞对拉螺栓支 撑 顶板 100mm50mm 木 方,间距 300mm 483.5 钢管,板厚 250，间距 1000mm。 钢管支撑,纵横 立杆间距 1000mm，水平杆 间距为 1500 车库 顶板 梁梁底模沿长向 设 50100 木 方间距小于 250mm；梁侧模 50100 木方， 间距小于 300mm. 侧模用竖向钢管固定， 间距 500 mm。梁高 800 mm 加斜撑。 当梁高超 过 700 mm 设一道 12 对拉 螺栓 483.5 钢管， 纵横间距 1000mm；纵横梁 交点下设一根 483.5 钢管 支撑（超过 700mm 的梁） 2.现浇板支撑采用钢管扣件式满堂脚手架。 3.满堂脚手架间距1000mm。地下 室满堂脚手架间距800mm。 单跨纵向不少于二道 单跨横向不少于三道 钢管 搁栅 梁、楼板模板支撑示意图 对拉螺栓 4.支撑排架距离地面20cm 以内需设置纵横扫地杆一道，纵向扫地杆应采用 直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地 杆下方的立杆下。高低处的扫地杆，必须将高处的纵向扫地杆向低处扫地杆 延长两跨与立杆固定。 5.本工程的模板排架为满堂模板支架，按照规范要求，每隔4 排支架立 杆需设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。每隔4 排立杆从顶层开 始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。 6.剪刀撑斜杆接长用搭接，搭接长度不小于1m，3 个旋转扣件固定，端部 扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固 定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的 距离不宜大于150mm。 7.考虑排架的稳定性，立杆采用对接为主。当立杆采用搭接时，搭接长度不 得小于 1000mm，连接的旋转扣件要3 个，端部扣件盖板的边缘至杆端距离 不应小于 100mm。剪刀撑、斜杆的搭接做法同立杆。 8.立杆的接头位置应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离 500mm，立杆接头与主节点相距不大于h/3500mm。 9.横杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3 个旋转扣件固定，严禁采 用对接扣件。 (五)楼梯模板 楼梯模板梁板模板采用18mm 胶合板做面板， 50100 木方做次龙骨， 支撑体系为满堂脚手架体系，483.5 钢管做主龙骨。具体形式见附 图。 木方用木楔背紧 多层板倒角 说明： 1.模板面层采用18厚多层板，次龙骨采用5080mm木方，间距不大于 250mm。梯板支撑次龙骨沿纵向分布。 2.采用普通钢管483.5做支撑架，立杆纵横间距不大于1000mm，横 杆步距不大于1500mm。 3.梁侧模板采用钢管卡固。 4.搭设支撑脚手架时采用钢管抱柱或抱梁或采用斜撑保证其稳定性。 5.模板接缝处贴海绵条防止漏浆。 2 2 木方50100 50100木方250 1 次龙骨250 木方50100 多层板 钉于次龙骨木方上 多层板倒角刨平 1 四、 模板验算 （一） 墙体模板验算 墙模板的计算参照 建筑施工手册 第四版、建筑施工计算手册 江正荣著、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、 混凝土结构设计规 范GB50010-2002、 钢结构设计规范 (GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙 骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时， 通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值 为 2.00kN/m2； 1、参数信息 1）基本参数 次楞 (内龙骨 )间距 (mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞 (外龙骨 )间距 (mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400； 对拉螺栓直径 (mm):M12； 2）主楞信息 龙骨材料 :钢楞；截面类型 :圆钢管 483.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数 :2； 3）次楞信息 龙骨材料 :木楞； 宽度 (mm):50.00；高度 (mm):100.00； 次楞肢数 :2； 4）面板参数 面板类型 :竹胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量 (N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5）木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2): 9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 2、墙模板荷载标准值计算 按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值 : 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0 时 系统按 200/(T+15)计算，得 5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值 47.705 kN/m2 作 为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 3、墙模板面板的计算 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算 要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇 混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑 在内楞上的三跨连续梁计算。 面板 计 算 简 图 1）抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距 (N.mm)； l-计算跨度 (内楞间距 ): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m，其中 0.90为按 施工手册 取的 临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m； 面板的最大弯距： M =0.121.617300.0300.0= 1.95105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力 (N/mm2)； M -面板计算最大弯距 (N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度， h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.95105 / 2.16104 = 9.007N/mm2； 面面板板截截面面的的最最大大应应力力计计算算值值 = =9 9. .0 00 07 7N N/ /m mm m2 2 小小于于面面板板截截面面的的抗抗弯弯强强 度度设设计计值值 f f = =1 13 3. .0 00 00 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 2）抗剪强度验算 计算公式如下 : 其中， -面板计算最大剪力 (N)； l-计算跨度 (竖楞间距 ): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m； 面板的最大剪力： = 0.621.617300.0 = 3890.981N； 截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力 (N)： = 3890.981N； b-构件的截面宽度 (mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度 (mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值: T =33890.981/(240018.0) =0.811N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 面面板板截截面面的的最最大大受受剪剪应应力力计计算算值值 T T= =0 0. .8 81 11 1N N/ /m mm m2 2 小小于于 面面板板截截面面抗抗剪剪 强强度度设设计计值值 T T = =1 1. .5 50 00 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 3）挠度验算 根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下 : 其中， q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710.40 = 19.08N/mm； l-计算跨度 (内楞间距 ): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量 : E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩 : I = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值: = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67719.08300.004/(1009500.001.94105) = 0.567 mm； 面面板板的的最最大大挠挠度度计计算算值值: : = =0 0. .5 56 67 7m mm m 小小于于等等于于面面板板的的最最大大允允许许挠挠度度 值值 = =1 1. .2 20 00 0m mm m，满满足足要要求求！ 4、墙模板内外楞的计算 内楞 (木或钢 )直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连 续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度 100mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W 分别为 : W = 50100100/6 = 83.33cm3； I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1）内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度 (外楞间距 ): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m， 其中， 0.90 为折减系数。 q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m； 内楞的最大弯距： M =0.18.106400.0400.0= 1.30105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力 (N/mm2)； M -内楞计算最大弯距 (N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩 (mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值： = 1.30105/8.33104 = 1.556 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2； 内内楞楞的的最最大大应应力力计计算算值值 = = 1 1. .5 55 56 6 N N/ /m mm m2 2 小小于于 内内楞楞的的抗抗弯弯强强度度设设计计 值值 f f = =1 13 3. .0 00 00 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 2）内楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度 (外楞间距 ): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m， 其中， 0.90 为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m； 内楞的最大剪力： = 0.68.106400.0 = 1945.490N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力 (N)： = 1945.490N； b-内楞的截面宽度 (mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度 (mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值: fv =31945.490/(250.0100.0) =0.584N/mm2； 内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 内内楞楞截截面面的的受受剪剪应应力力计计算算值值 = =0 0. .5 58 84 4N N/ /m mm m2 2 小小于于 内内楞楞截截面面的的抗抗剪剪强强 度度设设计计值值 f fv v = =1 1. .5 50 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 3）内楞的挠度验算 根据 建筑施工计算手册 ，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振 动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度 (mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-计算跨度 (外楞间距 ): l =400.0mm ； E-内楞弹性模量（ N/mm2）： E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩 (mm4)，I=4.17106； 内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.31/2400.004/(1009500.004.17106) = 0.031 mm； 内楞的最大容许挠度值: = 1.600mm； 内内楞楞的的最最大大挠挠度度计计算算值值 = =0 0. .0 03 31 1m mm m 小小于于 内内楞楞的的最最大大容容许许挠挠度度值值 = =1 1. .6 60 00 0m mm m，满满足足要要求求！ 外楞 (木或钢 )承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁 计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为 : 截面类型为圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图 4）外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.42.00) 0.300.40/2=3.24kN； 外楞计算跨度 (对拉螺栓水平间距 ): l = 600mm； 外楞最大弯矩 :M = 0.1753242.48600.00= 3.40105 N/mm； 强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距 (N.mm)；M = 3.40105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值 (N/mm2)，f =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: = 3.40105/5.08103 = 67.020 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2； 外外楞楞的的最最大大应应力力计计算算值值 = =6 67 7. .0 02 20 0N N/ /m mm m2 2 小小于于 外外楞楞的的抗抗弯弯强强度度设设计计 值值 f f = =2 20 05 5. .0 00 00 0N N/ /m mm m2 2, ,满满足足要要求求！ 5）外楞的抗剪强度验算 公式如下 : 其中， -外楞计算最大剪力 (N)； l-计算跨度 (水平螺栓间距间距 ): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载 : P = (1.247.71+1.42.00) 0.300.40/2=3.242kN； 外楞的最大剪力： = 0.653242.484 = 1.26103N； 外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力 (N)： = 1.26103N； b-外楞的截面宽度 (mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度 (mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 外楞截面的受剪应力计算值: =31.26103/(280.0100.0)=0.237N/mm2； 外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2； 外外楞楞截截面面的的受受剪剪应应力力计计算算值值 = =0 0. .2 23 37 7N N/ /m mm m2 2 小小于于 外外楞楞截截面面的的抗抗剪剪强强 度度设设计计值值 f fv v = =1 1. .5 50 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 6）外楞的挠度验算 根据 建筑施工计算手册 ，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振 动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度 (mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.300.40/22.86 kN/m； l-计算跨度 (水平螺栓间距 ): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（ N/mm2）： E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩 (mm4)，I=1.22105； 外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.72100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.277mm； 外楞的最大容许挠度值: = 2.400mm； 外外楞楞的的最最大大挠挠度度计计算算值值 = =0 0. .2 27 77 7m mm m 小小于于 外外楞楞的的最最大大容容许许挠挠度度值值 = =2 2. .4 40 00 0m mm m，满满足足要要求求！ 5、穿墙螺栓的计算 计算公式如下 : 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿墙螺栓的型号 : M12 ； 穿墙螺栓有效直径 : 9.85 mm； 穿墙螺栓有效面积 : A = 76 mm2； 穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.6000.400 = 11.449 kN。 穿穿墙墙螺螺栓栓所所受受的的最最大大拉拉力力 N N= =1 11 1. .4 44 49 9k kN N 小小于于 穿穿墙墙螺螺栓栓最最大大容容许许拉拉力力 值值 N N = =1 12 2. .9 92 20 0k kN N，满满足足要要求求！ （二）柱 模板验算 柱模板的计算依据 建筑施工手册 第四版、建筑施工计算手册 江正荣著、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、 混凝土结构设计规 范GB50010-2002、 钢结构设计规范 (GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖 楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑 竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支 撑体系。 柱截面宽度 B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总 计算高度 :H = 3.65m；（取值于 非人防地下车库 ） 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值 为 2.00kN/m2； 1、参数信息 1）基本参数 柱截面宽度 B 方向对拉螺栓数目 :1；柱截面宽度B 方向竖楞数目 : 4； 柱截面高度 H方向对拉螺栓数目 :1；柱截面高度 H方向竖楞数目 :4； 对拉螺栓直径 (mm):M12； 2）柱箍信息 柱箍材料 :钢楞；截面类型 :圆钢管 483.5； 钢楞截面惯性矩 I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩 W(cm3):5.08； 柱箍的间距 (mm):500；柱箍肢数 :2； 3）竖楞信息 竖楞材料 :木楞； 宽度 (mm):50.00；高度 (mm):100.00； 竖楞肢数 :2； 4）面板参数 面板类型 :竹胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量 (N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5）木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2): 9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量 E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2): 205.00； 柱模板设计示意图 计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 按施工手册 ，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计 算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时 系统按 200/(T+15)计算，得 5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取 3.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 57.246 kN/m2、87.600 kN/m2，取较小值 57.246 kN/m2作为 本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 3、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程 中取柱截面宽度 B方向和 H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行 强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的 荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 217 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨， 因此对柱截面宽度 B方向面板按 均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 1）面板抗弯强度验算 对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最 大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距 (N.mm)； l-计算跨度 (竖楞间距 ): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m， 式中， 0.90为按 施工手册 取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956kN/m； 面板的最大弯距： M =0.128.956217217= 1.36105N.mm； 面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力 (N/mm2)； M -面板计算最大弯距 (N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度， h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： = M/W = 1.36105 / 2.43104 = 5.611N/mm2； 面面板板的的最最大大应应力力计计算算值值 = =5 5. .6 61 11 1N N/ /m mm m2 2 小小于于 面面板板的的抗抗弯弯强强度度设设计计值值 = =1 13 3. .0 00 00 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 2）面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力 (N)； l-计算跨度 (竖楞间距 ): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m， 式中， 0.90为按 施工手册 取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m； 面板的最大剪力： = 0.628.956217.0= 3770.013N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力 (N/mm2)； -面板计算最大剪力 (N)： = 3770.013N； b-构件的截面宽度 (mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度 (mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: =33770.013/(245018.0)=0.698N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 面面板板截截面面的的受受剪剪应应力力 = =0 0. .6 69 98 8N N/ /m mm m2 2 小小于于 面面板板截截面面抗抗剪剪强强度度设设计计值值 f fv v = =1 1. .5 50 00 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 3）面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度 (mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q =57.250.4525.76kN/m； l-计算跨度 (竖楞间距 ): l =217.0mm ； E-面板弹性模量（ N/mm2）： E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩 (mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4； 面板最大容许挠度 : = 217.0 / 250 = 0.868 mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67725.76217.04/(1009500.02.19105) = 0.186 mm； 面面板板的的最最大大挠挠度度计计算算值值 = =0 0. .1 18 86 6m mm m 小小于于 面面板板最最大大容容许许挠挠度度设设计计值值 = = 0 0. .8 86 68 8m mm m, ,满满足足要要求求！ 4、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为 3.7m,柱箍间距为 450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按 均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度 100mm，截面惯性矩 I和 截面抵抗矩 W分别为 : W = 50100100/6 = 83.33cm3； I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图 1）抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距 (N.mm)； l-计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.250.180.90=11.314kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m； 竖楞的最大弯距： M =0.15.888450.0450.0= 1.19105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力 (N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距 (N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩 (mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.19105/8.33104 = 1.431N/mm2； 竖竖楞楞的的最最大大应应力力计计算算值值 = =1 1. .4 43 31 1N N/ /m mm m2 2 小小于于 竖竖楞楞的的抗抗弯弯强强度度设设计计值值 = =1 13 3. .0 00 00 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 2）抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力 (N)； l-计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.257.250.180.90=11.314kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m； 竖楞的最大剪力： = 0.68.566450.0 = 1589.660N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力 (N)： = 1589.660N； b-竖楞的截面宽度 (mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度 (mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: =31589.660/(250.0100.0)=0.477N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2； 竖竖楞楞截截面面最最大大受受剪剪应应力力计计算算值值 = =0 0. .4 47 77 7N N/ /m mm m2 2 小小于于竖竖楞楞截截面面抗抗剪剪强强 度度设设计计值值 f fv v = =1 1. .5 50 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求！ 3）挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度 (mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.18 = 10.48 kN/m； l-计算跨度 (柱箍间距 ): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（ N/mm2）： E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩 (mm4)，I=4.17106； 竖楞最大容许挠度 : = 450/250 = 1.8mm； 竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.484504/(1009500.04.17106) = 0.073 mm； 竖竖楞楞的的最最大大挠挠度度计计算算值值 = =0 0. .0 07 73 3m mm m 小小于于 竖竖楞楞最最大大容容许许挠挠度度 = =1 1. .8 80 00 0m mm m ，满满足足要要求求！ 5、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5； 截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4； 柱箍为 2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取 B方向 的； P = (1.2 57.250.90 + 1.4 2.000.90)0.183 0.45/2 = 2.65 kN； B方向柱箍剪力图 (kN) 最大支座力 : N = 6.334 kN； B方向柱箍弯矩图 (kN.m) 最大弯矩 : M = 0.260 kN.m； B方向柱箍变形图 (kN.m) 最大变形 : V = 0.063 mm； 1）柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.26 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: = 48.75 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2； B B边边柱柱箍箍的的最最大大应应力力计计算算值值 = =4 48 8. .7 75 5/ /m mm m2 2 小小于于 柱柱箍箍的的抗抗弯弯强强度度设设 计计值值 f f = =2 20 05 5. .0 00 00 0N N/ /m mm m2 2，满满足足要要求求 ! ! 2）柱箍挠度验算 经过计算得到 : = 0.063 mm； 柱箍最大容许挠度 : = 300 / 250 = 1.2mm； 柱柱箍箍的的最最大大挠挠度度 = =0 0. .0 06 63 3m mm m小小于于柱柱箍箍最最大大容容许许挠挠度度 = =1 1. .2 2m mm m，满满 足足要要求求 ! ! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下 : 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的型号 : M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.334 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN； 对对拉拉螺螺栓栓所所受受的的最最大大拉拉力力 N N= =6 6. .3 33 34 4k kN N 小小于于 对对拉拉螺螺栓栓最最大大容容许许拉拉力力值值 N N = =1 12 2. .9 92 20 0k kN N，对对拉拉螺螺栓栓强强度度验验算算满满足足要要求求! ! 7、H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用