佳苑脚手架方案.doc

施工方案编制单位：中铁十二局集团第七工程有限公司华铁佳苑项目经理部钢管外脚手架施工方案一、材料准备：本架子采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，和墙拉结采用钢管拉结，0.33m脚手板、密目式安全立网, 安全平网。二、架子搭设方案：1、1#、2#住宅整个架子搭设高度为51米，34步架高；采用落地式双排钢管脚手架搭设，架子宽度1.2米，离墙0.4米，立杆间距1.5米，立杆接长采用对接扣连接,立杆垂直偏差应不大于架高的1/200。大横杆间距为1.5米，大横杆上下横杆的接头位置应错开布置，在不同的立杆纵距中与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一，大横杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。2、小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根，在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。3、剪刀撑：整个脚手架剪力撑满铺。剪刀撑应沿架高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10-15m高加设一组长剪刀撑，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或小横杆扣紧外，在其中间增设2-4个扣结点。4、连墙杆：每层都要设置，垂直距离不大于4m(即为两步)，连墙一般应设在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位，其水平距离为4.5米即为3跨采用刚性连接。5、水平拉杆：设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。6、护栏和挡脚板：操作层上设0.9米高钢管护栏，操作层护栏底设150高挡脚板，外部设全封闭安全网。7、铺板层和作业层限制：在脚手架全高范围内铺板层设4层，操作层不多于2层。三、架子拆除方案：1、按照先搭后拆，后搭先拆的原理，拆除顺序如下：拆安全网先转移竹架板（放入下步架）小横杆大横杆该步连墙杆立杆转入下步架（循环）直到底层。2、拆除上步脚手架应检查下一步脚手架小横杆、大横杆是否稳固，脚手板是否铺牢。必要时应做加固处理，应保证作业人员的安全施工。3、拆除每一层后，楼层内临边处应搭好防护栏杆，并做好标志。4、材料堆放：每拆除一幅安全网应折叠起来，置入楼层内，扣件、小横杆可直接放入楼层内，大横杆及立杆等长钢管随时放入该楼层内，随时吊下。严禁超载。四、安全保障措施：1、搭设要点：架子搭设和拆除必须符合建筑工人安全技术操作规程的有关规定，并按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；注意杆件的搭设顺序，拧紧扣件（拧紧程度要适当）；有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用；搭设工人必须佩挂安全带；随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大，一层一层地搭设并与结构拉结好；没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外；在第五层、第九层设置斜撑进行卸荷,斜撑杆间距同立杆，斜撑杆上端用旋转扣件与立杆相联，并在第八层设14的钢丝绳拉结脚手架。架体最底层脚手板应满铺，并用安全密网封闭，防止坠物伤人；操作层下架板应满铺防护，其它层次每隔六步架可用架板满铺或安全兜底网封闭，立面应用安全密目网全封闭。2、拆除要点：所有的扣件必须全部拆除干净，不许扣在钢管上，窗台顶板上不许搁置扣件、架料以免疏漏。严禁向下抛掷扣件、架料、竹架板等任何物体。地面设置隔离区、警戒及警示牌并派专人看护，以防止施工人员误入。在某一步位拆除架子要三人以上才能进行拆除工作。夜晚及大风大雨天气，不宜作业。所有土建、水电安装、内外墙装饰及配套工程必须跟班作业，不得二次搭架。所有操作人员须持证上岗，禁止酗酒，带病作业；并必须是熟悉本工种技术操作规程人员。服从施工管理人员安排，不得随意乱拆，材料乱放。拆除架子某个部位时，必须及先报告质安员以便疏散下部人员，架体拆除时，下部不得有人施工。附：落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为43.2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.60米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.20米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值： P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值： P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值： Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值： q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩。 计算公式如下: M=2.3561.2002/8=0.424kN.m =0.424106/5080.0=83.483N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.7131200.04/(3842.06105121900.0)=1.842mm 小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2001.500/3=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/3=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.046+1.20.210+1.41.800)/2=1.414kN大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.4141.500=0.574kN.m =0.574106/5080.0=113.083N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.046+0.210+1.800=2.056kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8832056.0801500.003/(1002.060105121900.000)=5.20mm 最大挠度和 V=V1+V2=5.256mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2001.500/2=0.315kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/2=2.700kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.315+1.42.700=4.213kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12543.200=5.391kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.200+0.400)/2=1.680kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50043.200=0.324kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.815kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.200/2=5.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.560 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3501.5601.200 = 0.459kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16.94kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.22； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.86m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 158.98 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.80kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.22； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.86m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.55 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.210kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 189.59 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 14.246kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的