银都雅苑工程塔吊专项施工方案.doc

银都雅苑工程塔吊工程安全专项施工方案编制: 审核： 审批： 武汉中拓建设工程发展有限公司编制时间： 2012 年 11 月 20 日目录第一节、工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -二、施工平面布置- 2 -三、施工要求- 2 -四、技术保证条件- 2 -第二节、编制依据- 4 -第三节、施工计划- 5 -一、施工进度计划- 5 -二、材料与设备计划- 5 -第四节、施工工艺技术- 6 -一、技术参数- 6 -二、工艺流程- 7 -三、施工方法- 7 -四、检查验收- 7 -第五节、施工安全保证措施- 10 -一、组织保障- 10 -二、技术措施- 10 -三、监测监控- 12 -四、应急预案- 12 -第六节、劳动力计划- 14 -一、专职安全生产管理人员- 14 -二、所需劳动力安排- 14 -第七节、计算书及相关图纸- 15 -【计算书】- 15 -第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称银都雅苑工程地点江夏区文化路33号武汉农村商业银行后院周边环境东 南 北临居民区，西临马路建筑面积（m2）14153.75建筑高度（m）52.65基础形式桩基主体结构剪力墙抗震等级四级抗震设防烈度6度地上层数18地下层数1标准层层高（m）2.9各责任主体名称建设单位武汉宏泰房地产开发有限公司设计单位北京威斯顿建筑设计有限公司施工单位武汉中拓建设工程发展有限公司监理单位武汉永泰建设工程监理有限公司项目经理王胜波总监理工程师王冰技术负责人骆家安专业监理工程师徐文俊二、施工平面布置三、施工要求1、确保塔吊在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、塔吊在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、塔吊施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、塔吊的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010 塔式起重机设计规范GB/T13752-1992 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑结构荷载规范GB50009-2001（06版本） 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑桩基技术规范JGJ97-2008 银都雅苑施工组织设计及其建筑、结构施工图纸 QTZ63塔式起重机使用说明书，xxx机械有限公司第三节、施工计划一、施工进度计划二、材料与设备计划1、钢材、水泥、砂、石子、外加剂等原材料进场时，按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204和钢结构工程施工质量验收规范GB50205的规定作材料性能检验。2、焊接材料的品种、规格、性能等符合国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配符合设计要求及现行行业标准建筑钢结构焊接技术规程JGJ81的规定。 第四节、施工工艺技术一、技术参数【矩形板式桩基础】承台长l(m)4.8承台宽b(m)4.8承台高h(m)1.25承台混凝土强度等级C25承台混凝土自重c(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50承台底部长向配筋HRB33520120承台底部短向配筋HRB33520120承台顶部长向配筋HRB33518180承台顶部短向配筋HRB33518180【塔机附着验算】塔机型号QTZ80（浙江建机）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m)122塔身宽度B(m)1.6起重臂长度l1(m)57平衡臂长度l2(m)12.9起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)1.06附着杆数四杆附着附墙杆类型类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)21910附着次数N4附着点1到塔机的横向距离a1(m)2.6点1到塔机的竖向距离b1(m)2.6附着点2到塔机的横向距离a2(m)2.6点2到塔机的竖向距离b2(m)4.4附着点3到塔机的横向距离a3(m)2.6点3到塔机的竖向距离b3(m)2.6附着点4到塔机的横向距离a4(m)2.6点4到塔机的竖向距离b4(m)4.4第1次附着点高度(m)31第2次附着点高度(m)55第3次附着点高度(m)79第4次附着点高度(m)100悬臂端点高度(m)121.5二、工艺流程塔机附着 放样附着支座设置附墙杆制作附墙杆安装。三、施工方法塔机附着1、安装顺序与安装步骤应按本工程安装施工方案要求进行。2、凡参与附墙架安装的操作人员必须持有上岗证，有较熟练的安装经验。特别是塔吊司机，应熟悉吊车的性能、使用范围、操作步骤、安装程序，使用后应妥善保管保养。3、钢丝绳在使用中应经常检查：磨损及断丝情况、锈蚀与润滑情况。钢丝绳不得扭劲及结扣，绳股不应凸出。使用钢丝绳安全系数不得小于5.5。绳卡应紧固可靠。钢丝绳在滑轮与卷筒位置应正确，在卷筒上应固定牢靠。钢丝绳严禁与架空电线接触，应避免与尖凌的物体摩擦。4、吊钩在使用前应检查：表面有无裂纹和刻痕。吊钩环自然磨损不得超过原断面直径的10%。钩劲是否有变形。是否存在各种变形和钢材疲劳裂纹。凡属起重范围之内的信号指挥和挂钩工人应经过严格挑选和培训，使他们熟知本工种的安全操作规程。5、吊臂下不准人员出入。6、塔吊司机与指挥必须熟悉吊装信号，使用对讲机交换有关信息。7、焊工必须有合格证。安排焊工所担任的焊接工作应与焊工的技术水平相适应，并有一年以上经验。四、检查验收3、桩基检查验收(1)、灌注桩施工过程中进行下列检验：1)、灌注混凝土前，按现行行业标准建筑桩基技术规范JGJ94的规定，对已成孔的中心位置、孔深、孔径、垂直度、孔底沉渣厚度进行检验；2)、对钢筋笼安放的实际位置等进行检查，并填写相应的质量检测、检查记录。(2)、混凝土灌注桩的强度等级按现行行业标准建筑桩基技术规范JGJ94的规定进行检验。(3)、成桩桩位偏差的检查按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202和行业标准建筑桩基技术规范JGJ94的规定执行。(4)、桩基宜随同主体结构基础的工程桩进行承载力和桩身质量检验。(5)、桩基与承台的连接构造以及主筋的锚固长度符合塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187和现行行业标准建筑桩基技术规范JGJ94的规定。塔机附着1、检查、验收1）附墙架安装后首先重点检查现场连接部位的质量。2）附墙架安装质量主要检查竖向面的不垂直度，及附墙架受压弦杆竖向面的侧向弯曲必须保证不超过允许偏差，这是保证设计受力状态及结构安全的关键。3）附墙架支座的标高、轴线位移、挠度经测量做出记录。2、附墙架安装质量标准1）附墙架安装工程的质量检验评定，应在焊接质量检验评定符合标准规定后进行。2）附墙架必须符合设计要求和施工规范规定。允许偏差项目（表33-4）附墙架安装允许偏差 表33-4项次项目允许偏差（mm）检验方法1附墙架弦杆在相邻节点间平直度e/1000且不大于5用拉线和钢尺检查2连杆间距6用钢尺检查3垂直度h/250且不大于15用经纬仪或吊线和钢尺检查4侧向弯曲L/1000且不大于10用拉线和钢尺检查注：h为附墙架高度；L为附墙架长度；e为弦杆在相邻节点间距离。3、焊接质量标准1）主控项目焊条的牌号、性能，接头中使用的钢筋、钢板、型钢均应符合设计要求。检查出厂证明及焊条烘培记录。焊工必须经考试合格。检查焊工合格证及考核日期。2）一般项目焊缝外观应全部检查，普通碳素结构钢应在焊缝冷却到工作地点温度以后进行。焊缝表面焊波应均匀，不得有裂纹、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区还不得有飞溅物。焊缝外观标准（表33-2）手工电弧焊焊缝质量标准 表33-2项次项目质量标准二级1气孔不允许2咬边不要求修磨的焊缝深度不超过0.5mm，累计总长度不得超过焊缝长度的10%要求修磨的焊缝不允许3）允许偏差项目（表33-3）。结构钢材焊缝尺寸允许偏差 表33-3项次项目二级检验方法1对接焊缝焊缝余高（mm）b20b200.52.5用焊缝量规检查0.53.5焊缝错边60+1.50+3焊角宽（mm）k6k60+1.50+33T型接头要求焊透的K型焊缝（mm）k=/20+1.5注：b为焊缝宽度，k为焊角尺寸，为母材厚度。第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施塔机附着1、安装前准备1）复验附墙杆支座及支撑系统的预埋件，其轴线、标高、水平度、预埋螺栓位置及伸出长度，超过允许偏差时，应做好技术处理。2）检查汽车吊工作性能是否正常2、安装顺序先单独安装每根附墙杆，再安装水平方向连接杆件。3、安装方法由吊车起吊将附墙杆扶直后，将附墙杆吊至附墙位置，杆件对位后应立即临时固定，将杆件与建筑物主体上预埋件点焊，此时进行适当调整，认为正确无误后，进行正式焊接，焊缝经过检查可靠后方可松开钢丝绳，摘钩离去。按上述方法安装每根附墙杆，最后起吊两根附墙杆之间连接杆件，与附墙杆相应节点板进行焊接。4、检查、验收5、除锈、油漆1）连接处焊缝无焊渣和油污。除锈合格后方可进行油漆。2）涂料及漆膜厚度应符合设计要求或施工规范规定。6、焊接1）焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方能施焊。焊前应对所焊杆件进行清理，除去油污、锈蚀、浮水及氧化铁等，在沿焊缝两侧不少于20mm范围之内露出金属光泽。2）焊接工艺：焊接采用平焊。根据角钢的厚度和以往施工经验，焊接电流暂定为160200A，现场焊工进行试焊后可自行调整焊接电流。焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致，从面罩内看熔池中铁水与熔渣保持等距离（24mm）为宜。焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜，碱性焊条以23mm为宜。焊条角度：根据两焊件的厚度确定焊条的角度。焊条角度常用45。7、焊缝注意事项1）焊接变形：由于屋架贴角焊缝焊量较大，收缩与角变形也较大，因此正确选择焊接顺序可减少其变形。先焊焊接变形较大的焊缝，因本工程采用手工焊接，焊缝较长时采用反向逆焊和对称施焊，同时在放样与下料时，放足电焊收缩余量。2）严禁在焊缝外母材上打火引弧。3）各种构件校正好之后方可施焊，并不准随意移动垫铁和支撑，以防影响构件的垂直偏差。隐蔽部位的焊接头必须办理完隐蔽验收手续后，方可插入下道工序。4）低温焊接后不准立即清渣，应等焊缝降温后方可清渣。5）焊接常见几个质量通病防治办法：尺寸偏差大（焊缝长度、宽度、厚度不足，中心线偏移、弯折等）：应严格控制焊接部位的相对位置，合格后方准焊接，焊接中精心操作，不得马虎。裂纹：为防止裂纹产生，应选择合理的焊接工艺参数和次序，应该一头焊完再焊另一头，如发现有裂纹应铲除重新焊接。咬边：应选用合适的电流，避免电流过大，电弧拉得过长，控制好焊条的角度和运弧的方法。气孔：焊条按规定温度和时间进行烘培，焊接区域必须清理干净，焊接过程中，可适当加大焊接电流，降低焊接速度，使熔池中的气体完全逸出。夹渣：多层施焊应层层将焊渣清除干净，操作中应注意熔渣的流动方向，特别是采用碱性焊条时，必须使熔渣留在熔池后面。三、监测监控塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：王胜波 安全员：葛祥文 技术负责人：骆家安 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 王胜波（项目经理）组长，负责协调指挥工作；陈方高（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；葛祥文（安全员）组员，负责现场安全检查工作；二、所需劳动力安排高支模开始时间2009.7.20高支模工期（天）25作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）480高支模建筑面积（m2）480木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书及相关图纸【计算书】矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ6021塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地浙江 杭州市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.69风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.691.951.320.451.88 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.880.351.64345.27倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.545.2743616.44 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.445.2763.38倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.545.2743934.4 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)4.8承台宽b(m)4.8承台长向桩心距al(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C25承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.84.8(1.2525+019)=720kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2720=864kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+720)/4=295.35kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+720)/4+(675.88+19.021.25)/5.09=432.78kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+720)/4-(675.88+19.021.25)/5.09=157.92kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+864)/4+(1008.86+26.631.25)/5.09=562.12kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+864)/4-(1008.86+26.631.25)/5.09=152.72kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)22桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.6=1.88m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.88(11.55+7.424+3.118)+2000.28=604.88kN Qk=295.35kNRa=604.88kN Qkmax=432.78kN1.2Ra=1.2604.88=725.86kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=157.92kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.14142/4=1847mm2 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=562.12kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=157.92kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 20120承台底部短向配筋HRB335 20120承台顶部长向配筋HRB335 18180承台顶部短向配筋HRB335 18180 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(562.12+(152.72)5.09/2=1819.69kNm X方向：Mx=Mab/L=1819.693.6/5.09=1286.71kNm Y方向：My=Mal/L=1819.693.6/5.09=1286.71kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/5.09=339.58kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1190)1/4=0.91 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m 剪跨比：b=a1b/h0=700/1190=0.59，取b=0.59； l= a1l/h0=700/1190=0.59，取l=0.59； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.59+1)=1.1 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.59+1)=1.1 hsbftbh0=0.911.11.271034.81.19=7237.71kN hslftlh0=0.911.11.271034.81.19=7237.71kN V=339.58kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7237.71kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.19=3.98m ab=3.6mB+2h0=3.98m，al=3.6mB+2h0=3.98m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1286.71106/(1.0511.9480011902)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S1=1-1/2=1-0.015/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=1286.71106/(0.9921190300)=3632mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3632,0.00248001190)=11424mm2 承台底长向实际配筋：AS1=12881mm2A1=11424mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1286.71106/(1.0511.9480011902)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1286.71106/(0.9921190300)=3632mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00248001190)=11424mm2 承台底短向实际配筋：AS2=12881mm2A2=11424mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=7041mm20.5AS1=0.512881=6441mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=7041mm20.5AS2=0.512881=6441mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图塔机附着验算计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、钢结构设计规范GB50017-2003 一、塔机附着杆参数塔机型号QTZ80（浙江建机）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m)122塔身宽度B(m)1.6起重臂长度l1(m)57平衡臂长度l2(m)12.9起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)1.06工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值Tk1(kNm)454.63工作状态倾覆力矩标准值Mk(kNm)270非工作状态倾覆力矩标准值Mk(kN*m)355.37 附着杆数四杆附着附墙杆类型类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)21910塔身锚固环边长C(m)1.8 二、风荷载及附着参数附着次数N4附着点1到塔机的横向距离a1(m)2.6点1到塔机的竖向距离b1(m)2.6附着点2到塔机的横向距离a2(m)2.6点2到塔机的竖向距离b2(m)4.4附着点3到塔机的横向距离a3(m)2.6点3到塔机的竖向距离b3(m)2.6附着点4到塔机的横向距离a4(m)2.6点4到塔机的竖向距离b4(m)4.4工作状态基本风压0(kN/m2)0.2非工作状态基本风压0(kN/m2)0.35塔身前后片桁架的平均充实率00.35 第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数z工作状态风荷载体型系数s非工作状态风荷载体型系数s工作状态风振系数z非工作状态风振系数z工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk非工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk第1次附着31311.421.951.951.181.230.3510.641第2次附着55241.721.951.951.381.470.4980.928第3次附着79241.951.951.951.61.750.6541.252第4次附着100212.091.951.951.751.950.7671.495悬臂端121.521.52.211.951.951.922.160.891.751 附图如下:塔机附着立面图 三、工作状态下附墙杆内力计算 1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qk qk=0.8zzs00h=0.82.211.921.950.20.351.06=0.491kN/m 2、扭矩组合标准值Tk 由风荷载产生的扭矩标准值Tk2 Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/20.491572-1/20.49112.92=756.776kNm 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9） Tk=0.9(Tk1+ Tk2)=0.9(454.63+756.776)=1090.265kNm 3、附着支座反力计算 计算简图 剪力图 得：RE=51.616kN 在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座5处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。 4、附墙杆内力计算 支座5处锚固环的截面扭矩Tk（考虑塔机产生的扭矩由支座5处的附墙杆承担）,水平内力Nw=20.5RE=72.996kN。 计算简图：塔机附着平面图 1=arctan(b1/a1)=45 2=arctan(b2/a2)=59.421 3=arctan(b3/a3)=45 4=arctan(b4/a4)=59.421 1=arctan(b1-c/2)/(a1+c/2)=25.907 2=arctan(b2+c/2)/(a2+c/2)=56.56 3=arctan(b3+c/2)/(a3+c/2)=45 4=arctan(b4-c/2)/(a4+c/2)=45 四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。 11 X1+1p=0 X1=1时，各杆件轴力计算： T11sin(1-1)(b1-c/2)/sin1+T21sin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T31sin(3-3)(b3+c/2)/sin3-1sin(4-4)(b4-c/2)/sin4=0 T11cos1c-T31sin3c-1cos4c-1sin4c=0 T21cos2c+T31sin3c-T31cos3c+1sin4c=0 当Nw、Tk同时存在时，由0360循环，各杆件轴力计算： T1psin(1-1)(b1-c/2)/sin1+T2psin(2-2)(b2+c/2)/sin2-T3psin(3-3)(b3+c/2)/sin3+Tk=0 T1pcos1c-T3psin3c+Nwsinc/2-Nwcosc/2+Tk=0 T2pcos2c+T3psin3c-T3pcos3c-Nwsinc/2-Nwcosc/2-Tk=0 11=(T12L/(EA)=T112(a1/cos1)/(EA)+T212(a2/cos2)/(EA)+T312(a3/cos3)/(EA)+12(a4/cos4)/(EA) 1p=(T1TpL/(EA)=T11T1p(a1/co