化工原理客观题集

第九章 传质系统一、相内传质9-1-1-t在恒定温度压力下，均相混合物中的分子扩散服从_定律，其表达式为_，式中“”的物理意义是_。当温度升高时，则气相中物质扩散系数_，压力升高时，则气相中物质扩散系数_，若液体粘度增加，则物质扩散系数_。9-1-2-t氨水中含NH326（wt%），氨水密度910kg/m3则氨的摩尔浓度为_kmol/m3。9-1-3-t稳定扩散的意思是_。9-1-4-t通进停滞的B组份层，A组份的传质通量NA与扩散通量JA、摩尔分率XA的关系是_。B组份的总体流动通量NXB与扩散通量JB的关系是_。二、相际传质9-2-1-t由可溶气体A与惰性气体B组成的混合气同A与溶剂S组成的液相进行接触时，则_或_时发生吸收。9-2-2-t对流扩散包括_和_。9-2-3-t在气体吸收操作中，若1ky mkx ，则吸收过程属_控制过程。9-2-4-t吸收时，气液相间传质速率方程NA=KY(_)，式中的KY的单位是_。9-2-5-t用浓NaOH溶液吸收CO2是_控制，用水吸收CO2是_控制，用水吸收氨是_控制。9-2-6-t在某吸收系统中，已知，平衡关系为，则KY_，此气体是_气体，此吸收属于_控制，强化此过程应该_阻力。9-2-7-t 解吸时，液相传质推动力为_，气相传质推动力为_，相际传质推动力为_，或_。9-2-7-x对气体吸收系统，在平衡时若气体在溶液上方的分压_则属于_溶气体，若平衡时气体在溶液上方的分压_则是_溶气体，只要组分在气相分压_于液相中的_分压，吸收就能继续进行，直到达到新的_为止。A、大 B、小C、难 D、易E、平衡9-2-9-x两组分的扩散通量总是大小相等，方向相反的说法_。A、对 B、不对C、由具体条件而定9-2-10-x当yx平衡线为直线，且气体浓度都很低时，_的说法是错误的。A、ky沿塔高的变化可以忽略不计B、Yy随浓度的变化可以忽略不计C、kX随塔高的变化可以忽略不计D、Ky随溶解度的变化可以忽略不计9-2-11-x吸收的推动力（p-p*）是指气相的分压与平衡时溶液上空吸收质的平衡分压之差，在吸收过程中，他们是_。A、不变的 B、变化的C、不一定9-2-12-x由于亚铜氨络离子才使吸收CO气体的有用组份，因此铜的比例越高越好，这种考虑是_。A、正确的 B、不正确的 C、要看具体情况而定第十章气体吸收一相平衡10-1-1-t 气液两相达到传质平衡时，易溶气体的平衡分压_，亨利系数E_; 难溶气体的平衡分压_，亨利系数E_。10-1-2-t 流体的流动对传质阻力的影响是：在kYaG0.7时，对易溶气体（m较小），传质阻力通常集中在_，气体流量的大小及湍动情况对传质阻力的影响是_；对难溶气体（m较大）传质阻力通常集中在_，液体流量的大小及湍动情况可改变气侧阻力，而对总阻力的影响_，液体流量的大小及湍动情况对传质总阻力的影响是_。10-1-3-t 已知气膜吸收系数kg=9.87*10-7kmol/m2,h.N/m2,液膜吸收系数kL=0.25k mol/m2,h.N/m3,亨利常数H=666.7N.m/k mol,则气相吸收总系数KG=_ k mol/m2.h.N/m2,该气体属_气体。10-1-4-t 已知某服从亨利定律的低浓度气体吸收过程，其气膜吸收分系数kg=0.1kmol/m2.h.atm,液膜吸收分系数kL=0.25kmol/m2.h.kmol/m3,溶解度系数H=0.2kmol/m3.mmHg,则气相吸收系数KG=_kmol/m2.h.atm,该气体属_气体。10-1-5-x 亨利定律各种表达式中的几个系数H、E、m均是_。A 无因次常数B 有因次常数C 不一定D 分别有不同因次10-1-6-x 解吸操作能够进行的条件是实际状态浓度_平衡浓度。A 大于B 小于C 等于10-1-7-x 在_情况下，出现液相扩散控制。Ayx平衡线极平（斜率极小）B溶解度系数H极高C平衡线为y=mx，常数m极小D系统服从亨利定律，亨利系数E极高10-1-8-x 用吸收操作线与平衡线的位置关系，可说明过程进行的方向，若操作线在平衡线下方，则说明该过程是_A溶解B平衡C解吸D要具体分析10-1-9-x 当气液平衡关系可写成y=mx而m为已知常数时，则_A浓度对Ky没有显著影响B浓度对Ky有显著影响C浓度对Ky的影响程度与ky/kx无关D浓度对Ky的影响程度与浓度范围有关10-1-10-x 已知SO2水溶液在温度t1、t2、t3下的亨利系数分别为E1=3.5102 Pa，E2=1.1103Pa，E3=6.25102Pa，则_。A. t1 t2 C. t1 t2 D. t3 t1二. 填料吸收塔10-2-1-t 在填料吸收塔中，其_是分散相，而_是连续相，为使塔内有较充分的气液传质表面，在塔顶常有_装置。10-2-2-t 一逆流吸收操作塔，气体、液体分别以稳定的进塔浓度Y1、X2由塔底、塔顶进入，出塔浓度分别为Y2、X1，操作条件下，平衡关系符合Y=mX，则此装置发生吸收的条件是_或_；_或_；其传质推动力，塔底_或_，塔顶_或_ ；吸收的最大极限，塔底_或_，塔顶_或_。10-2-3-t 用清水逆流吸收A、B气体混合物中的A组分，若Y1下降，L、V、P、T等不变，则回收率的变化将_，若L增加，其余操作条件不变，出塔液体浓度变化为_。10-2-4-t 一稳定逆流操作的填料吸收塔，气液平衡关系和操作线如图所示，则塔顶、塔底的气、液组成为_，以液相浓度表示的塔顶总推动力为_，以气相浓度表示的塔底总推动力为_，最小液气比时的全塔吸收理论操作线_塔底可以获得的理论最大液相浓度为_。10-2-5-t 吸收过程的极限是_推动力是_。10-2-6-t 写出低浓度气体吸收时，全塔的平均推动力表达式_，当平衡线为直线时，上式的具体形式是_。10-2-7-t 在吸收操作中，当L/Vm时，气体的极限浓度决定于吸收剂初始_，与吸收剂的用量_。10-2-8-t 在同样条件下，完成相同分离任务，逆流操作所需要的（L/V）min大大地_并流时所需要的（L/V）min，因此，从平衡观点，逆流会_并流。10-2-9-t 在同样条件下，逆流操作可得到更好的分离效果，是因为逆流平均推动力_并流，因此，从速率观点，逆流_并流。10-2-10-t 在操作温度和压力一定的条件下，当吸收气体流量，气体进、出口组成和液相进口组成不变时，若减少吸收剂用量，则操作线将_平衡线，气液相间传质推动力将_，设备费将_。10-2-11-t 在吸收操作中，当总压P、T、Y1 、Y2、X2、LS一定时，若混合气量增加，则Ym _。10-2-12-t 双膜理论的基本要点是_ ，_ _ ，_。10-2-13-t 双膜理论的适用范围是_ 。10-2-14-t 影响吸收的因素主要是_、 _ _三大方面。 10-2-15-t 气体吸收中，L/V值增大，则表示推动力_，因而塔高就要_。 10-2-16-t 分离某气体混合物，用纯溶剂逆流吸收，相平衡关系符合Y=mX，则最小液气比与溶质回收率的关系为_，现已知HoG，且实际液气比为=1时的（L/V）min 的1.2倍，则填料高的计算式应为_ 。它说明：用纯溶剂吸收混合气体中的可溶组分时，最小液气比及一定液气比下所需塔高只取决于_，而与_无关。 10-2-17-t 在逆流操作的填料吸收塔中，溶解度很大的气体属于_控制，溶解度很小的气体属于_控制，吸收因子A 是_和_的比值，当AX1*BX1maxX1*或X1maxZ无循环，此说法A 正确B 不正确C 不一定第十一章蒸馏一概述11-1-1-t 蒸馏操作是利用液体混合物在一定压力下各组份的特性以达到分离的目的.11-1-2-t 蒸馏操作按操作方式，可分为和.11-1-3-t 蒸馏操作按蒸馏方法，可分为、及11-1-4-t 蒸馏操作按操作压力，可分为、及二双组份溶液的汽液平衡11-2-1-t 对双组份汽液平衡物系的自由度数有。11-2-2-t 已知双组份汽液平衡物系p0A、p0B组份A、B在溶液温度下的饱和蒸汽压，N /m2；xA、yB溶液中，组份A，B的组成，摩尔分率；P蒸汽总压，N /m2。则泡点方程xA露点方程yA11-2-3-x 已知双组份汽、液混和物系，在一定的温度和压力下，则平衡关系为。A x和y是固定的B 固定x时，y才能确定C 此时x与y的关系为一条yx平衡线D 此时x与y的关系为两条平衡线，即tx平衡线，ty平衡线（注：x、y分别为液相和汽相中易挥发组份的组成，以下各题未加A、B脚号时，x、y均对易挥发组份而言。）11-2-4-x 在双组份连续精馏的汽液平衡关系中，若混和液为理想溶液，且已知总压力为P，汽相组成为y。p0Af(t)、p0Bf(t), 则。A x为定值，不固定B x为不固定，t为固定C x、t为定值D x、t无法确定11-2-5-x 在双组份连续精馏计算中所用的yx曲线，甲认为是一定压力下的汽液平衡曲线，乙认为是一定压力和温度下的汽液平衡曲线，你认为。A 甲对乙不对B 乙对甲不对C 两个都不对D 两个都对11-2-6-x 液相不是理想溶液，汽相为理想气体，对于两组份汽液物系，以吓式子中错误的是A p0A/p0BB uA/uBC D式中相对挥发度11-2-7-x 液体混合物中两组份相对挥发度越接近于1，表示用精馏方法分离该溶液时，_分离。A越容易 B.越难于 C.越完全 D.越不能11-2-8-t 在总压一定时，理想溶液的相对挥发度随液体泡点的升高而_，但变化_。11-2-9-t 液体混合物的组成一定时，混合物的泡点随总压的升高而_。11-2-10-t 组成一定的液体混合物，总压越高，各组分的饱和蒸汽压越_，各组分间的相对挥发度越_。11-2-11-t 在精馏塔操作中，若有不凝气体进入塔内，在操作压力不变的情况下，将使汽相中各组分的蒸汽分压_，平衡温度_，对汽液相平衡关系影响_。11-2-12-x 当分离沸点较高，且又是热敏性混合物时，操作压力应采用_。A.常压 B.加压 C.减压 D.先常压后加压11-2-13-x 当分离常压下为气态的混合物时，操作压力应采用_。A.常压 B.加压 C.减压 D.先常压后加压三简单蒸馏11-3-1-t 简单蒸馏主要适用于_。11-3-2-t 当馏出液的量相同时，简单蒸馏得到馏出液中易挥发组份的浓度比平衡蒸馏得到馏出液中易挥发组份的浓度_。11-3-3-t 在平衡蒸馏操作中，当气化率相同时，操作压力越低，液体混合物的分离效果越_。11-3-4-t 对于双组份理想溶液，若原料组成xF，原料量F，操作压力P和最终温度tW均相同时，采用简单蒸馏操作得到的馏出液浓度xD简，馏出液量D简，釜残液浓度xW简，而采用平衡馏操作得到的馏出液浓度xD平，馏出液量D平，釜残液浓度xW平，比较两种操作结果：（1）xD简_xD平； （2）D简_D平； （3）xW简_xW平；（注：用符号表示） 四. 双组份精馏塔理论板数的确定11-4-1-t 在精馏塔内,满足恒摩尔汽化，恒摩尔溢流的条件为（1）_，（2）_，（3）_。11-4-2-t 在精馏塔内，满足理论板塔板的条件是_。11-4-3-t 在精馏塔内，精馏段第n板上汽相露点温度为tvn，液相泡点温度为tLn，提馏段第m板上汽相露点温度为tvm，液相泡点温度为tLm，此四个温度的相对大小为_。11-4-4-t 蒸馏塔的塔顶温度低于塔底温度，其原因是（1）_（2）_。11-4-5-x 在做全塔总物料衡算和易挥发组份物料衡算时，以下说法中错误的是：A.可以用质量单位 B.可以用摩尔单位C.只能用比摩尔单位 D.可以用质量单位，也可以用摩尔单位11-4-6-t 提馏段和提馏段的操作线方程式中各物理量只能用_。11-4-7-t 进料板上升蒸汽的浓度y，应属于_段操作线讨论的范围；进料板下流液体的浓度x，应该属于_段操作线讨论的范围。11-4-8-t 进料热状态参数q的定义式为_，q值的计算式为_，q线方程式为_，此方程为_线与_线交点的轨迹方程。11-4-9-t 两组份理想溶液精馏中，当q等于0.7时，表示进料状态为_，进料中饱和蒸汽量占_。11-4-10-t 若用连续精馏塔分离双组份溶液，全塔的总物料衡算式写为：FZF=DxD+WxW式中ZF进料中易挥发组份的总摩尔分率。若以xF表示进料中液相部分中易挥发组份的摩尔分率，yF表示进料中汽相部分易挥发组份的摩尔分率，q表示进料中液相所占分率。则冷料进料和泡点进料时，ZF _。饱和蒸汽和过饱和蒸汽进料时，ZF_。汽液混合进料时，ZF_。11-4-11-t 在设计计算理论板时，进料理论板的特点是：_。11-4-12-t 已知连续精馏塔的进料浓度xF，进料热状态参数q，馏出液的浓度xD，回流比R，则精馏段操作线与提馏段操作线的交点坐标为yd_，xd_。11-4-13-t 在连续精馏塔的计算中，已知q0.6，R2，F100kmd/h（以下各量单位相同），D20，则L_，L _，V_，V _，W_。11-4-14-x 对于吸收操作，若称气相为受处理相，液相为处理相，则在精馏操作中可类似地认为_。A 对全塔：液相为受处理相，汽相为处理相。B 对全塔：汽相为受处理相，液相为处理相。C 对精馏段：汽相为受处理相，液相为处理相。D 对提馏段：汽相为受处理相，液相为处理相。11-4-15-x 精馏塔发生以下变化无助于分离效果的提高是_。A 在V一定的情况下减少馏出液产量B 在进料xF一定的情况下将料液冷却C 增加提馏段上升的汽量VD 增加提馏段回流的液量L11-4-16-x进料热状态参数q值减小，将使_。A 精馏段操作线斜率增大B 精馏段操作线斜率减小C 提馏段操作线斜率增大D 提馏段操作线斜率减小11-4-17-x当F、xF、xD、xW一定情况下，进料热状态参数q值发生变化，将使_。 A D变，W不变 B D不变，W变 C D和W同时发生变化 D D和W都不发生变化11-4-18-x当F、xF、D和W一定，并保持实际操作气速不变时，q值减小，设计计算确定的塔径为_。 A 精馏段塔径不变，提馏段塔径减小 B 精馏段塔径增大，提馏段塔径不变 C 精馏段塔径减小，提馏段塔径增大 D 精馏段塔径减小，提馏段塔径减小11-4-19-x提馏段操作线的斜率为_。 A 大于1B 小于1 C 等于1D 等于011-4-20-x下面表示的提馏段操作线方程式中，错误的公式是_。 A B C D 11-4-21-t理论塔板数的确定，通常采用_法或_法。两种方法均以物系的_和_为依据。11-4-22-t当塔顶蒸汽全部冷凝，冷凝液一部分作产品，另一部分作回流时，则塔顶蒸汽组成y1与_相同。11-4-23-t当塔釜用间按蒸汽加热时，蒸馏釜将起_作用。11-4-24-t用逐板计算法确定理论塔板数时，利用汽液平衡关系式可以求得_，利用操作线方程可以求得_。11-4-25-t说明下图中各点或各线段的浓度关系。a点表示_b点表示_c点表示_ab线段表示_bc线段表示_。11-4-26-t设计连续精馏塔时，当保持馏出液组成xD和易挥发组分的收率一定，改变下列参数之一（其它参数不变），则所需理论塔板数NT（1）增加进料量F（塔能正常操作）_；（2）加大回流比R_；（3）提高操作压力P_；（4）提高进料温度tF_。11-4-27-t设计连续精馏塔时，若保持xF、xD、R，进料热状态和确定的操作气速一定，则增大进料量将使塔径_，所需的理论塔板数_。11-4-28-t当xF、xD、xW、R和其它条件保持不变，将沸点进料改为冷料进料，将使所需理论塔板数_，其原因在于_。11-4-29-t设计连续精馏塔时，当其它条件保持不变，只降低回流液的温度，将使理论塔板数_，使塔釜加热蒸汽消耗量_。11-4-30-x 设计精馏塔时，若F, xF, xD, xW, V 保持不变，将进料热状态参数q=1变为q=1.2，则所需理论塔板数_。A.增加 B.减少C.不变 D.依据不够，不能确定11-4-31-x 设计连续精馏塔时，当塔釜用间歇蒸汽加热，塔顶用全凝器满足泡点回流，为完成分离任务塔内所需理论塔板数为NT，若塔釜仍用间接蒸汽加热，而塔顶用分凝器冷凝的泡点液体作回流，未冷凝的蒸汽在全凝器中冷凝作为塔顶产品，xF, xD, xW, q和R均与前方案相同，此时塔内所需理论塔板数为NT，则_。 A.NT NT C.NT =NT D. NT F B.LL C.塔顶的温度低于塔底的温度 D.塔顶的压力高于塔底的压力五.回流比的影响和确定11-5-1-t 精馏过程的回流比是指_；最小回流比是指_；全回流比是指_。11-5-2-t 连续精馏塔设计中，回流比越_，所需理论塔板数越少，操作能耗越_，随着回流比增大，操作费和设备费之和呈_变化过程。11-5-3-t 设计连续精馏塔时，一般取回流比为最小回流比的_。11-5-4-t 对于一般的二组份理想溶液的精馏，最小回流比的精馏段操作线与进料热状态参数q线的交点正好位于_线上，而对于乙醇水溶液的精馏，最小回流比的精馏段操作线与_线相切，在交点或切点处的前各塔板之间汽液组成_。11-5-5-t 二组份理想溶液精馏时，在汽液混合进料状态下，若xF，xD，xW，F不变，原料中液相分率增加，则其最小回流比_。在相同回流比下，总理论塔板数_，精馏段理论塔板数_，塔顶冷凝器负荷_，塔釜热负荷_。11-5-6-t 对于汽液平衡关系一定的二组份理想溶液（亦即全塔平均相对挥发度一定），当进料状态和xD保持不变，进料浓度xF越小，则所需最小回流比Rmin越_。11-5-7-t 对于乙醇水溶液精馏，在较大范围内，最小回流比与原料组成_。11-5-8-x 对被分离物系的最小回流比数值无影响的是_。A.被分离物系的汽液平衡关系B.被分离物系的进料组成和进料状态C.被分离物系的塔顶产品组成D.被分离物系的塔底产品组成11-5-9-t 对理想溶液的分离，当汽液平衡关系和xF，xD，xW一定，随进料热状态参数q值的增大，完成同样分离任务所需最小回流比Rmin将_。11-5-10-x 全回流操作是指_。A. 不断进料，塔顶不出产品，而在塔底仍然不断出产品B. 不断进料，塔顶不出产品，而在塔底排出不合格产品C. 塔顶和塔底都不出产品，但要进少量料，以维持塔内正常操作D. 不进料，塔顶不出产品，塔底也不出产品11-5-11-x 全回流情况下，完成同样分离任务所需理论塔板数比部分回流时少，是因为_。A. 操作线的位置不随进料组成改变而变化B. 操作线的位置不随进料状态改变而变化C. 精馏段操作线的斜率和提馏段操作线的斜率相同D. 精馏段每块理论板的传质推动力与提馏段每块理论板的传质推动力相应都大11-5-12-t 全回流时，精馏段操作线的斜率为_，提馏段操作线的斜率为_。当xD和xW相同时，部分回流比全回流所需的理论塔板数_。11-5-13-x 连续精馏塔完成分离任务所需理论塔板数为最少的情况，以下说法中，不正确的是：A. 只有少量的馏出液B. 操作线的斜率为1C. 精馏段操作线的斜率与提馏段的操作线斜率相等D. 操作线与平衡线间的垂距离最大11-5-14-t 在双组分连续精馏塔操作中，当精馏段操作线与提馏段操作线的交点落在平衡线上时，为达到一定分离要求所需理论塔板数_，当精馏段操作线与提馏段操作线和对角线相重合时，为达到一定分离要求所需理论塔板数比任何部分回流情况所需理论塔板数_。11-5-15-t 精馏塔操作时，当回流比加大时，表示所需理论塔板数_，将使蒸馏釜中所需要的加热蒸汽消耗量_，塔顶冷凝器中冷却剂消耗量_。11-5-16-x 当分离要求和进料组成与进料状态一定，回流比R增大，则下面说法不正确的是：A. 精馏段操作线的截距增大B. 提馏段操作线的斜率减小C. 提馏段的理论塔板数减少D. 全塔所需塔板数减少11-5-17-x 下面说法正确的是_：A. 设备费用不断增大B. 操作费用不断减少C. 设备费用不断减少D. 设备费用先是减少，而后又逐渐增大11-5-18-x 在塔板数和进料组成与进料状态一定的情况下，在操作中增大回流比，则：A. 馏出液组成不变B. 馏出液组成下降C. 馏出液组成增大D. 馏出液组成要增大，但只能增大到某一限定值11-5-19-x 在设计一个双组分精馏塔时，要求xD，xW一定，如减小回流比，则以下结论不正确的为：A. 减小每块理论板的分离能力B. 减小冷凝器的负荷C. 增大废气的负荷D. 增大提馏段操作线的斜率11-5-20-x 在塔板数一定的精馏塔内，进料组成和进料不变的情况下，加大回流比，待操作达到稳定后，其结果_。A. 馏出液组成提高，釜液组成也提高B. 馏出液组成提高，釜液组成降低C. 馏出液组成降低，釜液组成提高D. 馏出液组成降低，釜液组成也降低11-5-21-x 在精馏塔内进行高纯度分离时，当回流比发生变化，则_A. 各块塔板的温度都发生相同的变化B. 靠近塔顶一段的各块塔板温度变化大，而其他各块塔板变化不大C. 靠近塔底一段的各块塔板温度变化大，而其他各块塔板温度变化不大D. 靠近进料板一段各块塔板温度变化大，而其他各块塔板温度变化较小。11-5-22-t 要求在连续精馏塔内分离某二组份混合物，已知xF=0.4，xD=0.85，xW=0.1，=2，R=1.6Rmin，当进料为饱和液体时， Rmin=_，R=_若保持饱和液体进料时的R不变，而改为饱和蒸汽进料，此时所需理论塔板数N=_。六、其它类型精馏塔11-6-1-t 提馏塔主要用于_。当进料状态为泡点，无回流，间接蒸汽加热时，则沿提馏塔每块塔板下流的液量等于_，沿每块塔板上升蒸汽量等于_。11-6-2-t 直接蒸汽加热的精馏塔适用于分离_11-6-3-t 直接蒸汽加热的精馏段操作线方程与间接蒸汽加热的精馏塔的精馏段方程_。直接蒸汽加热的精馏塔的精馏段操作线交点与提馏段操作线轨迹方程是_方程。11-6-4-t 侧线出料精馏塔和多股进料精馏塔的理论塔板数确定，需要建立_个操作线方程，建立的方法均根据对相应塔段作_。七、间